JPH10204448A - ガス化発電装置 - Google Patents
ガス化発電装置Info
- Publication number
- JPH10204448A JPH10204448A JP1355497A JP1355497A JPH10204448A JP H10204448 A JPH10204448 A JP H10204448A JP 1355497 A JP1355497 A JP 1355497A JP 1355497 A JP1355497 A JP 1355497A JP H10204448 A JPH10204448 A JP H10204448A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- temperature
- gasification
- wet
- shift reaction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Chimneys And Flues (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 乾式脱硫装置における平衡Ｈ2 Ｓ濃度を大
幅に低減でき、ガス化ガス中のアルカリ金属や重金属
を除去でき、かつ水蒸気の凝縮によるガス流量の低下
と熱損失を抑制することができるガス化複合発電装置を
提供する。 【解決手段】 ガス化ガスと吸収液とを接触させてダス
トを湿式で除去する湿式脱じん装置１４と、湿式脱じん
装置の下流側に設置され水蒸気をシフト反応により低減
するシフト反応装置１６とを備え、シフト反応により水
蒸気が減少したガスを乾式脱硫装置１８に供給する。ガ
ス化炉からの高温のガス化ガスと、湿式脱じん装置から
の低温のガス化ガスとを熱交換する熱交換器２２を更に
備え、高温のガス化ガスを湿式脱じんに適した温度まで
冷却し、かつ低温のガス化ガスをシフト反応に適した温
度まで加熱する。
幅に低減でき、ガス化ガス中のアルカリ金属や重金属
を除去でき、かつ水蒸気の凝縮によるガス流量の低下
と熱損失を抑制することができるガス化複合発電装置を
提供する。 【解決手段】 ガス化ガスと吸収液とを接触させてダス
トを湿式で除去する湿式脱じん装置１４と、湿式脱じん
装置の下流側に設置され水蒸気をシフト反応により低減
するシフト反応装置１６とを備え、シフト反応により水
蒸気が減少したガスを乾式脱硫装置１８に供給する。ガ
ス化炉からの高温のガス化ガスと、湿式脱じん装置から
の低温のガス化ガスとを熱交換する熱交換器２２を更に
備え、高温のガス化ガスを湿式脱じんに適した温度まで
冷却し、かつ低温のガス化ガスをシフト反応に適した温
度まで加熱する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料をガス化して
発電するガス化発電装置に関する。
発電するガス化発電装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】石炭、重質油、オリマルジョン等を燃料
とする発電装置として、燃料をガス化して発電するガス
化複合発電装置が開発されている。図４は、かかる石炭
ガス化複合発電装置の一例であり、ガス化炉１、排熱回
収装置２、脱硫装置３、脱じん装置４、ガスタービン発
電装置５、蒸気タービン発電装置６、等からなり、ガス
化炉１で燃料をガス化し、排熱回収装置２で熱回収して
脱硫に適した温度にし、脱硫装置３で脱硫し、脱じん装
置４で脱じんして、ガスタービン発電装置５でガス化ガ
スを燃焼させてガスタービンにより発電し、排ガスで水
蒸気を発生させて蒸気タービンでも発電するようになっ
ている。
とする発電装置として、燃料をガス化して発電するガス
化複合発電装置が開発されている。図４は、かかる石炭
ガス化複合発電装置の一例であり、ガス化炉１、排熱回
収装置２、脱硫装置３、脱じん装置４、ガスタービン発
電装置５、蒸気タービン発電装置６、等からなり、ガス
化炉１で燃料をガス化し、排熱回収装置２で熱回収して
脱硫に適した温度にし、脱硫装置３で脱硫し、脱じん装
置４で脱じんして、ガスタービン発電装置５でガス化ガ
スを燃焼させてガスタービンにより発電し、排ガスで水
蒸気を発生させて蒸気タービンでも発電するようになっ
ている。
【０００３】脱硫装置３には、乾式と湿式がある。乾式
脱硫の原理は、固形脱硫剤にガスを接触させて、ガス中
の硫黄化合物（主としてＨ2 Ｓ）を吸収又は吸着させて
除去するものであり、図５に示す高温乾式脱硫装置が最
も有力な装置として知られている。また、湿式脱硫の原
理は、吸収液にガスを接触させて、ガス中の硫黄化合物
を吸収分離するものであり、種々の方式のものが広く知
られている。
脱硫の原理は、固形脱硫剤にガスを接触させて、ガス中
の硫黄化合物（主としてＨ2 Ｓ）を吸収又は吸着させて
除去するものであり、図５に示す高温乾式脱硫装置が最
も有力な装置として知られている。また、湿式脱硫の原
理は、吸収液にガスを接触させて、ガス中の硫黄化合物
を吸収分離するものであり、種々の方式のものが広く知
られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述した乾式脱硫装置
では、ガス化ガスを高温のまま処理できるため、発電装
置全体の熱損失が少ない利点がある。しかし、乾式脱
硫装置ではガス化ガス中に含まれる水蒸気がそのまま脱
硫装置に供給されるため、ガス中の水蒸気比率が大きく
（例えば約１２ｖｏｌ％程度）、このため脱硫における
平衡Ｈ2 Ｓ濃度が比較的高く（例えば約１００ｐｐ
ｍ）、高温ガスタービンで要求される１０〜３０ｐｐｍ
まで脱硫することが困難である問題点がある。また、
ガス化ガス中には、アルカリ金属や重金属がペーパー状
または液状でも存在しており、乾式の脱硫装置や脱じん
装置では、ほとんど除去できないため、ガスタービンの
ブレード等を損傷させるおそれがある。
では、ガス化ガスを高温のまま処理できるため、発電装
置全体の熱損失が少ない利点がある。しかし、乾式脱
硫装置ではガス化ガス中に含まれる水蒸気がそのまま脱
硫装置に供給されるため、ガス中の水蒸気比率が大きく
（例えば約１２ｖｏｌ％程度）、このため脱硫における
平衡Ｈ2 Ｓ濃度が比較的高く（例えば約１００ｐｐ
ｍ）、高温ガスタービンで要求される１０〜３０ｐｐｍ
まで脱硫することが困難である問題点がある。また、
ガス化ガス中には、アルカリ金属や重金属がペーパー状
または液状でも存在しており、乾式の脱硫装置や脱じん
装置では、ほとんど除去できないため、ガスタービンの
ブレード等を損傷させるおそれがある。
【０００５】一方、湿式脱硫装置では、水分が凝縮する
温度（約４０℃前後）までガスを冷却するため、水蒸気
のほとんどを除去でき、かつガス中のアルカリ金属や重
金属も除去できる利点がある。しかし、その反面、水
蒸気がほとんど除去されるため、ガス流量が大きく低減
してガスタービンや蒸気タービンにおける発電出力が大
幅に低下し、かつ水の凝縮による熱損失が大きい、等
の問題点がある。
温度（約４０℃前後）までガスを冷却するため、水蒸気
のほとんどを除去でき、かつガス中のアルカリ金属や重
金属も除去できる利点がある。しかし、その反面、水
蒸気がほとんど除去されるため、ガス流量が大きく低減
してガスタービンや蒸気タービンにおける発電出力が大
幅に低下し、かつ水の凝縮による熱損失が大きい、等
の問題点がある。
【０００６】本発明は、上述した問題点を解決するため
に創案されたものである。すなわち本発明の目的は、
乾式脱硫装置における平衡Ｈ2 Ｓ濃度を大幅に低減で
き、ガス化ガス中のアルカリ金属や重金属を除去で
き、かつ水蒸気の凝縮によるガス流量の低下と熱損失
を抑制することができるガス化発電装置を提供すること
にある。
に創案されたものである。すなわち本発明の目的は、
乾式脱硫装置における平衡Ｈ2 Ｓ濃度を大幅に低減で
き、ガス化ガス中のアルカリ金属や重金属を除去で
き、かつ水蒸気の凝縮によるガス流量の低下と熱損失
を抑制することができるガス化発電装置を提供すること
にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、燃料を
ガス化するガス化炉と、ガス化ガス中の硫黄化合物を高
温で除去する乾式脱硫装置と、を備えたガス化発電装置
において、ガス化ガスと吸収液とを接触させてダストを
湿式で除去する湿式脱じん装置と、該湿式脱じん装置の
下流側に設置され水蒸気をシフト反応により低減するシ
フト反応装置と、を備え、シフト反応により水蒸気が減
少したガスを乾式脱硫装置に供給する、ことを特徴とす
るガス化発電装置が提供される。
ガス化するガス化炉と、ガス化ガス中の硫黄化合物を高
温で除去する乾式脱硫装置と、を備えたガス化発電装置
において、ガス化ガスと吸収液とを接触させてダストを
湿式で除去する湿式脱じん装置と、該湿式脱じん装置の
下流側に設置され水蒸気をシフト反応により低減するシ
フト反応装置と、を備え、シフト反応により水蒸気が減
少したガスを乾式脱硫装置に供給する、ことを特徴とす
るガス化発電装置が提供される。
【０００８】本発明の構成によれば、ガス化炉の下流に
ダストを除去する湿式脱じん装置が設置されるので、こ
の装置によりガスと吸収液を接触させてダストを除去す
ると共に、ガス化ガス中のアルカリ金属や重金属を除去
することができ、ガスタービンのブレード等の損傷を防
止することができる。また、この湿式脱じんによりガス
中のＨＣｌとＮＨ3 も除去されるので、ＨＣｌによるシ
フト触媒の被毒を低減でき、かつＮＨ3 の燃焼により発
生するフューエルＮＯｘを低減できる。更に、この湿式
脱じんにおけるガス温度を比較的高温（１５０〜２００
℃前後）に保持することにより、水蒸気の凝縮を防止し
ガス流量の低下と熱損失を抑制することができる。
ダストを除去する湿式脱じん装置が設置されるので、こ
の装置によりガスと吸収液を接触させてダストを除去す
ると共に、ガス化ガス中のアルカリ金属や重金属を除去
することができ、ガスタービンのブレード等の損傷を防
止することができる。また、この湿式脱じんによりガス
中のＨＣｌとＮＨ3 も除去されるので、ＨＣｌによるシ
フト触媒の被毒を低減でき、かつＮＨ3 の燃焼により発
生するフューエルＮＯｘを低減できる。更に、この湿式
脱じんにおけるガス温度を比較的高温（１５０〜２００
℃前後）に保持することにより、水蒸気の凝縮を防止し
ガス流量の低下と熱損失を抑制することができる。
【０００９】更に、湿式脱じん装置の下流側にシフト反
応装置が設置されるので、このＨＣｌによるシフト触媒
の被毒なしにシフト反応により水蒸気を減少させること
ができ、乾式脱硫装置における平衡Ｈ2 Ｓ濃度を大幅に
低減することができる。
応装置が設置されるので、このＨＣｌによるシフト触媒
の被毒なしにシフト反応により水蒸気を減少させること
ができ、乾式脱硫装置における平衡Ｈ2 Ｓ濃度を大幅に
低減することができる。
【００１０】本発明の好ましい実施形態によれば、ガス
化炉からの高温のガス化ガスと、湿式脱じん装置からの
低温のガス化ガスとを熱交換する熱交換器を更に備え、
該熱交換器により高温のガス化ガスを湿式脱じんに適し
た温度まで冷却し、かつ低温のガス化ガスをシフト反応
に適した温度まで加熱する。前記湿式脱じんに適した温
度は約２００℃〜３００℃であり、前記シフト反応に適
した温度は約２５０℃〜３５０℃である。
化炉からの高温のガス化ガスと、湿式脱じん装置からの
低温のガス化ガスとを熱交換する熱交換器を更に備え、
該熱交換器により高温のガス化ガスを湿式脱じんに適し
た温度まで冷却し、かつ低温のガス化ガスをシフト反応
に適した温度まで加熱する。前記湿式脱じんに適した温
度は約２００℃〜３００℃であり、前記シフト反応に適
した温度は約２５０℃〜３５０℃である。
【００１１】この構成により、湿式脱じん装置に適した
温度まで冷却する熱量を、湿式脱じん装置からの低温の
ガス化ガスの加熱に有効利用でき、全体の熱効率を高め
ることができる。
温度まで冷却する熱量を、湿式脱じん装置からの低温の
ガス化ガスの加熱に有効利用でき、全体の熱効率を高め
ることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下に本発明の好ましい実施態様
を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通
する部分には同一の符号を付し重複した説明を省略す
る。図１は、本発明によるガス化発電装置の構成図であ
る。この図において、本発明のガス化発電装置１０は、
燃料をガス化するガス化炉１２と、ダストを湿式で除去
する湿式脱じん装置１４と、湿式脱じん装置１４の下流
側に設置されたシフト反応装置１６と、ガス化ガス中の
硫黄化合物を高温で除去する乾式脱硫装置１８と、ガス
タービン発電装置２０とを備えている。
を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通
する部分には同一の符号を付し重複した説明を省略す
る。図１は、本発明によるガス化発電装置の構成図であ
る。この図において、本発明のガス化発電装置１０は、
燃料をガス化するガス化炉１２と、ダストを湿式で除去
する湿式脱じん装置１４と、湿式脱じん装置１４の下流
側に設置されたシフト反応装置１６と、ガス化ガス中の
硫黄化合物を高温で除去する乾式脱硫装置１８と、ガス
タービン発電装置２０とを備えている。
【００１３】ガスタービン発電装置２０は、図４に示し
たガスタービン発電装置であり、ガス化ガスの燃焼によ
りガスタービンを駆動して発電する。更に、図４に示し
たように蒸気タービン発電装置６を備え、ガスタービン
発電装置と蒸気タービン発電装置の両方で発電する複合
発電装置とすることが好ましい。
たガスタービン発電装置であり、ガス化ガスの燃焼によ
りガスタービンを駆動して発電する。更に、図４に示し
たように蒸気タービン発電装置６を備え、ガスタービン
発電装置と蒸気タービン発電装置の両方で発電する複合
発電装置とすることが好ましい。
【００１４】ガス化炉１２は、石炭、重質油、オリマル
ジョン等を燃料とし、酸素を含む酸化剤により部分酸化
して燃料をガス化し、灰分等をスラグとして取り出す。
ガス化ガスは、ＣＯ，Ｈ2 ，ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏを主成分と
する合成ガスであり、３００〜１００００ｐｐｍ程度の
硫黄化合物（主としてＨ2 Ｓ）、アルカリ金属（ＮａＯ
Ｈ，ＮａＣｌ，Ｎａ2 Ｏ，ＫＯＨ等）、重金属（Ｈｇ，
Ｐｂ等）、ハロゲン化合物（ＨＣｌ，ＨＦ等）およびＮ
Ｈ3 を含んでいる。ガス化ガスは、冷却されて、この例
では約４００℃で取り出される。
ジョン等を燃料とし、酸素を含む酸化剤により部分酸化
して燃料をガス化し、灰分等をスラグとして取り出す。
ガス化ガスは、ＣＯ，Ｈ2 ，ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏを主成分と
する合成ガスであり、３００〜１００００ｐｐｍ程度の
硫黄化合物（主としてＨ2 Ｓ）、アルカリ金属（ＮａＯ
Ｈ，ＮａＣｌ，Ｎａ2 Ｏ，ＫＯＨ等）、重金属（Ｈｇ，
Ｐｂ等）、ハロゲン化合物（ＨＣｌ，ＨＦ等）およびＮ
Ｈ3 を含んでいる。ガス化ガスは、冷却されて、この例
では約４００℃で取り出される。
【００１５】湿式脱じん装置１４は、ガス化炉１２の下
流側に位置し、内部を吸収液が循環し、ガス化ガスと吸
収液とを接触させてダストを湿式で除去するようになっ
ている。この湿式脱じん装置１４は、例えばスクラバー
式脱じん装置であり、内部のガス温度を比較的高温（１
５０〜２００℃前後）に保持するように吸収液の循環量
が調節されており、水蒸気の凝縮を防止しガス流量の低
下と熱損失を抑制するようになっている。この装置によ
り、ガス化ガスと吸収液との接触により、ダストと同時
に、アルカリ金属、重金属、ハロゲン化合物（ＨＣｌ，
ＨＦ等）の大部分およびＮＨ3 の一部が吸収液に溶けて
除去される。
流側に位置し、内部を吸収液が循環し、ガス化ガスと吸
収液とを接触させてダストを湿式で除去するようになっ
ている。この湿式脱じん装置１４は、例えばスクラバー
式脱じん装置であり、内部のガス温度を比較的高温（１
５０〜２００℃前後）に保持するように吸収液の循環量
が調節されており、水蒸気の凝縮を防止しガス流量の低
下と熱損失を抑制するようになっている。この装置によ
り、ガス化ガスと吸収液との接触により、ダストと同時
に、アルカリ金属、重金属、ハロゲン化合物（ＨＣｌ，
ＨＦ等）の大部分およびＮＨ3 の一部が吸収液に溶けて
除去される。
【００１６】図３は、湿式脱じん装置における溶液中と
ガス中のＨＣｌ濃度の関係図である。この図に示すよう
にガス中のＨＣｌ濃度と溶液中のＨＣｌ濃度は、ほぼ比
例関係にあり、吸収液に含まれるＨＣｌ濃度を例えば１
５００ｐｐｍ以下に抑えることにより、ガス中のＨＣｌ
濃度を０．１ｐｐｍ以下に抑えることができ、下流側に
位置するシフト反応装置１６の触媒の被毒を防止するこ
とができる。
ガス中のＨＣｌ濃度の関係図である。この図に示すよう
にガス中のＨＣｌ濃度と溶液中のＨＣｌ濃度は、ほぼ比
例関係にあり、吸収液に含まれるＨＣｌ濃度を例えば１
５００ｐｐｍ以下に抑えることにより、ガス中のＨＣｌ
濃度を０．１ｐｐｍ以下に抑えることができ、下流側に
位置するシフト反応装置１６の触媒の被毒を防止するこ
とができる。
【００１７】シフト反応装置１６は、シフト反応触媒が
充填されており、式１で示すシフト反応により、ガス中
の水蒸気を水素に転換して低減するようになっている。 （式１） ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ→ＣＯ2 ＋Ｈ2 このシフト反応は、高温である程、反応が右に進むた
め、シフト反応装置１６への入口ガス温度を、好ましく
は約２５０℃〜３５０℃（図の例では３１０℃）に保持
することにより、ガス中のＨ2 ＯをＨ2 に転換し、後流
の脱硫平衡濃度を小さくすることができる。なお、シフ
ト反応触媒は、脱硫前のガスを扱うので耐イオウ性シフ
ト反応触媒を用いるのがよい。
充填されており、式１で示すシフト反応により、ガス中
の水蒸気を水素に転換して低減するようになっている。 （式１） ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ→ＣＯ2 ＋Ｈ2 このシフト反応は、高温である程、反応が右に進むた
め、シフト反応装置１６への入口ガス温度を、好ましく
は約２５０℃〜３５０℃（図の例では３１０℃）に保持
することにより、ガス中のＨ2 ＯをＨ2 に転換し、後流
の脱硫平衡濃度を小さくすることができる。なお、シフ
ト反応触媒は、脱硫前のガスを扱うので耐イオウ性シフ
ト反応触媒を用いるのがよい。
【００１８】乾式脱硫装置１８は、この例では、図５に
示した高温乾式脱硫装置であり、例えば固形脱硫剤の酸
化鉄にガスを接触させて、ガス中の硫黄化合物（主とし
て）を吸収除去するようになっている。乾式脱硫装置１
８の吸収塔における硫黄の吸収反応は、式２で示され、
式２における平衡定数Ｋは、式３で示される。なお、式
３における［］内は、モル分率または体積％である。 （式２） Ｆｅ3 Ｏ4 ＋３Ｈ2 Ｓ＋Ｈ2 →３ＦｅＳ＋４Ｈ2 Ｏ （式３） Ｋ＝［Ｈ2 Ｏ］4 ／［Ｈ2 Ｓ］3 ・［Ｈ2 ］ 式２と式３とから、温度が一定であり、平衡定数Ｋがあ
る一定値である場合に、ガス中のＨ2 Ｏ濃度が小さい
程、式２は右に進んで脱硫が行われ、逆にＨ2 Ｏ濃度が
大きいと反応が進まなくなることがわかる。なお、図１
で２４はフィルターであり、主に乾式脱硫装置１８から
飛散する脱硫剤（酸化鉄）を回収するようになってい
る。
示した高温乾式脱硫装置であり、例えば固形脱硫剤の酸
化鉄にガスを接触させて、ガス中の硫黄化合物（主とし
て）を吸収除去するようになっている。乾式脱硫装置１
８の吸収塔における硫黄の吸収反応は、式２で示され、
式２における平衡定数Ｋは、式３で示される。なお、式
３における［］内は、モル分率または体積％である。 （式２） Ｆｅ3 Ｏ4 ＋３Ｈ2 Ｓ＋Ｈ2 →３ＦｅＳ＋４Ｈ2 Ｏ （式３） Ｋ＝［Ｈ2 Ｏ］4 ／［Ｈ2 Ｓ］3 ・［Ｈ2 ］ 式２と式３とから、温度が一定であり、平衡定数Ｋがあ
る一定値である場合に、ガス中のＨ2 Ｏ濃度が小さい
程、式２は右に進んで脱硫が行われ、逆にＨ2 Ｏ濃度が
大きいと反応が進まなくなることがわかる。なお、図１
で２４はフィルターであり、主に乾式脱硫装置１８から
飛散する脱硫剤（酸化鉄）を回収するようになってい
る。
【００１９】図２は、乾式脱硫装置における水分濃度と
平衡Ｈ2 Ｓ濃度との関係図である。この図は、上述した
式１及び式２に基づき、瀝青炭をガス化した場合を示し
ている。この図から、従来のように、シフト反応装置が
ない場合には、水蒸気量が約１２％となり、反応が平衡
まで進んでも平衡濃度は約９５ｐｐｍであり、これ以上
の脱硫は理論的にできないことがわかる。これに対し
て、本発明では、乾式脱硫装置の上流側にシフト反応装
置を設けて、式１により水蒸気を約２．５％程度まで低
減することができ、平衡濃度を約１１ｐｐｍまで下げる
ことができる。
平衡Ｈ2 Ｓ濃度との関係図である。この図は、上述した
式１及び式２に基づき、瀝青炭をガス化した場合を示し
ている。この図から、従来のように、シフト反応装置が
ない場合には、水蒸気量が約１２％となり、反応が平衡
まで進んでも平衡濃度は約９５ｐｐｍであり、これ以上
の脱硫は理論的にできないことがわかる。これに対し
て、本発明では、乾式脱硫装置の上流側にシフト反応装
置を設けて、式１により水蒸気を約２．５％程度まで低
減することができ、平衡濃度を約１１ｐｐｍまで下げる
ことができる。
【００２０】上述した本発明の構成によれば、ガス化炉
１２の下流にダストを除去する湿式脱じん装置１４が設
置されるので、この装置によりガスと吸収液を接触させ
てダストを除去すると共に、ガス化ガス中のアルカリ金
属や重金属を除去することができ、ガスタービンのブレ
ード等の損傷を防止することができる。また、この湿式
脱じんによりガス中のＨＣｌとＮＨ3 も除去されるの
で、ＨＣｌによるシフト触媒の被毒を低減でき、かつＮ
Ｈ3 の燃焼により発生するフューエルＮＯｘを低減でき
る。更に、この湿式脱じんにおけるガス温度を比較的高
温（１５０〜２００℃前後）に保持することにより、水
蒸気の凝縮を防止しガス流量の低下と熱損失を抑制する
ことができる。
１２の下流にダストを除去する湿式脱じん装置１４が設
置されるので、この装置によりガスと吸収液を接触させ
てダストを除去すると共に、ガス化ガス中のアルカリ金
属や重金属を除去することができ、ガスタービンのブレ
ード等の損傷を防止することができる。また、この湿式
脱じんによりガス中のＨＣｌとＮＨ3 も除去されるの
で、ＨＣｌによるシフト触媒の被毒を低減でき、かつＮ
Ｈ3 の燃焼により発生するフューエルＮＯｘを低減でき
る。更に、この湿式脱じんにおけるガス温度を比較的高
温（１５０〜２００℃前後）に保持することにより、水
蒸気の凝縮を防止しガス流量の低下と熱損失を抑制する
ことができる。
【００２１】更に、湿式脱じん装置１４の下流側にシフ
ト反応装置１６が設置されるので、このＨＣｌによるシ
フト触媒の被毒なしにシフト反応により水蒸気を減少さ
せることができ、乾式脱硫装置における平衡Ｈ2 Ｓ濃度
を大幅に低減することができる。
ト反応装置１６が設置されるので、このＨＣｌによるシ
フト触媒の被毒なしにシフト反応により水蒸気を減少さ
せることができ、乾式脱硫装置における平衡Ｈ2 Ｓ濃度
を大幅に低減することができる。
【００２２】図１において、本発明のガス化発電装置１
０は、更に、ガス化炉１２と湿式脱じん装置１４との間
にガスとガスを熱交換する熱交換器２２を備えている。
この熱交換器２２は、ガス化炉１２からの高温のガス化
ガスと、湿式脱じん装置１４からの低温のガス化ガスと
を熱交換して、高温のガス化ガスを湿式脱じんに適した
温度まで冷却し、かつ低温のガス化ガスをシフト反応に
適した温度まで加熱するようになっている。この湿式脱
じんに適した温度は約２００℃〜３００℃（この例で
は、２５０℃）であり、シフト反応に適した温度は約２
５０℃〜３５０℃（この例では３１０℃）である。
０は、更に、ガス化炉１２と湿式脱じん装置１４との間
にガスとガスを熱交換する熱交換器２２を備えている。
この熱交換器２２は、ガス化炉１２からの高温のガス化
ガスと、湿式脱じん装置１４からの低温のガス化ガスと
を熱交換して、高温のガス化ガスを湿式脱じんに適した
温度まで冷却し、かつ低温のガス化ガスをシフト反応に
適した温度まで加熱するようになっている。この湿式脱
じんに適した温度は約２００℃〜３００℃（この例で
は、２５０℃）であり、シフト反応に適した温度は約２
５０℃〜３５０℃（この例では３１０℃）である。
【００２３】この構成により、湿式脱じん装置に適した
温度まで冷却する熱量を、湿式脱じん装置からの低温の
ガス化ガスの加熱に有効利用でき、全体の熱効率を高め
ることができる。
温度まで冷却する熱量を、湿式脱じん装置からの低温の
ガス化ガスの加熱に有効利用でき、全体の熱効率を高め
ることができる。
【００２４】なお、本発明は上述した実施形態に限定さ
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
【００２５】
【発明の効果】上述したように、本発明のガス化発電装
置は、乾式脱硫装置における平衡Ｈ 2 Ｓ濃度を大幅に
低減でき、ガス化ガス中のアルカリ金属や重金属を除
去でき、かつ水蒸気の凝縮によるガス流量の低下と熱
損失を抑制することができる等の優れた効果を有する。
置は、乾式脱硫装置における平衡Ｈ 2 Ｓ濃度を大幅に
低減でき、ガス化ガス中のアルカリ金属や重金属を除
去でき、かつ水蒸気の凝縮によるガス流量の低下と熱
損失を抑制することができる等の優れた効果を有する。
【図１】本発明によるガス化発電装置の構成図である。
【図２】乾式脱硫装置における水分濃度と平衡Ｈ2 Ｓ濃
度との関係図である。
度との関係図である。
【図３】湿式脱じん装置における溶液中とガス中のＨＣ
ｌ濃度の関係図である。
ｌ濃度の関係図である。
【図４】従来の石炭ガス化複合発電装置の構成図であ
る。
る。
【図５】従来の高温乾式脱硫装置の構成図である。
１ ガス化炉 ２ 排熱回収装置 ３ 脱硫装置 ４ 脱じん装置 ５ ガスタービン発電装置 ６ 蒸気タービン発電装置 １０ ガス化発電装置 １２ ガス化炉 １４ 湿式脱じん装置 １６ シフト反応装置 １８ 乾式脱硫装置 ２０ ガスタービン発電装置 ２２ 熱交換器 ２４ サイクロン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｂ
Claims (3)
- 【請求項１】 燃料をガス化するガス化炉と、ガス化ガ
ス中の硫黄化合物を高温で除去する乾式脱硫装置と、を
備えたガス化発電装置において、 ガス化ガスと吸収液とを接触させてダストを湿式で除去
する湿式脱じん装置と、該湿式脱じん装置の下流側に設
置され水蒸気をシフト反応により低減するシフト反応装
置と、を備え、シフト反応により水蒸気が減少したガス
を乾式脱硫装置に供給する、ことを特徴とするガス化発
電装置。 - 【請求項２】 ガス化炉からの高温のガス化ガスと、湿
式脱じん装置からの低温のガス化ガスとを熱交換する熱
交換器を更に備え、該熱交換器により高温のガス化ガス
を湿式脱じんに適した温度まで冷却し、かつ低温のガス
化ガスをシフト反応に適した温度まで加熱する、ことを
特徴とする請求項１に記載のガス化発電装置。 - 【請求項３】 前記湿式脱じんに適した温度は約２００
℃〜３００℃であり、前記シフト反応に適した温度は約
２５０℃〜３５０℃である、ことを特徴とする請求項２
に記載のガス化発電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1355497A JPH10204448A (ja) | 1997-01-28 | 1997-01-28 | ガス化発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1355497A JPH10204448A (ja) | 1997-01-28 | 1997-01-28 | ガス化発電装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10204448A true JPH10204448A (ja) | 1998-08-04 |
Family
ID=11836399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1355497A Pending JPH10204448A (ja) | 1997-01-28 | 1997-01-28 | ガス化発電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10204448A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012520819A (ja) * | 2009-03-19 | 2012-09-10 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | 水素に富むガス混合物を調製する方法 |
-
1997
- 1997-01-28 JP JP1355497A patent/JPH10204448A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012520819A (ja) * | 2009-03-19 | 2012-09-10 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | 水素に富むガス混合物を調製する方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5520894A (en) | Process for removing carbon dioxide regeneratively from gas streams | |
| CA2063978C (en) | Gasification-combined power plant | |
| JP2008144136A (ja) | 非混合式燃料プロセッサを使用するシステムおよび方法 | |
| JP4436068B2 (ja) | 石炭ガス化プラント、および石炭ガス化方法、および石炭ガス化発電プラント、並びに石炭ガス化プラントの増設設備 | |
| JPH04244504A (ja) | 二酸化炭素回収型石炭火力発電システム | |
| JP5292333B2 (ja) | Ｃｏ２回収方法およびｃｏ２回収装置 | |
| JP6095116B2 (ja) | ガス精製設備及び石炭ガス化複合発電設備 | |
| JPH10204448A (ja) | ガス化発電装置 | |
| JPS63185432A (ja) | 酸化硫黄の元素硫黄へ転化または還元する方法 | |
| JP3702396B2 (ja) | 石炭ガス化複合発電装置 | |
| JP2870929B2 (ja) | 石炭ガス化複合発電プラント | |
| JP3947892B2 (ja) | 硫黄分回収方法及びその硫黄分回収方法を適用したガス化プラント | |
| JP2003292976A (ja) | 燃料ガス化設備及び燃料ガス化複合発電設備 | |
| JP5979672B2 (ja) | 火力発電プラントの運転方法 | |
| WO2000043658A1 (fr) | Procede de generation et generateur pour turbine a gaz | |
| JPS6340128B2 (ja) | ||
| JPH11263988A (ja) | 燃焼システム | |
| JPH10287885A (ja) | 化石燃料ガス化複合発電設備のガス精製装置 | |
| Lozza | Syngas cooling in IGCC systems | |
| JP3848029B2 (ja) | 石炭ガス化ガスによる発電装置 | |
| EP0375048A1 (en) | Method and device for desulphurising gas | |
| JPS62223985A (ja) | 複合発電システム | |
| JPH06228575A (ja) | 高温還元性ガスの精製方法 | |
| JP4519338B2 (ja) | アンモニア含有ガスの処理方法及び石炭ガス化複合発電プラント | |
| JPH09132784A (ja) | ガス化発電設備 |