JPH10199338A - 電気絶縁用ラミネート紙の製造方法及び該ラミネート紙を用いた油浸電力ケーブル - Google Patents
電気絶縁用ラミネート紙の製造方法及び該ラミネート紙を用いた油浸電力ケーブルInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 誘電特性、耐電圧性および機械的特性特に接
着強度の優れたラミネート紙およびこれを用いた電力ケ
ーブルを提供する。 【解決手段】 クラフト絶縁紙をポリオレフィン系樹脂
を結合剤として押出機で溶融押出しながら一体化させる
工程と、該一体化させた電気絶縁用ラミネート紙をカレ
ンダー掛けもしくはスーパーカレンダー掛けして全体の
厚さを３０〜２００μｍ、ポリオレフィン系樹脂からな
るポリマーの比率を４０〜９０％とする工程とよりなる
ことを特徴とする電気絶縁用ラミネート紙の製造方法お
よび、この方法により得られたラミネート紙を用いた電
力ケーブル。
着強度の優れたラミネート紙およびこれを用いた電力ケ
ーブルを提供する。 【解決手段】 クラフト絶縁紙をポリオレフィン系樹脂
を結合剤として押出機で溶融押出しながら一体化させる
工程と、該一体化させた電気絶縁用ラミネート紙をカレ
ンダー掛けもしくはスーパーカレンダー掛けして全体の
厚さを３０〜２００μｍ、ポリオレフィン系樹脂からな
るポリマーの比率を４０〜９０％とする工程とよりなる
ことを特徴とする電気絶縁用ラミネート紙の製造方法お
よび、この方法により得られたラミネート紙を用いた電
力ケーブル。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、誘電特性、耐電圧
および機械的特性、特に接着強度の優れた電気絶縁用ラ
ミネート紙の製造方法及び該ラミネート紙を用いた油浸
電力ケーブルに関する。
および機械的特性、特に接着強度の優れた電気絶縁用ラ
ミネート紙の製造方法及び該ラミネート紙を用いた油浸
電力ケーブルに関する。
【０００２】
【従来の技術】近時、電力需要の増大に伴い、２７５ｋ
Ｖ〜５００ｋＶ級の電力ケーブルが布設されているが、
この種ケーブルとしては従来からあるクラフト絶縁紙Ｏ
Ｆケーブルから、シリコングラフトポリエチレンラミネ
ート紙（ＳＩＯＬＡＰ）絶縁ＯＦケーブル、ポリプロピ
レンラミネート紙（ＰＰＬＰ）絶縁ＯＦケーブル、ＰＰ
ＬＰ絶縁ＰＯＦケーブル、バイアキシアリーオリエンテ
ッドポリプロピレンラミネート紙（ＯＰＰＬ）絶縁ＯＦ
ケーブル、ＯＰＰＬ絶縁ＰＯＦケーブル、四弗化エチレ
ン−六弗化ポリプロピレンラミネート紙（ＦＥＰ）絶縁
ＯＦケーブル等のいわゆる半合成紙（ラミネート紙）絶
縁による超高圧ＯＦケーブル，超高圧ＰＯＦケーブル
や、架橋ポリエチレン絶縁のＣＶケーブルが実用化され
てきている。中でもポリプロピレンラミネート紙絶縁Ｏ
Ｆケーブルでは８００ｋＶＯＦケーブルが実用できるも
のとして確認されている。さらに、ソリッドケーブルの
絶縁材料として鋭意実証テストを進めている最中であ
る。
Ｖ〜５００ｋＶ級の電力ケーブルが布設されているが、
この種ケーブルとしては従来からあるクラフト絶縁紙Ｏ
Ｆケーブルから、シリコングラフトポリエチレンラミネ
ート紙（ＳＩＯＬＡＰ）絶縁ＯＦケーブル、ポリプロピ
レンラミネート紙（ＰＰＬＰ）絶縁ＯＦケーブル、ＰＰ
ＬＰ絶縁ＰＯＦケーブル、バイアキシアリーオリエンテ
ッドポリプロピレンラミネート紙（ＯＰＰＬ）絶縁ＯＦ
ケーブル、ＯＰＰＬ絶縁ＰＯＦケーブル、四弗化エチレ
ン−六弗化ポリプロピレンラミネート紙（ＦＥＰ）絶縁
ＯＦケーブル等のいわゆる半合成紙（ラミネート紙）絶
縁による超高圧ＯＦケーブル，超高圧ＰＯＦケーブル
や、架橋ポリエチレン絶縁のＣＶケーブルが実用化され
てきている。中でもポリプロピレンラミネート紙絶縁Ｏ
Ｆケーブルでは８００ｋＶＯＦケーブルが実用できるも
のとして確認されている。さらに、ソリッドケーブルの
絶縁材料として鋭意実証テストを進めている最中であ
る。
【０００３】今後は電力ケーブルも益々大容量化、高電
圧化および長距離送電の趨勢にあるが、この要請に応じ
るためには、一枚の半合成紙中に占めるポリマー層の比
率を高め、バリヤー性を増大し、紙のポーラス性に起因
する耐電圧向上の弱点をカバーして高耐電圧特性を得る
必要がある。このためプラスチックシートの両面にクラ
フト紙を接合したサンドイッチ構造あるいはプラスチッ
クシートとクラフト紙の各一枚を貼り合わせた片面構造
とすることにより、一枚の半合成紙全体の厚さを薄くす
ることにより巻回するケーブルをより長尺化し、ケーブ
ルの絶縁厚の低減によってケーブルサイズをコンパクト
化することが必要となっている。
圧化および長距離送電の趨勢にあるが、この要請に応じ
るためには、一枚の半合成紙中に占めるポリマー層の比
率を高め、バリヤー性を増大し、紙のポーラス性に起因
する耐電圧向上の弱点をカバーして高耐電圧特性を得る
必要がある。このためプラスチックシートの両面にクラ
フト紙を接合したサンドイッチ構造あるいはプラスチッ
クシートとクラフト紙の各一枚を貼り合わせた片面構造
とすることにより、一枚の半合成紙全体の厚さを薄くす
ることにより巻回するケーブルをより長尺化し、ケーブ
ルの絶縁厚の低減によってケーブルサイズをコンパクト
化することが必要となっている。
【０００４】これらのラミネート紙の問題点中大きなも
のは、物性面におけるクラフト絶縁紙とポリマー層との
接合手段である。クラフト絶縁紙を構成するセルロース
繊維は、耐熱性や熱溶融性を有しないので、ラミネート
される相手方のポリオレフィン系樹脂をフィルム状に溶
融押出しするときの温度では融合せず、また、化学的な
結合による接着も生じない。すなわち、クラフト絶縁紙
のセルロース繊維とポリオレフィン系樹脂溶融押出フィ
ルムの一般的な接合のメカニズムは、クラフト絶縁紙表
面のセルロース繊維同士の絡み合いで生成する微細な凹
部に、高温のポリオレフィン系樹脂の溶融侵入によりい
わゆるアンカー効果で保持されるものである。
のは、物性面におけるクラフト絶縁紙とポリマー層との
接合手段である。クラフト絶縁紙を構成するセルロース
繊維は、耐熱性や熱溶融性を有しないので、ラミネート
される相手方のポリオレフィン系樹脂をフィルム状に溶
融押出しするときの温度では融合せず、また、化学的な
結合による接着も生じない。すなわち、クラフト絶縁紙
のセルロース繊維とポリオレフィン系樹脂溶融押出フィ
ルムの一般的な接合のメカニズムは、クラフト絶縁紙表
面のセルロース繊維同士の絡み合いで生成する微細な凹
部に、高温のポリオレフィン系樹脂の溶融侵入によりい
わゆるアンカー効果で保持されるものである。
【０００５】しかしながら、単にクラフト絶縁紙にポリ
オレフィン系樹脂を溶融押出して熱融着する方法でラミ
ネート紙を製造する従来の方法では、電力ケーブル絶縁
用にこの方法で製造されたラミネート紙を適用する過程
で、クラフト絶縁紙とポリオレフィン系樹脂フィルムと
の間で剥離現象が見られ、また、導体の周囲に纏巻した
後絶縁油含浸した後にも剥離現象が見られ、ケーブルの
性能を低下し、ケーブル絶縁の長期安定性の面で、信頼
性に欠けるという問題があった。
オレフィン系樹脂を溶融押出して熱融着する方法でラミ
ネート紙を製造する従来の方法では、電力ケーブル絶縁
用にこの方法で製造されたラミネート紙を適用する過程
で、クラフト絶縁紙とポリオレフィン系樹脂フィルムと
の間で剥離現象が見られ、また、導体の周囲に纏巻した
後絶縁油含浸した後にも剥離現象が見られ、ケーブルの
性能を低下し、ケーブル絶縁の長期安定性の面で、信頼
性に欠けるという問題があった。
【０００６】そこで、このような絶縁紙とポリオレフィ
ン系樹脂フィルムとの間の剥離現象を防止するために、
例えば包装材料等で実用化されているイソシアネートの
ようなアンカーコート剤をクラフト絶縁紙の表面に塗工
する技術の利用やコロナ処理技術の利用が考えられる
が、アンカーコート剤は極性物質であるために電気絶縁
用ラミネート紙の誘電特性を悪化させる欠点があり、ま
た、コロナ処理技術はクラフト絶縁紙にピンホールを発
生させたり、クラフト絶縁紙表面にカルボニル基、カル
ボキシル基、アミノ基等の官能基を発現させ、これらの
官能基（極性基）が電気絶縁用ラミネート紙の誘電特性
を悪化させるので、低誘電正接を要求される高電圧機器
用絶縁材料としては不適当である。
ン系樹脂フィルムとの間の剥離現象を防止するために、
例えば包装材料等で実用化されているイソシアネートの
ようなアンカーコート剤をクラフト絶縁紙の表面に塗工
する技術の利用やコロナ処理技術の利用が考えられる
が、アンカーコート剤は極性物質であるために電気絶縁
用ラミネート紙の誘電特性を悪化させる欠点があり、ま
た、コロナ処理技術はクラフト絶縁紙にピンホールを発
生させたり、クラフト絶縁紙表面にカルボニル基、カル
ボキシル基、アミノ基等の官能基を発現させ、これらの
官能基（極性基）が電気絶縁用ラミネート紙の誘電特性
を悪化させるので、低誘電正接を要求される高電圧機器
用絶縁材料としては不適当である。
【０００７】ところで一枚の半合成紙中に占めるポリマ
ー比率を高くすることにより、耐電圧特性を向上する手
段としては、ラミネート紙を構成するクラフト絶縁紙の
厚さを薄くすることが提案されてきた。例えば、特公昭
６１−４５３２８号参照。一般的に薄いラミネート紙を
得る安易な方法としては、薄いクラフト紙を選択するこ
とである。
ー比率を高くすることにより、耐電圧特性を向上する手
段としては、ラミネート紙を構成するクラフト絶縁紙の
厚さを薄くすることが提案されてきた。例えば、特公昭
６１−４５３２８号参照。一般的に薄いラミネート紙を
得る安易な方法としては、薄いクラフト紙を選択するこ
とである。
【０００８】薄いクラフト絶縁紙に属するものには、コ
ンデンサ紙があり、薄紙の限界は６〜７μｍと言われて
いる。概して薄口コデンサ紙はパルプの叩解度を上げ、
まず原紙を抄造し、次にカレンダー掛けもしくは平滑性
付与に一層有効なスーパーカレンダー掛けの２次加工に
よって製造される。得られた紙は外観的には凹凸が少な
い平滑度の高い紙であり、また特性的には密度が高く、
透気度も高いものである。
ンデンサ紙があり、薄紙の限界は６〜７μｍと言われて
いる。概して薄口コデンサ紙はパルプの叩解度を上げ、
まず原紙を抄造し、次にカレンダー掛けもしくは平滑性
付与に一層有効なスーパーカレンダー掛けの２次加工に
よって製造される。得られた紙は外観的には凹凸が少な
い平滑度の高い紙であり、また特性的には密度が高く、
透気度も高いものである。
【０００９】しかしながら、前述したように、クラフト
絶縁紙と溶融ポリオレフィンの接着のメカニズムはアン
カー効果によるだけのものである。しかるに薄口コンデ
ンサ紙は製造上前記の如くカレンダー掛けもしくはスー
パーカレンダー掛けが必要不可欠であり、これによって
その表面の凹凸が少ない。よって薄口コンデンサ紙の表
面にラミネートすると、溶融樹脂が侵入するための空隙
である凹部が極端に少ないので、アンカー効果が得られ
ず、結果的に接着強度の弱いものしか得られない。要す
るに、従来の技術では、薄口のクラフト絶縁紙を使用す
ると、ラミネートする樹脂の接着強度が不十分であると
の問題点を有する。
絶縁紙と溶融ポリオレフィンの接着のメカニズムはアン
カー効果によるだけのものである。しかるに薄口コンデ
ンサ紙は製造上前記の如くカレンダー掛けもしくはスー
パーカレンダー掛けが必要不可欠であり、これによって
その表面の凹凸が少ない。よって薄口コンデンサ紙の表
面にラミネートすると、溶融樹脂が侵入するための空隙
である凹部が極端に少ないので、アンカー効果が得られ
ず、結果的に接着強度の弱いものしか得られない。要す
るに、従来の技術では、薄口のクラフト絶縁紙を使用す
ると、ラミネートする樹脂の接着強度が不十分であると
の問題点を有する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の問題点を
解決するためになされたもので、請求項１の発明は、１
枚もしくは２枚のクラフト絶縁紙をポリオレフィン系樹
脂を結合剤として押出機で溶融押出しながら一体化させ
る工程と、該一体化させた電気絶縁用ラミネート紙をカ
レンダー掛けもしくはスーパーカレンダー掛けして全体
の厚さを３０〜２００μｍ、ポリオレフィン系樹脂から
なるポリマーの比率を４０〜９０％とする工程とよりな
ることを特徴とする電気絶縁用ラミネート紙の製造方法
で、請求項２の発明は、ポリオレフィン系樹脂が、ポリ
エチレン，ポリプロピレン，エチレンプロピレン共重合
体もしくはポリブテンである請求項１記載の電気絶縁用
ラミネート紙の製造方法で、請求項３の発明は、カレン
ダー掛けもしくはスーパーカレンダー掛けの工程がオン
マシン、オフマシンのいずれかによる請求項１記載の電
気絶縁用ラミネート紙の製造方法である。
解決するためになされたもので、請求項１の発明は、１
枚もしくは２枚のクラフト絶縁紙をポリオレフィン系樹
脂を結合剤として押出機で溶融押出しながら一体化させ
る工程と、該一体化させた電気絶縁用ラミネート紙をカ
レンダー掛けもしくはスーパーカレンダー掛けして全体
の厚さを３０〜２００μｍ、ポリオレフィン系樹脂から
なるポリマーの比率を４０〜９０％とする工程とよりな
ることを特徴とする電気絶縁用ラミネート紙の製造方法
で、請求項２の発明は、ポリオレフィン系樹脂が、ポリ
エチレン，ポリプロピレン，エチレンプロピレン共重合
体もしくはポリブテンである請求項１記載の電気絶縁用
ラミネート紙の製造方法で、請求項３の発明は、カレン
ダー掛けもしくはスーパーカレンダー掛けの工程がオン
マシン、オフマシンのいずれかによる請求項１記載の電
気絶縁用ラミネート紙の製造方法である。
【００１１】また請求項４の発明は、請求項１，２また
は３に記載の電気絶縁用ラミネート紙を、少なくとも一
部分に巻回して構成した絶縁層を有することを特徴とす
る油浸電力ケーブルで、請求項５の発明は、請求項１，
２または３に記載の電気絶縁用ラミネート紙を、少なく
とも一部分に巻回して構成した絶縁層を有し、該絶縁層
は絶縁油を含浸中または含浸後加熱処理されていること
を特徴とする請求項４に記載の油浸電力ケーブルであ
る。
は３に記載の電気絶縁用ラミネート紙を、少なくとも一
部分に巻回して構成した絶縁層を有することを特徴とす
る油浸電力ケーブルで、請求項５の発明は、請求項１，
２または３に記載の電気絶縁用ラミネート紙を、少なく
とも一部分に巻回して構成した絶縁層を有し、該絶縁層
は絶縁油を含浸中または含浸後加熱処理されていること
を特徴とする請求項４に記載の油浸電力ケーブルであ
る。
【００１２】なお、本発明において、油浸電力ケーブル
としては、主としてＯＦケーブルについて説明するが、
比較的低粘度の絶縁油を含浸し、ケーブル線路の片端ま
たは両端に設置した給油装置から絶縁油を常時供給し、
絶縁層を絶縁油で正圧に保ってなるＯＦケーブル（また
はSelf-contained ＯＦケーブル）、予め敷設された鋼
管内にケーブルコア（金属シースより内部のケーブル構
成要素の集合体）を引込み、鋼管を真空引き後、ＯＦケ
ーブル用絶縁油よりやや粘度の高い絶縁油を充填してな
るＰＯＦケーブル（High-pressure Pipe-Type ＯＦCabl
e)、ＰＯＦケーブル用絶縁油より更に高い粘度の絶縁油
で含浸し、金属シースを施してなる給油装置を付加しな
いことを特徴としたソリッドケーブル（Mass-impregnat
ed Cable) 、あるいは、ワックス等を混合することによ
ってソリッドケーブル絶縁油より更に粘度を高めた絶縁
油で含浸されたノンドレインケーブル(Mass-impregnate
dNon-draining Cable）等のすべての（直流及び交流）
油浸電力ケーブルを意味する。
としては、主としてＯＦケーブルについて説明するが、
比較的低粘度の絶縁油を含浸し、ケーブル線路の片端ま
たは両端に設置した給油装置から絶縁油を常時供給し、
絶縁層を絶縁油で正圧に保ってなるＯＦケーブル（また
はSelf-contained ＯＦケーブル）、予め敷設された鋼
管内にケーブルコア（金属シースより内部のケーブル構
成要素の集合体）を引込み、鋼管を真空引き後、ＯＦケ
ーブル用絶縁油よりやや粘度の高い絶縁油を充填してな
るＰＯＦケーブル（High-pressure Pipe-Type ＯＦCabl
e)、ＰＯＦケーブル用絶縁油より更に高い粘度の絶縁油
で含浸し、金属シースを施してなる給油装置を付加しな
いことを特徴としたソリッドケーブル（Mass-impregnat
ed Cable) 、あるいは、ワックス等を混合することによ
ってソリッドケーブル絶縁油より更に粘度を高めた絶縁
油で含浸されたノンドレインケーブル(Mass-impregnate
dNon-draining Cable）等のすべての（直流及び交流）
油浸電力ケーブルを意味する。
【００１３】
【発明の実施の態様】本発明によれば、接合強度が優れ
た特性を損なうことなく、薄口コンデンサ紙の基本特性
を持った電気絶縁用ラミネート紙を得たもので、その構
造は図１に示すようにクラフト絶縁紙１とポリオレフィ
ン系樹脂２が強固に接合されたもので、クラフト絶縁紙
１は図示の如く２枚を使用したものでも、図示してない
が１枚でもよい。
た特性を損なうことなく、薄口コンデンサ紙の基本特性
を持った電気絶縁用ラミネート紙を得たもので、その構
造は図１に示すようにクラフト絶縁紙１とポリオレフィ
ン系樹脂２が強固に接合されたもので、クラフト絶縁紙
１は図示の如く２枚を使用したものでも、図示してない
が１枚でもよい。
【００１４】本発明により得られるラミネート紙と従来
の方法によるラミネート紙とを更に図２により説明すれ
ば、以下に示すとおりである。すなわち、本発明は図２
（イ）に示した凹凸面Ａ−１を有する低密度のクラフト
絶縁紙１，１の間に溶融押出しポリオレフィン系樹脂層
２を設けた厚さＴａのラミネート紙を、スーパー掛けし
て図２（ロ）に示す厚さＴｂのラミネート紙としたもの
である。その結果図２（ロ）に示したクラフト絶縁紙
１，１の外表面は平滑になるが内面側は依然として凹凸
面Ａ−１を維持するものである。そしてスーパーカレン
ダー掛けした後の厚さＴｂはその前の厚さＴａより薄く
なる。なお、図２（イ）のスーパー掛けする前のクラフ
ト絶縁紙１とスーパー掛け後のクラフト絶縁紙３の厚さ
は前者の方が後者よりも大きいが、中心部のポリオレフ
ィン樹脂層２の厚さは不変である。これに対して従来技
術は前記の厚さＴｂのラミネート紙を作成するのに、図
２（ハ）に示すように予めスーパーカレンダー掛けした
平滑面Ａ−２を有する高密度の薄口クラフト絶縁紙４と
溶融押出しポリオレフィン系樹脂層２との積層構成から
なるラミネート紙である。この結果、本発明と従来技術
によるクラフト絶縁紙の、溶融押出しポリオレフィン系
樹脂層２に接する側の面の平滑度は、Ａ−２＞Ａ−１と
なるので、ポリオレフィン系樹脂層との境界面での接着
力は平滑度の粗いＡ−１の平滑面を有する本発明が優れ
たものとなるのである。
の方法によるラミネート紙とを更に図２により説明すれ
ば、以下に示すとおりである。すなわち、本発明は図２
（イ）に示した凹凸面Ａ−１を有する低密度のクラフト
絶縁紙１，１の間に溶融押出しポリオレフィン系樹脂層
２を設けた厚さＴａのラミネート紙を、スーパー掛けし
て図２（ロ）に示す厚さＴｂのラミネート紙としたもの
である。その結果図２（ロ）に示したクラフト絶縁紙
１，１の外表面は平滑になるが内面側は依然として凹凸
面Ａ−１を維持するものである。そしてスーパーカレン
ダー掛けした後の厚さＴｂはその前の厚さＴａより薄く
なる。なお、図２（イ）のスーパー掛けする前のクラフ
ト絶縁紙１とスーパー掛け後のクラフト絶縁紙３の厚さ
は前者の方が後者よりも大きいが、中心部のポリオレフ
ィン樹脂層２の厚さは不変である。これに対して従来技
術は前記の厚さＴｂのラミネート紙を作成するのに、図
２（ハ）に示すように予めスーパーカレンダー掛けした
平滑面Ａ−２を有する高密度の薄口クラフト絶縁紙４と
溶融押出しポリオレフィン系樹脂層２との積層構成から
なるラミネート紙である。この結果、本発明と従来技術
によるクラフト絶縁紙の、溶融押出しポリオレフィン系
樹脂層２に接する側の面の平滑度は、Ａ−２＞Ａ−１と
なるので、ポリオレフィン系樹脂層との境界面での接着
力は平滑度の粗いＡ−１の平滑面を有する本発明が優れ
たものとなるのである。
【００１５】次に、本発明のラミネート紙の具体的実施
例について説明する。なお、実施例において、ポリマー
の比率（ラミネートに使用されるポリオレフィン系樹脂
の比率）とは、下記の計算式により算出される。 Ｔ 1：ポリマー層の厚さ Ｔ 2：ラミネート紙全体の厚さ ポリマーの比率＝Ｔ 1／Ｔ 2×１００％ 但し、Ｔ 1＝Ｗ／Ｄ Ｗ＝ポリマー層の重量（ｇ／ｍ2 ） Ｐ＝ポリマー層の密度０．９（ｇ／ｃｍ 3）とする。
例について説明する。なお、実施例において、ポリマー
の比率（ラミネートに使用されるポリオレフィン系樹脂
の比率）とは、下記の計算式により算出される。 Ｔ 1：ポリマー層の厚さ Ｔ 2：ラミネート紙全体の厚さ ポリマーの比率＝Ｔ 1／Ｔ 2×１００％ 但し、Ｔ 1＝Ｗ／Ｄ Ｗ＝ポリマー層の重量（ｇ／ｍ2 ） Ｐ＝ポリマー層の密度０．９（ｇ／ｃｍ 3）とする。
【００１６】また、接着強度は以下の方法により測定し
た。図３に示すように、試験片１０を金属板で作った添
え板１１にとりつける。次いでテンシロン型万能引張試
験器を使用して、試験器の下部クリップにあらかじめ一
部を剥離したラミネート紙１０の紙層１を取付け、上部
クリップ１２に残りの層（溶融押出層２＋紙層１）１３
を固定する。剥離角度１８０°を保持しながら下部クリ
ップを下方に剥離スピード１００ｍｍ／分で引張り、溶
融押出層２と紙層１の剥離を行なう。接着強度はチャー
トに描かれた剥離部分１００ｍｍのうち、中央５０ｍｍ
区間の剥離に要する強度の平均値を、ラミネート紙１５
ｍｍ幅に換算した値をもって表す。
た。図３に示すように、試験片１０を金属板で作った添
え板１１にとりつける。次いでテンシロン型万能引張試
験器を使用して、試験器の下部クリップにあらかじめ一
部を剥離したラミネート紙１０の紙層１を取付け、上部
クリップ１２に残りの層（溶融押出層２＋紙層１）１３
を固定する。剥離角度１８０°を保持しながら下部クリ
ップを下方に剥離スピード１００ｍｍ／分で引張り、溶
融押出層２と紙層１の剥離を行なう。接着強度はチャー
トに描かれた剥離部分１００ｍｍのうち、中央５０ｍｍ
区間の剥離に要する強度の平均値を、ラミネート紙１５
ｍｍ幅に換算した値をもって表す。
【００１７】次に本発明により得られた電気絶縁用ラミ
ネート紙を用いた油浸電力ケーブルの一例として、単心
ＯＦケーブルを挙げて、図４により説明する。図４は単
心ＯＦケーブルの一例に関する横断面図で、中心に中空
らせん管よりなる油通路２０を設け、その周囲に銅線等
の撚線導体２１，内部遮蔽層２２，絶縁層２３，外部遮
蔽層２４が順次設けられている。なお、その外周には金
属シース２５、防食層２６が順次設けられている。そし
て前記絶縁層２３は、本発明により得られた電気絶縁用
ラミネート紙を、少なくとも一部分に巻回したもので、
本発明により得られた電気絶縁用ラミネート紙を拡大断
面図で示したものが図２であり、中央にポリオレフィン
系樹脂層２、上下両面にクラフト紙層１，１を有するも
のが用いられている。絶縁層内には絶縁油が含浸される
と共に油通路より絶縁油が加圧される。
ネート紙を用いた油浸電力ケーブルの一例として、単心
ＯＦケーブルを挙げて、図４により説明する。図４は単
心ＯＦケーブルの一例に関する横断面図で、中心に中空
らせん管よりなる油通路２０を設け、その周囲に銅線等
の撚線導体２１，内部遮蔽層２２，絶縁層２３，外部遮
蔽層２４が順次設けられている。なお、その外周には金
属シース２５、防食層２６が順次設けられている。そし
て前記絶縁層２３は、本発明により得られた電気絶縁用
ラミネート紙を、少なくとも一部分に巻回したもので、
本発明により得られた電気絶縁用ラミネート紙を拡大断
面図で示したものが図２であり、中央にポリオレフィン
系樹脂層２、上下両面にクラフト紙層１，１を有するも
のが用いられている。絶縁層内には絶縁油が含浸される
と共に油通路より絶縁油が加圧される。
【００１８】次に、ラミネート紙の製造方法について、
本発明の実施例及び比較例を説明する。 実施例１ 厚さ２０μｍ、密度０．７０ｇ／ｃｍ3 、透気度２５０
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
下記に示すポリプロピレンエクストルージョンプロセス
により、溶融ポリプロピレンを結合剤としてラミネート
し、全体の厚さ１１５μｍ、ポリマー（ポリプロピレン
樹脂を指す）の比率６４％、紙の含有水分６％のラミネ
ート紙（ＰＰＬＰ）を製造した。
本発明の実施例及び比較例を説明する。 実施例１ 厚さ２０μｍ、密度０．７０ｇ／ｃｍ3 、透気度２５０
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
下記に示すポリプロピレンエクストルージョンプロセス
により、溶融ポリプロピレンを結合剤としてラミネート
し、全体の厚さ１１５μｍ、ポリマー（ポリプロピレン
樹脂を指す）の比率６４％、紙の含有水分６％のラミネ
ート紙（ＰＰＬＰ）を製造した。
【００１９】このようにして得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、スーパーカレンダー（金属ロ
ールと弾性ロールからなる１６段スーパーカレンダー）
に掛け、全体の厚さ１００μｍ、ポリマーの比率７４％
になるように調整し、本発明による電気絶縁用ラミネー
ト紙を得た。
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、スーパーカレンダー（金属ロ
ールと弾性ロールからなる１６段スーパーカレンダー）
に掛け、全体の厚さ１００μｍ、ポリマーの比率７４％
になるように調整し、本発明による電気絶縁用ラミネー
ト紙を得た。
【００２０】実施例１において、スーパーカレンダー掛
けの前後の紙層と溶融押出層との接着強度（以下、乾紙
の接着強度）を比較すると、前者は１００ｇｆ／１５ｍ
ｍ，後者は１１５ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。ま
た、ＯＦケーブルに使用されるアルキルベンゼン油中で
１００℃、２４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接
着強度は９５ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用
の条件下でも全く問題がないことが確認された。
けの前後の紙層と溶融押出層との接着強度（以下、乾紙
の接着強度）を比較すると、前者は１００ｇｆ／１５ｍ
ｍ，後者は１１５ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。ま
た、ＯＦケーブルに使用されるアルキルベンゼン油中で
１００℃、２４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接
着強度は９５ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用
の条件下でも全く問題がないことが確認された。
【００２１】実施例２ 厚さ２０μｍ、密度０．７０ｇ／ｃｍ3 、透気度２５０
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１３９μｍ、ポリマーの比率７９％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、実施例１と同様にスーパーカ
レンダーに掛け、全体の厚さ１２９μｍ、ポリマーの比
率８６％になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬ
Ｐを得た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着
強度を比較すると、前者は１０５ｇｆ／１５ｍｍ，後者
は１１０ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦ
ケーブルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００
℃、２４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度
は１００ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条
件下でも全く問題がないことが認められた。
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１３９μｍ、ポリマーの比率７９％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、実施例１と同様にスーパーカ
レンダーに掛け、全体の厚さ１２９μｍ、ポリマーの比
率８６％になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬ
Ｐを得た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着
強度を比較すると、前者は１０５ｇｆ／１５ｍｍ，後者
は１１０ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦ
ケーブルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００
℃、２４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度
は１００ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条
件下でも全く問題がないことが認められた。
【００２２】実施例３ 厚さ２０μｍ、密度０．７０ｇ／ｃｍ3 、透気度２５０
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１６１μｍ、ポリマーの比率８４％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、実施例１と同様にスーパーカ
レンダーに掛け、全厚さ１５７μｍ、ポリマーの比率８
６％になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬＰを
得た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着強度
を比較すると、前者は１１０ｇｆ／１５ｍｍ，後者も１
１０ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦケー
ブルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００℃、２
４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度は１０
５ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条件下で
も全く問題がないことが認められた。
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１６１μｍ、ポリマーの比率８４％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、実施例１と同様にスーパーカ
レンダーに掛け、全厚さ１５７μｍ、ポリマーの比率８
６％になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬＰを
得た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着強度
を比較すると、前者は１１０ｇｆ／１５ｍｍ，後者も１
１０ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦケー
ブルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００℃、２
４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度は１０
５ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条件下で
も全く問題がないことが認められた。
【００２３】実施例４ 厚さ２５μｍ、密度０．７２ｇ／ｃｍ3 、透気度３００
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１１３μｍ、ポリマーの比率５９％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、実施例１と同様にスーパーカ
レンダーに掛け、全体の厚さ１０５μｍ、ポリマーの比
率６４％になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬ
Ｐを得た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着
強度を比較すると、前者は９０ｇｆ／１５ｍｍ，後者も
９０ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦケー
ブルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００℃、２
４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度は８０
ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条件下でも
全く問題がないことが認められた。
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１１３μｍ、ポリマーの比率５９％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、実施例１と同様にスーパーカ
レンダーに掛け、全体の厚さ１０５μｍ、ポリマーの比
率６４％になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬ
Ｐを得た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着
強度を比較すると、前者は９０ｇｆ／１５ｍｍ，後者も
９０ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦケー
ブルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００℃、２
４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度は８０
ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条件下でも
全く問題がないことが認められた。
【００２４】実施例５ 厚さ２５μｍ、密度０．７２ｇ／ｃｍ3 、透気度３００
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１３６μｍ、ポリマーの比率６６％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、実施例１と同様にスーパーカ
レンダーに掛け、全体の厚さ１２９μｍ、ポリマーの比
率６８％になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬ
Ｐを得た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着
強度を比較すると、前者は９５ｇｆ／１５ｍｍ，後者も
９５ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦケー
ブルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００℃、２
４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度は８０
ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条件下でも
全く問題がないことが認められた。
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１３６μｍ、ポリマーの比率６６％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、実施例１と同様にスーパーカ
レンダーに掛け、全体の厚さ１２９μｍ、ポリマーの比
率６８％になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬ
Ｐを得た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着
強度を比較すると、前者は９５ｇｆ／１５ｍｍ，後者も
９５ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦケー
ブルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００℃、２
４時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度は８０
ｇｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条件下でも
全く問題がないことが認められた。
【００２５】実施例６ 厚さ２５μｍ、密度０．７２ｇ／ｃｍ3 、透気度３００
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１６８μｍ、ポリマーの比率７１％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、スーパーカレンダー（金属ロ
ールと弾性ロールからなる１６段スーパーカレンダー）
に掛け、全体の厚さ１５９μｍ、ポリマーの比率７１％
になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬＰを得
た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着強度を
比較すると、前者は１１０ｇｆ／１５ｍｍ，後者は１０
５ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦケーブ
ルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００℃、２４
時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度は９５ｇ
ｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条件下でも全
く問題がないことが認められた。
０ｓｅｃ／１００ｍｌの２枚のクラフト絶縁紙を用い、
ポリプロピレンエクストルージョンプロセスにより、溶
融ポリプロピレンを結合剤としてラミネートし、全体の
厚さ１６８μｍ、ポリマーの比率７１％、紙の含有水分
６％のＰＰＬＰを製造した。得られたＰＰＬＰの紙層分
にオフマシンでのダンピング装置により水分を付与し、
水分１４％にしたものを、スーパーカレンダー（金属ロ
ールと弾性ロールからなる１６段スーパーカレンダー）
に掛け、全体の厚さ１５９μｍ、ポリマーの比率７１％
になるように調整し、本発明による薄口ＰＰＬＰを得
た。スーパーカレンダー掛けの前後の乾紙の接着強度を
比較すると、前者は１１０ｇｆ／１５ｍｍ，後者は１０
５ｇｆ／１５ｍｍのものが得られた。また、ＯＦケーブ
ルに使用されるアルキルベンゼン油中で１００℃、２４
時間老化試験を行なった後の油浸紙の接着強度は９５ｇ
ｆ／１５ｍｍあり、これらの値は実使用の条件下でも全
く問題がないことが認められた。
【００２６】比較例１ 厚さ１５μｍ、密度１．０９ｇ／ｃｍ3 、透気度１０
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用いてカレンダー掛けをし、次に、ポリプロピ
レンエクストルージョンプロセスにより、溶融ポリプロ
ピレンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１００
μｍ、ポリマーの比率７４％の比較用の薄口ＰＰＬＰを
得た。この紙の乾紙強度は１４ｇｆ／１５ｍｍのものし
か得られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後
は全く剥離してしまった。
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用いてカレンダー掛けをし、次に、ポリプロピ
レンエクストルージョンプロセスにより、溶融ポリプロ
ピレンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１００
μｍ、ポリマーの比率７４％の比較用の薄口ＰＰＬＰを
得た。この紙の乾紙強度は１４ｇｆ／１５ｍｍのものし
か得られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後
は全く剥離してしまった。
【００２７】比較例２ 厚さ１５μｍ、密度１．０９ｇ／ｃｍ3 、透気度１０
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１２８μ
ｍ、ポリマーの比率７５％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得
た。この紙の乾紙強度は１５ｇｆ／１５ｍｍのものしか
得られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後の
接着強度は１ｇｆ／１５ｍｍの物しか得られなかった。
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１２８μ
ｍ、ポリマーの比率７５％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得
た。この紙の乾紙強度は１５ｇｆ／１５ｍｍのものしか
得られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後の
接着強度は１ｇｆ／１５ｍｍの物しか得られなかった。
【００２８】比較例３ 厚さ１５μｍ、密度１．０９ｇ／ｃｍ3 、透気度１０
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１５５μ
ｍ、ポリマーの比率８１％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得
た。この紙の乾紙強度は１７ｇｆ／１５ｍｍのものしか
得られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後の
接着強度は２ｇｆ／１５ｍｍの物しか得られなかった。
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１５５μ
ｍ、ポリマーの比率８１％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得
た。この紙の乾紙強度は１７ｇｆ／１５ｍｍのものしか
得られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後の
接着強度は２ｇｆ／１５ｍｍの物しか得られなかった。
【００２９】比較例４ 厚さ２０μｍ、密度１．１３ｇ／ｃｍ3 、透気度１０
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ９８μｍ、
ポリマーの比率６４％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得た。
この紙の乾紙強度は７ｇｆ／１５ｍｍのものしか得られ
ず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後は全く剥
離してしまった。
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ９８μｍ、
ポリマーの比率６４％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得た。
この紙の乾紙強度は７ｇｆ／１５ｍｍのものしか得られ
ず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後は全く剥
離してしまった。
【００３０】比較例５ 厚さ２０μｍ、密度１．１３ｇ／ｃｍ3 、透気度１０
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１２２μ
ｍ、ポリマーの比率７２％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得
た。この紙の乾紙強度は６ｇｆ／１５ｍｍのものしか得
られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後は全
く剥離してしまった。
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１２２μ
ｍ、ポリマーの比率７２％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得
た。この紙の乾紙強度は６ｇｆ／１５ｍｍのものしか得
られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後は全
く剥離してしまった。
【００３１】比較例６ 厚さ２０μｍ、密度１．１３ｇ／ｃｍ3 、透気度１０
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１５２μ
ｍ、ポリマーの比率７７％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得
た。この紙の乾紙強度は７ｇｆ／１５ｍｍのものしか得
られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後は全
く剥離してしまった。
０，０００ｓｅｃ以上／１００ｍｌの２枚の薄口コンデ
ンサ紙を用い、比較例１と同様にして溶融ポリプロピレ
ンを結合剤としてラミネートし、全体の厚さ１５２μ
ｍ、ポリマーの比率７７％の比較用の薄口ＰＰＬＰを得
た。この紙の乾紙強度は７ｇｆ／１５ｍｍのものしか得
られず、また、アルキルベンゼン油中または油浸後は全
く剥離してしまった。
【００３２】上記の実施例及び比較例に示した結果から
明らかなとおり、本発明による場合は、低密度紙の薄紙
で一旦ＰＰＬＰを製作し、それをスーパー掛けすること
によって紙の表面を潰し、全体の厚さを薄くする方法に
よって、接着強度の低下が著しく改善され、機械的特性
の点からも非常に好ましいものであった。なお、以上の
実施例と比較例を表示すれば、表１に示すとおりであ
る。
明らかなとおり、本発明による場合は、低密度紙の薄紙
で一旦ＰＰＬＰを製作し、それをスーパー掛けすること
によって紙の表面を潰し、全体の厚さを薄くする方法に
よって、接着強度の低下が著しく改善され、機械的特性
の点からも非常に好ましいものであった。なお、以上の
実施例と比較例を表示すれば、表１に示すとおりであ
る。
【００３３】
【表１】
【００３４】ラミネート紙では、その構成要素であるク
ラフト絶縁紙に比較してポリオレフィン系樹脂層の方が
交流、インパルス、直流破壊電圧が高く、また、誘電率
（ε）、誘電体正接（tan δ) が低い。破壊電圧が高い
と言うことは、交流、直流ケーブルを問わず好ましいこ
とであり、本発明の電気絶縁用ラミネート紙の採用は、
コンパクトで経済的で、かつより高電圧に使用可能な電
力ケーブルを実現する上で有力である。一方、交流ケー
ブルでは、その送電容量と送電損失に大きく影響を与え
る誘電体損失が、課電電圧の２乗とε×tan δの積に比
例して大きくなるので、誘電率、誘電体損共に小さい方
がよい。この傾向は、特に高電圧（ＥＨＶ）、超高電圧
（ＵＨＶ）化する場合に著しくなる。従って、本発明の
電気絶縁用ラミネート紙の交流ケーブルへの採用は、非
常に効果的である。従来より高いポリオレフィン比率の
電気絶縁用ラミネート紙の開発には、様々の試みがなさ
れてきたが、本発明にて詳細に説明したように、充分な
接着強度を有するラミネート紙が得られず、今日まで実
用化されていなかった。
ラフト絶縁紙に比較してポリオレフィン系樹脂層の方が
交流、インパルス、直流破壊電圧が高く、また、誘電率
（ε）、誘電体正接（tan δ) が低い。破壊電圧が高い
と言うことは、交流、直流ケーブルを問わず好ましいこ
とであり、本発明の電気絶縁用ラミネート紙の採用は、
コンパクトで経済的で、かつより高電圧に使用可能な電
力ケーブルを実現する上で有力である。一方、交流ケー
ブルでは、その送電容量と送電損失に大きく影響を与え
る誘電体損失が、課電電圧の２乗とε×tan δの積に比
例して大きくなるので、誘電率、誘電体損共に小さい方
がよい。この傾向は、特に高電圧（ＥＨＶ）、超高電圧
（ＵＨＶ）化する場合に著しくなる。従って、本発明の
電気絶縁用ラミネート紙の交流ケーブルへの採用は、非
常に効果的である。従来より高いポリオレフィン比率の
電気絶縁用ラミネート紙の開発には、様々の試みがなさ
れてきたが、本発明にて詳細に説明したように、充分な
接着強度を有するラミネート紙が得られず、今日まで実
用化されていなかった。
【００３５】さらに詳述すれば、電力ケーブルは交流ケ
ーブルでも直流ケーブルでも、その絶縁性能を規定する
要素としては、交流性のインパルスに耐える性能が高い
ことが挙げられる。一枚のラミネート紙の構成とその誘
電率、誘電体損を図５により説明すると以下のとおりで
ある。なお、図５において各層の電気特性（誘電率およ
び誘電正接）を、ポリオレフィン系樹脂層２はεp ，ta
n δp 、クラフト紙層１，１は、εk ，tan δk で示
す。一般に、電界（ＥでｋＶ／ｍｍで表される、絶縁層
１ｍｍ当たりにかかる電圧の大きさを言う）は、誘電率
（ε）に逆比例するので、弱いクラフト紙層の電界を小
さくし、強いポリオレフィン層の電界を大きくするに
は、クラフト紙層の誘電率（εk ）を大きくしてゆくこ
とが好ましい。本発明の製造方法により得られたラミネ
ート紙では、ラミネート後にカレンダーがけすること
で、クラフト紙層を圧縮して厚さを減じているから、ク
ラフト紙層の密度が上がり、従って、誘電率も上昇す
る。よって、クラフト紙層を可及的薄くすることによる
クラフト紙層の耐電圧の低下傾向は、誘電率を上昇させ
ることによって補っているので、本発明の高いポリオレ
フィン比率のラミネート絶縁紙は、一層好ましい特性を
有することになる。
ーブルでも直流ケーブルでも、その絶縁性能を規定する
要素としては、交流性のインパルスに耐える性能が高い
ことが挙げられる。一枚のラミネート紙の構成とその誘
電率、誘電体損を図５により説明すると以下のとおりで
ある。なお、図５において各層の電気特性（誘電率およ
び誘電正接）を、ポリオレフィン系樹脂層２はεp ，ta
n δp 、クラフト紙層１，１は、εk ，tan δk で示
す。一般に、電界（ＥでｋＶ／ｍｍで表される、絶縁層
１ｍｍ当たりにかかる電圧の大きさを言う）は、誘電率
（ε）に逆比例するので、弱いクラフト紙層の電界を小
さくし、強いポリオレフィン層の電界を大きくするに
は、クラフト紙層の誘電率（εk ）を大きくしてゆくこ
とが好ましい。本発明の製造方法により得られたラミネ
ート紙では、ラミネート後にカレンダーがけすること
で、クラフト紙層を圧縮して厚さを減じているから、ク
ラフト紙層の密度が上がり、従って、誘電率も上昇す
る。よって、クラフト紙層を可及的薄くすることによる
クラフト紙層の耐電圧の低下傾向は、誘電率を上昇させ
ることによって補っているので、本発明の高いポリオレ
フィン比率のラミネート絶縁紙は、一層好ましい特性を
有することになる。
【００３６】次に、実施例１にて製造したＰＰＬＰにつ
いてモデルケーブルを製作し、電気試験を行なった。結
果を表２に示す。
いてモデルケーブルを製作し、電気試験を行なった。結
果を表２に示す。
【００３７】
【表２】
【００３８】今回比較に用いた紙は従来紙Ｂ（厚さ１１
５μｍ，ポリマー比率６４％）と従来紙をスーパーカレ
ンダー掛けした新法紙Ａ（厚さ１００μｍ，ポリマー比
率７４％）である。導体には２０ｍｍφの鋼パイプを用
い、そこにＰＰＬＰ絶縁を約１．５ｍｍ厚に積層した
後、ソリッド油を含浸した（常温で２，０００cSt ，１
００℃で３０cSt ）。上記モデルケーブルは室温中でＤ
Ｃ及びインパルス破壊試験を実施した。条件は以下の通
り。 ＤＣ・ＢＤ ：１００kVスタート，５kV／５分ステップアップ昇圧． Imp ・ＢＤ ：１００kVスタート，５kV／３回ステップアップ昇圧． 結果、新法紙ＡではＤＣ・ＢＤ値で２３％，Imp ・ＢＤ
値で６％の上昇が見られた。これは以下のように説明さ
れる。
５μｍ，ポリマー比率６４％）と従来紙をスーパーカレ
ンダー掛けした新法紙Ａ（厚さ１００μｍ，ポリマー比
率７４％）である。導体には２０ｍｍφの鋼パイプを用
い、そこにＰＰＬＰ絶縁を約１．５ｍｍ厚に積層した
後、ソリッド油を含浸した（常温で２，０００cSt ，１
００℃で３０cSt ）。上記モデルケーブルは室温中でＤ
Ｃ及びインパルス破壊試験を実施した。条件は以下の通
り。 ＤＣ・ＢＤ ：１００kVスタート，５kV／５分ステップアップ昇圧． Imp ・ＢＤ ：１００kVスタート，５kV／３回ステップアップ昇圧． 結果、新法紙ＡではＤＣ・ＢＤ値で２３％，Imp ・ＢＤ
値で６％の上昇が見られた。これは以下のように説明さ
れる。
【００３９】ＰＰＬＰにＤＣを印加すると、ＤＣストレ
スは各部の抵抗率に比例して分担されるため、ほぼＰＰ
部のみでストレスが分担される。ところで本願の新法紙
Ａを用いてケーブルを作ると、従来紙Ｂを用いた時に比
べてＰＰの比率が６４％→７４％に１６％増加するの
で、大凡その比率でＤＣ破壊値が増加することが期待さ
れるが、本データはこの期待を十分満足している。ＰＰ
ＬＰにImp ・ＢＤを印加すると、ＤＣの場合とは異なり
ＰＰ部とクラフト部の両方でストレス分担する。ところ
でＰＰＬＰにスーパーカレンダー掛けを施すと、クラフ
ト紙の厚みのみが圧縮され、クラフトの密度が上昇し、
結果的に気密度も上昇する。クラフト部は厚さが減少す
ることと、気密度が上昇することによりImp ・ＢＤスト
レス（kV／ｍｍ）が上昇するが、クラフト部分の厚さは
減少しているのでImp ・ＢＤ電圧そのものはお互いにキ
ャンセルし合って上昇率は０〜数％がき期待されるが、
本データはこの期待を満足している。以上、本発明の新
法紙Ａを用いることにより、電気破壊特性の改善が可能
となりコンパクトで信頼性の高い電力ケーブルが実現す
る。
スは各部の抵抗率に比例して分担されるため、ほぼＰＰ
部のみでストレスが分担される。ところで本願の新法紙
Ａを用いてケーブルを作ると、従来紙Ｂを用いた時に比
べてＰＰの比率が６４％→７４％に１６％増加するの
で、大凡その比率でＤＣ破壊値が増加することが期待さ
れるが、本データはこの期待を十分満足している。ＰＰ
ＬＰにImp ・ＢＤを印加すると、ＤＣの場合とは異なり
ＰＰ部とクラフト部の両方でストレス分担する。ところ
でＰＰＬＰにスーパーカレンダー掛けを施すと、クラフ
ト紙の厚みのみが圧縮され、クラフトの密度が上昇し、
結果的に気密度も上昇する。クラフト部は厚さが減少す
ることと、気密度が上昇することによりImp ・ＢＤスト
レス（kV／ｍｍ）が上昇するが、クラフト部分の厚さは
減少しているのでImp ・ＢＤ電圧そのものはお互いにキ
ャンセルし合って上昇率は０〜数％がき期待されるが、
本データはこの期待を満足している。以上、本発明の新
法紙Ａを用いることにより、電気破壊特性の改善が可能
となりコンパクトで信頼性の高い電力ケーブルが実現す
る。
【００４０】また、本発明により得られたラミネート紙
を電力ケーブルの絶縁層に用いて乾燥し、絶縁油を含浸
した。この絶縁油を含浸する工程で、ケーブルコアを例
えば１００〜１２０℃に加熱して、約１週間放置したと
ころ、ケーブル常用最高温度（一般的に約９０℃以下）
以下では認められない現象として、本発明でカレンダー
がけして厚さを減じていたラミネート紙のクラフト紙層
が、一部復元していることが判った。この効果を有効に
利用すると、ラミネート紙の巻回時点でクラフト紙が含
んでいた水分が、乾燥工程で脱水することによりクラフ
ト紙層の厚さが目減りすることによって、絶縁層が緩く
なり、油層が増加すること、従って、電気絶縁耐力が低
下することを、十分に高い温度を十分に長い時間含浸中
のケーブルコアに与えることにより、カレンダーがけし
減じたクラフト紙層の厚さを復元することによって、意
図的にコアの緩みも電気絶縁耐力の低下も回復出来るこ
とが判った。この現象は、含浸完了後に加熱しても生じ
ることが確認されており、必要な工程で加熱処置を行な
えば同様な効果が得られることになる。この効果は、本
発明の加工方法になるラミネート絶縁紙であるからこ
そ、強調されて活用可能な技術であり、油浸電力ケーブ
ルの性能向上に大きく寄与することができる。
を電力ケーブルの絶縁層に用いて乾燥し、絶縁油を含浸
した。この絶縁油を含浸する工程で、ケーブルコアを例
えば１００〜１２０℃に加熱して、約１週間放置したと
ころ、ケーブル常用最高温度（一般的に約９０℃以下）
以下では認められない現象として、本発明でカレンダー
がけして厚さを減じていたラミネート紙のクラフト紙層
が、一部復元していることが判った。この効果を有効に
利用すると、ラミネート紙の巻回時点でクラフト紙が含
んでいた水分が、乾燥工程で脱水することによりクラフ
ト紙層の厚さが目減りすることによって、絶縁層が緩く
なり、油層が増加すること、従って、電気絶縁耐力が低
下することを、十分に高い温度を十分に長い時間含浸中
のケーブルコアに与えることにより、カレンダーがけし
減じたクラフト紙層の厚さを復元することによって、意
図的にコアの緩みも電気絶縁耐力の低下も回復出来るこ
とが判った。この現象は、含浸完了後に加熱しても生じ
ることが確認されており、必要な工程で加熱処置を行な
えば同様な効果が得られることになる。この効果は、本
発明の加工方法になるラミネート絶縁紙であるからこ
そ、強調されて活用可能な技術であり、油浸電力ケーブ
ルの性能向上に大きく寄与することができる。
【００４１】
【発明の効果】本発明によるときは、ラミネートした後
にカレンダー掛けまたはスーパーカレンダー掛けすると
いう簡単な方法で、従来法では得られなかったようなサ
ンドウイッチ構造の中心部をなすポリマー層の比較的厚
いラミネート紙を得ることができ、しかも紙とポリマー
との接触界面では波付け構造を維持することによって、
アンカー効果により強固に接合することができた。ま
た、ポリマーの比率の高いものとすることにより、耐電
圧性を高めることも可能であった。さらにまた、一枚の
ラミネート紙の全体の厚さを薄くすることによりケーブ
ルの絶縁厚低減によるケーブルサイズの減少、ケーブル
重量の減少化が可能となり、ひいては巻回されるケーブ
ルのより長尺化を達成することができる。
にカレンダー掛けまたはスーパーカレンダー掛けすると
いう簡単な方法で、従来法では得られなかったようなサ
ンドウイッチ構造の中心部をなすポリマー層の比較的厚
いラミネート紙を得ることができ、しかも紙とポリマー
との接触界面では波付け構造を維持することによって、
アンカー効果により強固に接合することができた。ま
た、ポリマーの比率の高いものとすることにより、耐電
圧性を高めることも可能であった。さらにまた、一枚の
ラミネート紙の全体の厚さを薄くすることによりケーブ
ルの絶縁厚低減によるケーブルサイズの減少、ケーブル
重量の減少化が可能となり、ひいては巻回されるケーブ
ルのより長尺化を達成することができる。
【００４２】また、本ラミネート絶縁紙を油浸電力ケー
ブルの絶縁層の少なくとも一部分に用いることによっ
て、交流、直流を問わず、高絶縁耐力の電力ケーブルが
実現可能である。従って、よりコンパクトで経済的な電
力ケーブルが実現できる。特に、交流電力ケーブルの場
合、しかも高電圧になるほど、誘電体損失の少ない電力
ケーブルが実現可能である。従って、より大きな送電容
量と、より小さな送電損失が実現でき、いずれも著しく
経済性を高めることができる。
ブルの絶縁層の少なくとも一部分に用いることによっ
て、交流、直流を問わず、高絶縁耐力の電力ケーブルが
実現可能である。従って、よりコンパクトで経済的な電
力ケーブルが実現できる。特に、交流電力ケーブルの場
合、しかも高電圧になるほど、誘電体損失の少ない電力
ケーブルが実現可能である。従って、より大きな送電容
量と、より小さな送電損失が実現でき、いずれも著しく
経済性を高めることができる。
【図１】本発明により得られたラミネート紙の構造を示
す断面図。
す断面図。
【図２】本発明のカレンダー前後の状態を説明する拡大
断面図（イ）、（ロ）と従来法により得られたラミネー
ト紙の構造を示す拡大断面図（ハ）。
断面図（イ）、（ロ）と従来法により得られたラミネー
ト紙の構造を示す拡大断面図（ハ）。
【図３】剥離試験方法の説明断面図。
【図４】本発明に係るＯＦケーブルの一例の断面図であ
る。
る。
【図５】本発明により得られたラミネート紙の構成とそ
の電気特特性を説明する断面図。
の電気特特性を説明する断面図。
１ クラフト絶縁紙 ２ 溶融押出ポリオレフィン系樹脂 ３ スーパー掛け後のクラフト絶縁紙 ４ 予めスーパー掛けしたクラフト絶縁紙 １１ 添え板 １２ 上部グリップ １３ 残りの層 Ａ−１ 本発明のラミネート紙におけるスーパーカレン
ダー掛け前後のクラフト絶縁紙の内面 Ａ−２ 従来法によるクラフト絶縁紙の内面 ２０ 油通路 ２１ 撚線導体 ２２ 内部遮蔽層 ２３ 絶縁層 ２４ 外部遮蔽層 ２５ 金属シース ２６ 防食層
ダー掛け前後のクラフト絶縁紙の内面 Ａ−２ 従来法によるクラフト絶縁紙の内面 ２０ 油通路 ２１ 撚線導体 ２２ 内部遮蔽層 ２３ 絶縁層 ２４ 外部遮蔽層 ２５ 金属シース ２６ 防食層
フロントページの続き (72)発明者 辻岡 享 東京都中央区京橋１丁目５番15号 株式会 社巴川製紙所内 (72)発明者 依田 潤 大阪市此花区島屋１丁目１番３号 住友電 気工業株式会 社大阪製作所内 (72)発明者 畑 良輔 大阪市此花区島屋１丁目１番３号 住友電 気工業株式会 社大阪製作所内 (72)発明者 滝川 裕史 大阪市此花区島屋１丁目１番３号 住友電 気工業株式会 社大阪製作所内
Claims (5)
- 【請求項１】 １枚もしくは２枚のクラフト絶縁紙をポ
リオレフィン系樹脂を結合剤として押出機で溶融押出し
ながら一体化させる工程と、該一体化させた電気絶縁用
ラミネート紙をカレンダー掛けもしくはスーパーカレン
ダー掛けして、全体の厚さを３０〜２００μｍ、ポリオ
レフィン系樹脂からなるポリマーの比率を４０〜９０％
とする工程とよりなることを特徴とする電気絶縁用ラミ
ネート紙の製造方法。 - 【請求項２】 ポリオレフィン系樹脂が、ポリエチレ
ン，ポリプロピレン，エチレンプロピレン共重合体もし
くはポリブテンである請求項１記載の電気絶縁用ラミネ
ート紙の製造方法。 - 【請求項３】 カレンダー掛けもしくはスーパーカレン
ダー掛けの工程がオンマシン、オフマシンのいずれかに
よる請求項１記載の電気絶縁用ラミネート紙の製造方
法。 - 【請求項４】 請求項１，２または３に記載の電気絶縁
用ラミネート紙を、少なくとも一部分に巻回して構成し
た絶縁層を有することを特徴とする油浸電力ケーブル。 - 【請求項５】 請求項１，２または３に記載の電気絶縁
用ラミネート紙を、少なくとも一部分に巻回して構成し
た絶縁層を有し、該絶縁層は絶縁油を含浸中または含浸
後加熱処理されていることを特徴とする請求項４に記載
の油浸電力ケーブル。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29504097A JP3437750B2 (ja) | 1996-11-18 | 1997-10-14 | 電気絶縁用ラミネート紙の製造方法及び該ラミネート紙を用いた油浸電力ケーブル |
| KR1019970060320A KR100465363B1 (ko) | 1996-11-18 | 1997-11-17 | 전기절연적층지,이의제조방법및이를함유하는오일함침전력케이블 |
| US08/972,197 US6207261B1 (en) | 1996-11-18 | 1997-11-18 | Electrical insulating laminated paper, process for producing the same oil-impregnated power cable containing the same |
| NO19975283A NO321192B1 (no) | 1996-11-18 | 1997-11-18 | Fremgangsmate ved fremstilling av elektrisk isolerende laminert papir og fremgangsmate ved fremstilling av en oljeimpregnert kraftkabel ved bruk av dette |
| DK97309259T DK0843320T3 (da) | 1996-11-18 | 1997-11-18 | Fremgangsmåde til fremstilling af elektrisk isolerende lamineret papir og en metode til fremstilling af et olieimprægneret kraftkabel ved brug af samme |
| EP19970309259 EP0843320B1 (en) | 1996-11-18 | 1997-11-18 | Process for producing electrical insulating laminated paper and a method of making an oil-impregnated power cable using the same |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-321192 | 1996-11-18 | ||
| JP32119296 | 1996-11-18 | ||
| JP29504097A JP3437750B2 (ja) | 1996-11-18 | 1997-10-14 | 電気絶縁用ラミネート紙の製造方法及び該ラミネート紙を用いた油浸電力ケーブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10199338A true JPH10199338A (ja) | 1998-07-31 |
| JP3437750B2 JP3437750B2 (ja) | 2003-08-18 |
Family
ID=26560096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29504097A Expired - Fee Related JP3437750B2 (ja) | 1996-11-18 | 1997-10-14 | 電気絶縁用ラミネート紙の製造方法及び該ラミネート紙を用いた油浸電力ケーブル |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6207261B1 (ja) |
| EP (1) | EP0843320B1 (ja) |
| JP (1) | JP3437750B2 (ja) |
| DK (1) | DK0843320T3 (ja) |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6399878B2 (en) | 1998-02-03 | 2002-06-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Solid cable, manufacturing method thereof, and transmission line therewith |
| WO2016133332A1 (ko) * | 2015-02-17 | 2016-08-25 | 엘에스전선 주식회사 | 전력 케이블 |
| CN107408423A (zh) * | 2015-02-17 | 2017-11-28 | Ls电线有限公司 | 电力电缆 |
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|---|---|---|---|---|
| US20020176973A1 (en) * | 2001-05-23 | 2002-11-28 | Loparex, Inc. | Laminates including cellulosic materials and processes for making and usng the same |
| AU2009356780B2 (en) * | 2009-12-16 | 2014-07-17 | Prysmian S.P.A. | High voltage direct current cable having an impregnated stratified insulation |
| US20120225331A1 (en) * | 2011-03-02 | 2012-09-06 | Lithionics, Llc | Battery pack protection system |
| WO2013071945A1 (en) | 2011-11-14 | 2013-05-23 | Abb Research Ltd | A solid direct current (dc) transmission system comprising a laminated insulation layer and method of manufacturing |
| IN2014CN04677A (ja) | 2011-11-25 | 2015-09-18 | Abb Research Ltd | |
| KR101603879B1 (ko) * | 2013-04-05 | 2016-03-16 | 에이비비 테크놀로지 리미티드 | 전송 시스템용 혼합 고체 절연 재료 |
| BR112016004116A8 (pt) * | 2013-09-20 | 2020-02-11 | Dow Global Technologies Llc | processo para desgaseificar cabos de força reticulados |
| KR102183193B1 (ko) * | 2014-02-25 | 2020-11-26 | 엘에스전선 주식회사 | 종단접속부를 구비한 전력케이블 |
| KR101818880B1 (ko) * | 2017-03-30 | 2018-01-15 | 엘에스전선 주식회사 | 전력 케이블 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1394893A (en) | 1971-06-23 | 1975-05-21 | Sumitomo Electric Industries | Electrically insulating paper/polypropylene laminates and oil- impregnated electric power cables incorporating such laminates |
| GB1402612A (en) | 1971-07-08 | 1975-08-13 | Sumitomo Electric Industries | Electrically insulating paper laminates and power cables incorpo rating them |
| JPS5466498A (en) * | 1977-11-04 | 1979-05-29 | Tomoegawa Paper Co Ltd | Polypropylene laminated paper for insulation |
| JPS54101887A (en) * | 1978-01-27 | 1979-08-10 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | Production of laminated paper |
| JPS5557209A (en) * | 1978-10-23 | 1980-04-26 | Fujikura Ltd | Electric laminated insulating material for power cable |
| JPS55155420A (en) * | 1979-05-24 | 1980-12-03 | Fujikura Ltd | Method of manufacturing insulating material |
| JPS6040985B2 (ja) * | 1980-02-18 | 1985-09-13 | 株式会社巴川製紙所 | 絶縁用ポリオレフィンラミネ−ト紙 |
| JPS56130015A (en) * | 1980-03-14 | 1981-10-12 | Fujikura Ltd | Low loss electric insulating material |
| JPS5750718A (en) * | 1980-09-13 | 1982-03-25 | Sumitomo Electric Industries | High voltage power cable |
| US4571357A (en) | 1983-02-11 | 1986-02-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Electrically insulating laminate paper for oil-impregnated electric apparatus |
| JPS6059605A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-06 | 住友電気工業株式会社 | 絶縁用ポリオレフィンラミネート紙の製造方法 |
| JP2544870B2 (ja) | 1992-06-26 | 1996-10-16 | 住友電気工業株式会社 | 直流ｏｆケ―ブル |
| JPH0935562A (ja) * | 1995-07-17 | 1997-02-07 | Fujikura Ltd | 油浸絶縁用ポリプロピレンラミネート紙およびこれを用いた電力ケーブル |
-
1997
- 1997-10-14 JP JP29504097A patent/JP3437750B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-18 DK DK97309259T patent/DK0843320T3/da active
- 1997-11-18 NO NO19975283A patent/NO321192B1/no not_active IP Right Cessation
- 1997-11-18 US US08/972,197 patent/US6207261B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-18 EP EP19970309259 patent/EP0843320B1/en not_active Expired - Lifetime
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| CN107408423A (zh) * | 2015-02-17 | 2017-11-28 | Ls电线有限公司 | 电力电缆 |
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| CN107408423B (zh) * | 2015-02-17 | 2019-01-29 | Ls电线有限公司 | 电力电缆 |
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| DK0843320T3 (da) | 2001-05-07 |
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