JPH10195729A - 耐弾織物及びその製造方法 - Google Patents
耐弾織物及びその製造方法Info
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Abstract
発揮させ、軽量で且つ強力な耐弾性能を示す耐弾織物を
提供することを目的とする。またこの耐弾織物の製造方
法を提供することを目的とする。 【解決手段】 10d/f 以下の高強度高弾性率フィラメ
ントを主体とする総デニールが10〜1000dの無撚
・無交絡マルチフィラメントを経糸・緯糸とする。下式
(1) で与えられるαが8.5〜10.5である。通気度
(P)が下式(2)を満足するものである。 α=N・D/1000 …(1) N:打込密度(本/インチ) D:総デニール(d) P≦α2 /[7+D(1/2N)] …(2) P:通気度(cc/cm2/s)[JIS L 1079 5-20 による]
Description
る防護用の耐弾織物及びその製造方法に関するものであ
り、本発明の耐弾織物は単独で耐弾衣料品として仕上げ
ることができるが、希望であればFRP等の他の耐弾部
材と重ね合わせて使用することもできる。
は、如何に小さい織物重量で弾丸の貫通を阻止するかを
問うものであり、この性能は引張強度と引張初期弾性率
に大きく依存することが知られている。尚、ここで上記
引張強度とは素材の引張強力値を重量で除した値であ
る。
が高い方が好ましく、また衣料品として身体に長時間連
続して着用するものであるから、着用者の運動性を損な
うものであってはならず、加えて軽量であることが望ま
れている。尚、耐弾織物を用いて衣料品等の製品に仕上
げる場合には、通常、該耐弾織物を積層して用いてい
る。
物が従来より知られている(従来例)が、アラミド繊
維は引張強度や引張初期弾性率が不十分であり、しかも
銃器の殺傷性能が近年目覚ましく向上していることか
ら、これに対抗する為にも、より強力な耐弾織物が求め
られている。
層枚数を増やすことが考えられるが、この場合は著しい
重量増加を伴い、衣料品用途であることを考えると、重
量増の程度によっては致命的な欠陥となることがある。
と緯糸が交差することによって糸が蛇行(屈曲)してい
る。即ち例えば緯糸に対して経糸が下側で交差すると、
この経糸は次の緯糸に対しては上側で交差することにな
って蛇行するのであり、従ってこの糸を構成する個々の
フィラメントもうねる(曲がる)ことになる。
示す一部拡大図であり、該フィラメント10に矢印A方
向の力が掛けられた様子を表している。この様なうねっ
たフィラメント10では、うねり部分の内側と外側に掛
かる力がアンバランスとなり、外側に大きな力が掛かる
様になる。
0を示す一部拡大図で、上記と同様に矢印A方向の力が
フィラメント20に掛けられており、この様な直線状の
フィラメント20の場合では1本のフィラメントの各部
分に平均して力が掛かる。
に、1本のフィラメントに対して平均して力が掛かった
場合(図3(b) )に比べると、アンバランスに力が掛か
った場合(図3(a) )は弱い力にしか抵抗できなくな
り、結果として織物は引張強度の低いものとなる。特に
耐弾織物に用いられるような高強力繊維は、破断伸度が
小さく、結節強力が直線強力に比べて非常に小さい(強
力保持率が小さい)ものであるから、フィラメントがう
ねった場合は、この高強力繊維の有する高い強力特性
が、非常に低いものとして現れることになる。
ない様にして、1本のフィラメントの持つ引張強度等の
機械的性能を最大限に発揮させる為に、上記の様にフィ
ラメントの直線性を高めることが必要であると考えられ
る。
た場合は、糸の撚りによって個々のフィラメントが1本
の糸の中でうねる(曲がる)ことになり、同様の理由か
らフィラメントの機械的性能を十分に発揮できなくな
る。例えば撚糸の強力は原糸の直線強力よりも数%〜数
十%低くなる。
糸が丸断面となろうとするから、偏平な糸に比べて糸の
直径(布厚方向の糸の高さ)が大きくなって、織物とし
たときの糸の蛇行が急激となる。
段としては、無撚りの糸を用いることが考えられるが、
実操業において無撚りの糸を用いた場合には、製織の際
の経糸同士の擦れや当たりによって、フィラメントの切
断やフィブリル化が起こり易くなるという問題が出てく
る。従ってこの様な問題を回避し、製織性能を向上させ
るという観点から、多くの場合、撚りを掛けた糸を用い
て製織せざるを得ないというのが現状である。
いほど糸の蛇行が急激となり、その結果フィラメントが
うねることになるから、フィラメントの持つ引張強度が
理論値通りには発揮されず、実用上は低いものとなる。
交点における相互拘束力が高くなり、弾丸等が織物に衝
突したときに上記交点で衝撃波が反射され、その部分に
衝撃波が応力として蓄積される。交点における相互拘束
力が低い場合は、衝撃波が繊維の中を伝播してより広範
囲にエネルギーが分散され、上記弾丸等の衝撃に耐える
ことができるが、上記の様に衝撃波による応力が蓄積さ
れると、織物が破断することになる。
た際に、まず織物を構成する糸条が弾丸等により引張ら
れて屈曲(蛇行)が極少化し、その後にはじめて繊維自
身が引張られることになる。従って屈曲が極少化するま
での間は、繊維自身は繊維軸方向に引張られることがな
く、繊維軸と直角の方向に大きな圧縮力を受けることに
なる。それゆえに、弾丸侵入に伴う耐弾織物の変形が遅
くて弾丸の速さに該変形が追従できない場合は、糸条が
単に圧縮破壊を受けることになり、弾丸等の持つ運動エ
ネルギーが繊維破断に効率良く変換されず、そのため容
易に織物に孔が開くことになる。
として、織密度を下げて蛇行を緩やかにする方法が考え
られるが、この場合は弾丸等を受けた際に、織物の織目
がずれて簡単に孔が開き、この孔から上記弾丸等が通っ
てしまうという問題がある。従って織密度を高いものと
しなければならず、結果としてフィラメントの機械的性
能を十分に発揮させることができない。
凌ぐ比強度,比弾性率を有する超高分子量ポリエチレン
繊維(以下、UHMW−PE繊維と称することがある)
が提案されており、該UHMW−PE繊維とバインダー
樹脂を用いたUD繊維積層シート(一般にシールド材
[Shield材]と呼ばれている:従来例-1)や、上記U
HMW−PE繊維からなる織物(従来例-2)が実用化
され始めている。
特殊な実弾等に対しては有効であるものの、破片弾(砲
弾の破片)等の比較的低い脅威レベルに対応するには適
していない。またエネルギー吸収には直接関与しないバ
インダー樹脂を必要としており、その樹脂が30wt%以
上にも達することから、重いものになってしまうという
欠点がある。
に、織物の各フィラメントにうねりがある為に、フィラ
メント(UHMW−PE繊維)の持つ機械的性能を十分
に活かすことができず、結果として期待される程の耐弾
性能を発揮できない。
ることによる問題の解決を図ったものが提案されている
(従来例)。該従来例は、強力約7g/d以上,引
張りモジュラス約150g/d以上,及び破断エネルギ
ー約8J/d以上の高強度フィラメントから作られ、個
々のフィラメントがお互いに絡み合った区域と、縦軸に
対して実質的に平行に並んだ区域を有するマルチフィラ
メントヤーンを用いた防弾性織物である。この従来例
は、上記平行に並んだ区域においてフィラメントの機械
的特性を発揮させることにより衝撃エネルギーを吸収
し、また上記平行に並んだ区域によってヤーンが偏平と
なるから、目の詰まった織合わせが可能となり、これに
よる防弾性の向上を図っている。一方上記絡み合った区
域で各フィラメントを結着させることによって、製織時
のフィラメントの切断やフィブリル化を防止し、製織性
能低下の防止を図っている。
例は、上記絡み合った区域においてはフィラメントが
直線でないことからフィラメントの機械的特性が低く表
れ、この様に一部でも弱い部分が存在すると、外力を受
けたときに当該弱い部分が先に切断され、結果として織
物全体の強度が弱くなるという問題があり、従って上記
従来例においても、未だフィラメントの持つ機械的性
能を十分に活かしているとは言い難いものである。
身の持つ機械的性能を十分に発揮させ、軽量で且つ強力
な耐弾性能を示し、しかもその耐弾性能は高い脅威レベ
ルだけでなく比較的低い脅威レベルに至るまで広範に対
応できるという耐弾織物を提供することを目的とする。
またこの耐弾織物の製造方法を提供することを目的とす
る。
は、10デニール/フィラメント以下の高強度高弾性率
フィラメントを主体とする総デニールが10〜1000
デニールの無撚・無交絡マルチフィラメントを経糸・緯
糸とし、下式(1) で与えられるαが8.5〜10.5で
あり、通気度(P)が下式(2) を満足するものであるこ
とを要旨とする。 α=N・D/1000 …(1) N:打込密度(本/インチ) D:総デニール(d) P≦α2 /[7+D(1/2N)] …(2) P:通気度(cc/cm2/s)[JIS L 1079 5-20 による]
蛇行は避けられないが、この蛇行を最小度にする目的で
織密度を下げると、前述の様に織目がずれ易くなって耐
弾性能が劣る。一方織密度を上げるとフィラメントの直
線性が損なわれ、織物の耐弾性能が低くなる。この様な
相反する課題を調整し、織物としての耐弾性能が最も発
揮できる様に規定したものが本発明である。
メントを用いて種々の打込密度で織物を作製し、耐弾性
(V50FSP)を測定したところ下記表1の結果を得
た。尚、V50FSPは耐弾性の評価指標の1つであ
り、50%の確率で弾丸停止する弾丸速度(m/s) を測定
し、この弾丸速度から下式(3),(4) を用いて、耐弾織物
の吸収し得る衝撃エネルギー(J・m2/kg) を算出した。こ
の耐弾性(V50FSP)は、MIL-P-46593A(ORD) の規
定による弾丸(直径5.5mm ,1.1g)を使用し、MILSTD66
2Eの方法により行った。 F0 =(1/2)・M・V2 …(3) F0 :弾丸の衝撃エネルギー(J ) M:弾丸重量(g ) V:弾丸速度(m/s ) F=F0 /A …(4) F:衝撃エネルギー(J・m2/kg ) A:試料[織物,積層品等]の目付重量(g/m2) また表1に、上記式(1) により算出されるαの値、及び
上記織物についての通気度の測定結果を併せて示す。
について、上記表1の結果をグラフに表したものであ
る。また図2はαと通気度の関係について、上記表1の
結果をグラフに表したものである。
10.5の範囲内にある織物は耐弾性が良い。αが8.
5未満の場合は、繊維の直線性は優れるものの、織糸間
が大きくなって織物としての形態が不安定となり、縫製
作業時や着用時に形態が崩れ易く、そのために面方向に
不均質な性能を示す製品となる。従って織物に部分的に
弱いところができて、耐弾性能が部位によって変動し、
その信頼性が低下し、耐弾性能の劣るものとなる。また
αが10.5を超えた場合は、織物の形態は安定するも
のの、経糸/緯糸の交差による繊維の直線性が著しく低
下するから、前述の理由により目的とする耐弾性能が得
られない。
のであっても、糸条が偏平なものであれば、経糸/緯糸
の交差による蛇行の落差が小さくなるから、フィラメン
トの直線性が良好となり、耐弾性能が良好に表れる。
とができる。即ち通気度は、織物を平面視したときの糸
条間の隙間(以下、平面の隙間と称することがある)、
及び経糸/緯糸の重なりによって生じる糸条の厚さ分の
隙間(以下、厚さの隙間と称することがある)の大小に
よって左右されるものであり、同一の打込密度及び総デ
ニールの場合に糸条が偏平であれば、平面の隙間及び厚
さの隙間が共に小さくなるから、通気度が小さくなる。
一方糸条が偏平であれば経糸/緯糸の交差による蛇行の
落差が小さくなるから、糸条はより直線に近くなる。従
って打込密度や総デニールが一定の場合において、通気
度は、糸条の偏平化の指標であり、ひいてはフィラメン
トの直線性の指標となる。
んだものが最も偏平な糸条となり、この場合に1m2の織
物を作製するのに必要なフィラメント本数(f)は下式
(5)となる。 f=(1000×2)/φ …(5) f:フィラメント本数(本/m2) φ:フィラメント直径(mm)
することは技術的に難しく、即ち糸条の偏平化には限界
があり、上記式(5) による理論値の本数だけフィラメン
トを使用すると、平面の隙間が残り、通気度が高くなっ
て表れる。従って実際にはフィラメント本数は上記理論
値の数倍〜数十倍程度使用する。
ことを研究課題とし、開発,検討を進めた結果、通気度
(P)を前記式(2) を満足するようにすれば、実用性の
ある織物を、実際に製織する際に不都合なく、且つ生産
性を低下させずに製造できることを見出した。式(2) を
満足したものは糸条が偏平となっており、フィラメント
の直線性が良好となって、フィラメントの機械的性能を
十分に発揮することができる。
通気度が高くなっており、これは織物の上記平面の隙間
が広くなるからであり、一方α>10.5のときにも通
気度が高くなっており、これは織目が詰まるために上記
厚さの隙間が広くなるからである。一方αが9.2近傍
では通気度が小さい値となっており、糸条が偏平とな
り、上記平面の隙間や厚さの隙間が狭くなっていること
が分かる。尚図1と図2の比較から、通気度と耐弾性能
の間に相関関係が成り立つことが分かるが、ここからも
上述の様にフィラメントの直線性の良否が耐弾性能に影
響していることが推察される。
しては、無撚・無交絡のものを用いる。これによりうね
りがなくフィラメントの直線性の高い糸とすることがで
きる。
0デニール以下とする。フィラメントは細いほどヤーン
の結節強度が高くなるものであるが、10デニールを超
えると曲げ強度が低くなりすぎ、また経糸/緯糸の交点
部分における蛇行落差を小さくするには、フィラメント
自身も細い方が良いから、10デニール以下とした。
1000デニールとする。10デニール未満の場合は、
製織する際の張力の管理が難しいからであり、一方10
00デニールを超えると開繊が困難となるからである。
全部に高強度高弾性率のフィラメントを含むことが必要
である。高強度高弾性率のフィラメントを含まない場合
では、たとえフィラメントの持つ機械的性能を十分に発
揮させることができたとしても、フィラメント自身の強
度が低いことから、耐弾性能の劣った織物となるからで
ある。
ネルギーを繊維の破断に要するエネルギーに効率よく変
換することによって、上記弾丸等のエネルギーを吸収
し、貫通を阻止するというものである。従って繊維自身
の持つ機械的特性(引張強度や引張初期弾性率)がバラ
ンス良く高い方が、より大きなエネルギーを吸収するこ
とができる。それゆえに上述の様に高強度高弾性率のフ
ィラメントを含む織物とする。
同程度の性能を有するものを用いる。経糸,緯糸で強度
に差があると、衝撃を受けたときに弱い方の糸が先に切
れ、結果として織物の耐弾性は弱い方の糸の耐弾性能に
引きずられることになって、強い方の糸の強さは活かさ
れないからである。
チフィラメントが引張強度20g/d以上,破断伸度6%
以下,引張初期弾性率400g/d 以上の繊維を含むもの
であることが好ましい。この様な繊維をマルチフィラメ
ントに含むことにより、製織された織物の耐弾性も一層
優れたものとなる。
いては、集合体断面が偏平となるように開繊された無撚
・無交絡マルチフィラメントに、糊剤を付与して乾燥さ
せた後、該マルチフィラメントを経糸として若しくは経
糸及び緯糸として用いて製織することを要旨とする。
いて製織するのが好ましいが、この際予め糊剤を付与し
ておくことにより、製織時のフィラメントの断線やフィ
ブリル化を防止し、製織性能を向上させることができ
る。
剤を原糸に対して4wt%以上付与することが好ましい。
付与量が4wt%未満の場合は製織性能向上の効果があま
り表れないからである。
糊剤の60wt%以上を取り除くことがより好ましい。糊
剤の除去により織物の重量の軽減を図ることができるか
らである。また経糸のみが糊剤付与されている場合で
は、経糸/緯糸の見掛け繊度に差異が生じ、結果的に経
糸と緯糸の直線性のバランスを損なうことになり、この
様にバランスが乱されると、織物としての経糸方向と緯
糸方向の機械的特性のバランスが損なわれることになっ
て、繊維の持つ機械的特性を織物に効率よく反映させる
ことができなくなる懸念がある。従って上記の様に精練
処理を行い、糊剤を除去することが好ましい。
レンダープレス処理を施し、織物を構成する糸条の直線
性を高めることが好ましい。カレンダープレス加工は、
任意の圧力で密接されている2つのローラー(鏡面仕上
げされたもの等)の間を、任意の速度で織物を通過させ
て行われ、この処理によって織物の通気度を更に低減さ
せることができ、結果的に耐弾性能を高めることができ
る。
抵抗を低減させる処理剤(以下、低摩擦化処理剤と称す
ることがある)を塗布することが好ましい。この低摩擦
化処理剤の付与によって、経糸/緯糸の交点における摩
擦抵抗と、糸条を構成するフィラメント相互の摩擦抵抗
を低減することができ、これによって織物に、より高い
変形追従性を発現させる。仮に変形追従性が悪い場合
は、弾丸等の侵入の衝撃を織物の繊維が吸収する間もな
く、織物が破断し、上記弾丸等を貫通させてしまうが、
変形追従性が良い場合は、織物が変形して衝撃を吸収す
ることができる。
メントは前述の様に高強度高弾性率のものであり、引張
強度20g/d 以上,破断伸度6%以下,引張初期弾性率
400g/d 以上のものが好ましく、例えばUHMW−P
E繊維,アラミド繊維,ポリアリレート繊維等が挙げら
れ、重量平均分子量が50万以上の繊維であることが好
ましい。更に引張強度は37g/d 以上がより好ましく、
破断伸度は5%以下がより好ましく、また引張初期弾性
率は650g/d 以上がより好ましく、より一層好ましく
は1400g/d 、更に一層好ましくは1500g/d 以上
である。尚本発明の耐弾織物は上記高強度高弾性率のフ
ィラメント以外のフィラメントを含むものであっても良
い。
以下であり、これを束ねたマルチフィラメントは総デニ
ールが10〜1000デニールで、無撚・無交絡のもの
である。
ィラメントをクリールスタンドにセットし(好ましくは
横取り解除となるようにセットする)、各原糸をローラ
ーやバーガイド等によって機械的に開繊させながら一斉
整経し、糸条に対して少なくとも4.0wt%以上の糊剤
を付与する。この糊剤はポリアクリル酸エステル,ポリ
ビニルアルコール等を主成分とするものであり、その糊
剤濃度は10.0〜30.0wt%、温度は30〜50℃
に調整する。糊剤付与後、糸条を温風で乾燥させ、ワー
パーに巻き取る。次に織幅に必要な経糸数となるよう
に、上記ワーパーに巻き取られた糸条をビームに巻き取
る。
ームの経糸をウォータージェット織機,エアージェット
織機,或いはレピア織機等の織機によって、打込密度が
上記式(1),(2) を満足するように製織し、耐弾織物を得
る。
機は、緯糸打込時に緯糸の集束を損なうことが少ないか
ら、本発明の様にフィラメントが細く、フィラメント本
数が多い上に、集束性に乏しいUHMW−PE繊維等を
使用する場合においては、ウォータージェット織機を用
いるのが最も好ましい。尚緯糸についても経糸と同様に
糊材を付与し、温風乾燥した糊付糸としても良い。
なく、最終用途における織物の仕様状況等によって適宜
選択すれば良いが、最も好ましい織組織は平織りであ
る。平織りの織物は、経糸・緯糸相互の拘束力が高く、
使用時における織形態が比較的安定に維持されるからで
ある。
これにより織物の目付重量が軽くなる。精練に際しては
界面活性剤を主剤とする水溶液を用いると良く、精練乾
燥によって糊剤を60wt%以上(好ましくは95wt%以
上)脱落させ、織物の重量を軽減させる様にするのが好
ましい。尚この際の上記式(2) における通気度は、精練
上がりのものである。
ープレス加工を施しても良い。カレンダープレス加工の
際、ローラーに加えられる圧力と、織物の通過速度を調
整することにより、織物を構成する糸条が圧縮破壊等に
よって損傷することがない様に、また目ズレ等の形態損
傷を伴わない様にする。
っても良い。低摩擦化処理剤としては、パラフィンワッ
クス,テフロン系処理剤,フッソ系処理剤等が挙げられ
るが、特に限定されるものではなく、対象となる脅威
(弾丸,破片等)や使用する繊維材料、及び織物の設計
等によって適宜選択すると良い。
練、乾燥、後処理を行い、実施例1〜4及び比較例1〜
5の耐弾織物を製造した。また比較例6として、前記従
来例-1のシールド材(UHMW−PE繊維とバインダ
ー樹脂を用いたUD繊維積層シート)を製造した。
てのα値,上記式(2) の条件,及び通気度を下記表4,
5に示す。
織物について、目付重量、通気度、引張強力、耐弾性を
調べた。またこれら耐弾織物の積層品について、目付重
量及び耐弾性を調べた。尚積層品は、No. 1が耐弾織物
40層を積層したもの、No.2が耐弾織物40層に加え
てシールド材40層を積層したもの、No. 3が耐弾織物
40層を積層したもの、No. 4が耐弾織物27層に加え
てシールド材40層を積層したもの、No. 5がシールド
材68層を積層したものであり、この際夫々の耐弾織物
に積層する上記シールド材としては比較例6と同様のも
の(従来例-1)を用いた。その結果を表6,7に示
す。
96 6.4、通気度はJIS L 1096 6.27、引張強力はJIS L 1
096 6.12 に規定する方法で行った。耐弾性に関して
は、V50FSPについて、前述と同様にMIL-P-46593A
(ORD) の規定による弾丸(直径5.5mm ,1.1g)を使用し
てMILSTD662Eの方法により行い、また弾丸貫通性につい
て、直径7.62mm,重さ80g の弾丸を使用し、NIJ 0101
0.3に規定のトカレフにより平均弾丸速度530m/sで実験
を行った。
耐弾織物は目付重量が小さく軽いものでありながらも、
引張強力が高く良好な耐弾性能を発揮する。一方比較例
1,2,4は、実施例と同じ素材であるUHMW−PE
繊維を用いたものであるが、引張強力が低く耐弾性の劣
るものであった。また比較例5は引張強力が高く耐弾性
は良いが、目付重量が高く重いものであった。
積層品のNo. 5と、実施例4の耐弾織物と積層品のNo.
2を比較すると分かる様に、従来例-1のシールド材に
本発明の耐弾織物を積層すれば、同様の耐弾性能を発揮
しつつ、約10%の軽量化が図れる。
するフィラメントの素材性能を十分に活かすことがで
き、高い耐弾性能を発揮することができる。加えて、こ
の様に耐弾性が良好であるから、厚い織物とする必要が
なく、従って軽量な耐弾織物とすることができる。尚上
記耐弾性能は高い脅威レベルだけでなく比較的低い脅威
レベルに至るまで対応できるものである。また、本発明
の耐弾織物を金属プレート,セラミックス材料,シール
ド材料等と組み合わせることもでき、即ちこの様に種々
の防護材の補助材として用いることができ、当該防護材
の軽量化,耐弾性向上に寄与するものである。
直線状のフィラメントを示す図。
Claims (7)
- 【請求項1】 10デニール/フィラメント以下の高強
度高弾性率フィラメントを主体とし、総デニールが10
〜1000デニールである無撚・無交絡マルチフィラメ
ントを経糸・緯糸とし、 下式(1) で与えられるαが8.5〜10.5であり、 通気度(P)が下式(2) を満足するものであることを特
徴とする耐弾織物。 α=N・D/1000 …(1) N:打込密度(本/インチ) D:総デニール(d) P≦α2 /[7+D(1/2N)] …(2) P:通気度(cc/cm2/s)[JIS L 1079 5-20 による] - 【請求項2】 前記マルチフィラメントが、引張強度2
0g/d 以上、破断伸度6%以下、引張初期弾性率400
g/d 以上のフィラメントを含む請求項1に記載の耐弾織
物。 - 【請求項3】 請求項1または2に記載の耐弾織物を製
造する方法において、 集合体断面が偏平となるように開繊された無撚・無交絡
マルチフィラメントに糊剤を付与して乾燥させた後、該
マルチフィラメントを経糸として若しくは経糸及び緯糸
として用いて製織することを特徴とする耐弾織物の製造
方法。 - 【請求項4】 前記糊剤を原糸に対して4wt%以上付与
する請求項3に記載の耐弾織物の製造方法。 - 【請求項5】 製織した後、前記糊剤の60wt%以上を
取り除く請求項3または4に記載の耐弾織物の製造方
法。 - 【請求項6】 精練した後、カレンダープレス処理を施
し、織物を構成する糸条の直線性を高めた請求項3〜5
のいずれかに記載の耐弾織物の製造方法。 - 【請求項7】 精練した後、摩擦抵抗を低減させる処理
剤を塗布する請求項3〜6のいずれかに記載の耐弾織物
の製造方法。
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