JPH10195729A - 耐弾織物及びその製造方法 - Google Patents
耐弾織物及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 フィラメント自身の持つ機械的性能を十分に
発揮させ、軽量で且つ強力な耐弾性能を示す耐弾織物を
提供することを目的とする。またこの耐弾織物の製造方
法を提供することを目的とする。 【解決手段】 １０d/f 以下の高強度高弾性率フィラメ
ントを主体とする総デニールが１０〜１０００ｄの無撚
・無交絡マルチフィラメントを経糸・緯糸とする。下式
(1) で与えられるαが８．５〜１０．５である。通気度
（Ｐ）が下式(2)を満足するものである。 α＝Ｎ・Ｄ／１０００ …(1) Ｎ：打込密度（本／インチ） Ｄ：総デニール（ｄ） Ｐ≦α2 ／［７＋Ｄ(1/2N)］ …(2) Ｐ：通気度（cc/cm2/s）［JIS L 1079 5-20 による］
発揮させ、軽量で且つ強力な耐弾性能を示す耐弾織物を
提供することを目的とする。またこの耐弾織物の製造方
法を提供することを目的とする。 【解決手段】 １０d/f 以下の高強度高弾性率フィラメ
ントを主体とする総デニールが１０〜１０００ｄの無撚
・無交絡マルチフィラメントを経糸・緯糸とする。下式
(1) で与えられるαが８．５〜１０．５である。通気度
（Ｐ）が下式(2)を満足するものである。 α＝Ｎ・Ｄ／１０００ …(1) Ｎ：打込密度（本／インチ） Ｄ：総デニール（ｄ） Ｐ≦α2 ／［７＋Ｄ(1/2N)］ …(2) Ｐ：通気度（cc/cm2/s）［JIS L 1079 5-20 による］
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、銃弾等から身を守
る防護用の耐弾織物及びその製造方法に関するものであ
り、本発明の耐弾織物は単独で耐弾衣料品として仕上げ
ることができるが、希望であればＦＲＰ等の他の耐弾部
材と重ね合わせて使用することもできる。
る防護用の耐弾織物及びその製造方法に関するものであ
り、本発明の耐弾織物は単独で耐弾衣料品として仕上げ
ることができるが、希望であればＦＲＰ等の他の耐弾部
材と重ね合わせて使用することもできる。
【０００２】
【従来の技術】耐弾織物の良否の指標である耐弾性能と
は、如何に小さい織物重量で弾丸の貫通を阻止するかを
問うものであり、この性能は引張強度と引張初期弾性率
に大きく依存することが知られている。尚、ここで上記
引張強度とは素材の引張強力値を重量で除した値であ
る。
は、如何に小さい織物重量で弾丸の貫通を阻止するかを
問うものであり、この性能は引張強度と引張初期弾性率
に大きく依存することが知られている。尚、ここで上記
引張強度とは素材の引張強力値を重量で除した値であ
る。
【０００３】耐弾織物は当然のことながら上記耐弾性能
が高い方が好ましく、また衣料品として身体に長時間連
続して着用するものであるから、着用者の運動性を損な
うものであってはならず、加えて軽量であることが望ま
れている。尚、耐弾織物を用いて衣料品等の製品に仕上
げる場合には、通常、該耐弾織物を積層して用いてい
る。
が高い方が好ましく、また衣料品として身体に長時間連
続して着用するものであるから、着用者の運動性を損な
うものであってはならず、加えて軽量であることが望ま
れている。尚、耐弾織物を用いて衣料品等の製品に仕上
げる場合には、通常、該耐弾織物を積層して用いてい
る。
【０００４】耐弾織物としてはアラミド繊維を用いた織
物が従来より知られている（従来例）が、アラミド繊
維は引張強度や引張初期弾性率が不十分であり、しかも
銃器の殺傷性能が近年目覚ましく向上していることか
ら、これに対抗する為にも、より強力な耐弾織物が求め
られている。
物が従来より知られている（従来例）が、アラミド繊
維は引張強度や引張初期弾性率が不十分であり、しかも
銃器の殺傷性能が近年目覚ましく向上していることか
ら、これに対抗する為にも、より強力な耐弾織物が求め
られている。
【０００５】そこで上記アラミド繊維を用いた織物の積
層枚数を増やすことが考えられるが、この場合は著しい
重量増加を伴い、衣料品用途であることを考えると、重
量増の程度によっては致命的な欠陥となることがある。
層枚数を増やすことが考えられるが、この場合は著しい
重量増加を伴い、衣料品用途であることを考えると、重
量増の程度によっては致命的な欠陥となることがある。
【０００６】ところで耐弾織物は織物であるから、経糸
と緯糸が交差することによって糸が蛇行（屈曲）してい
る。即ち例えば緯糸に対して経糸が下側で交差すると、
この経糸は次の緯糸に対しては上側で交差することにな
って蛇行するのであり、従ってこの糸を構成する個々の
フィラメントもうねる（曲がる）ことになる。
と緯糸が交差することによって糸が蛇行（屈曲）してい
る。即ち例えば緯糸に対して経糸が下側で交差すると、
この経糸は次の緯糸に対しては上側で交差することにな
って蛇行するのであり、従ってこの糸を構成する個々の
フィラメントもうねる（曲がる）ことになる。
【０００７】図３の(a) はうねったフィラメント１０を
示す一部拡大図であり、該フィラメント１０に矢印Ａ方
向の力が掛けられた様子を表している。この様なうねっ
たフィラメント１０では、うねり部分の内側と外側に掛
かる力がアンバランスとなり、外側に大きな力が掛かる
様になる。
示す一部拡大図であり、該フィラメント１０に矢印Ａ方
向の力が掛けられた様子を表している。この様なうねっ
たフィラメント１０では、うねり部分の内側と外側に掛
かる力がアンバランスとなり、外側に大きな力が掛かる
様になる。
【０００８】一方図３の(b) は直線状のフィラメント２
０を示す一部拡大図で、上記と同様に矢印Ａ方向の力が
フィラメント２０に掛けられており、この様な直線状の
フィラメント２０の場合では１本のフィラメントの各部
分に平均して力が掛かる。
０を示す一部拡大図で、上記と同様に矢印Ａ方向の力が
フィラメント２０に掛けられており、この様な直線状の
フィラメント２０の場合では１本のフィラメントの各部
分に平均して力が掛かる。
【０００９】図３の(a) と(b) を比較すると分かる様
に、１本のフィラメントに対して平均して力が掛かった
場合（図３(b) ）に比べると、アンバランスに力が掛か
った場合（図３(a) ）は弱い力にしか抵抗できなくな
り、結果として織物は引張強度の低いものとなる。特に
耐弾織物に用いられるような高強力繊維は、破断伸度が
小さく、結節強力が直線強力に比べて非常に小さい（強
力保持率が小さい）ものであるから、フィラメントがう
ねった場合は、この高強力繊維の有する高い強力特性
が、非常に低いものとして現れることになる。
に、１本のフィラメントに対して平均して力が掛かった
場合（図３(b) ）に比べると、アンバランスに力が掛か
った場合（図３(a) ）は弱い力にしか抵抗できなくな
り、結果として織物は引張強度の低いものとなる。特に
耐弾織物に用いられるような高強力繊維は、破断伸度が
小さく、結節強力が直線強力に比べて非常に小さい（強
力保持率が小さい）ものであるから、フィラメントがう
ねった場合は、この高強力繊維の有する高い強力特性
が、非常に低いものとして現れることになる。
【００１０】そこで力の掛かり方がアンバランスとなら
ない様にして、１本のフィラメントの持つ引張強度等の
機械的性能を最大限に発揮させる為に、上記の様にフィ
ラメントの直線性を高めることが必要であると考えられ
る。
ない様にして、１本のフィラメントの持つ引張強度等の
機械的性能を最大限に発揮させる為に、上記の様にフィ
ラメントの直線性を高めることが必要であると考えられ
る。
【００１１】一方耐弾織物として撚りをかけた糸を用い
た場合は、糸の撚りによって個々のフィラメントが１本
の糸の中でうねる（曲がる）ことになり、同様の理由か
らフィラメントの機械的性能を十分に発揮できなくな
る。例えば撚糸の強力は原糸の直線強力よりも数％〜数
十％低くなる。
た場合は、糸の撚りによって個々のフィラメントが１本
の糸の中でうねる（曲がる）ことになり、同様の理由か
らフィラメントの機械的性能を十分に発揮できなくな
る。例えば撚糸の強力は原糸の直線強力よりも数％〜数
十％低くなる。
【００１２】加えて有撚糸の場合は、撚係数が高いほど
糸が丸断面となろうとするから、偏平な糸に比べて糸の
直径（布厚方向の糸の高さ）が大きくなって、織物とし
たときの糸の蛇行が急激となる。
糸が丸断面となろうとするから、偏平な糸に比べて糸の
直径（布厚方向の糸の高さ）が大きくなって、織物とし
たときの糸の蛇行が急激となる。
【００１３】そこでフィラメントの直線性を保持する手
段としては、無撚りの糸を用いることが考えられるが、
実操業において無撚りの糸を用いた場合には、製織の際
の経糸同士の擦れや当たりによって、フィラメントの切
断やフィブリル化が起こり易くなるという問題が出てく
る。従ってこの様な問題を回避し、製織性能を向上させ
るという観点から、多くの場合、撚りを掛けた糸を用い
て製織せざるを得ないというのが現状である。
段としては、無撚りの糸を用いることが考えられるが、
実操業において無撚りの糸を用いた場合には、製織の際
の経糸同士の擦れや当たりによって、フィラメントの切
断やフィブリル化が起こり易くなるという問題が出てく
る。従ってこの様な問題を回避し、製織性能を向上させ
るという観点から、多くの場合、撚りを掛けた糸を用い
て製織せざるを得ないというのが現状である。
【００１４】また織物の織密度に関しては、織密度が高
いほど糸の蛇行が急激となり、その結果フィラメントが
うねることになるから、フィラメントの持つ引張強度が
理論値通りには発揮されず、実用上は低いものとなる。
いほど糸の蛇行が急激となり、その結果フィラメントが
うねることになるから、フィラメントの持つ引張強度が
理論値通りには発揮されず、実用上は低いものとなる。
【００１５】加えて織密度が高い場合は、経糸／緯糸の
交点における相互拘束力が高くなり、弾丸等が織物に衝
突したときに上記交点で衝撃波が反射され、その部分に
衝撃波が応力として蓄積される。交点における相互拘束
力が低い場合は、衝撃波が繊維の中を伝播してより広範
囲にエネルギーが分散され、上記弾丸等の衝撃に耐える
ことができるが、上記の様に衝撃波による応力が蓄積さ
れると、織物が破断することになる。
交点における相互拘束力が高くなり、弾丸等が織物に衝
突したときに上記交点で衝撃波が反射され、その部分に
衝撃波が応力として蓄積される。交点における相互拘束
力が低い場合は、衝撃波が繊維の中を伝播してより広範
囲にエネルギーが分散され、上記弾丸等の衝撃に耐える
ことができるが、上記の様に衝撃波による応力が蓄積さ
れると、織物が破断することになる。
【００１６】また糸の蛇行が存在すると、織物に着弾し
た際に、まず織物を構成する糸条が弾丸等により引張ら
れて屈曲（蛇行）が極少化し、その後にはじめて繊維自
身が引張られることになる。従って屈曲が極少化するま
での間は、繊維自身は繊維軸方向に引張られることがな
く、繊維軸と直角の方向に大きな圧縮力を受けることに
なる。それゆえに、弾丸侵入に伴う耐弾織物の変形が遅
くて弾丸の速さに該変形が追従できない場合は、糸条が
単に圧縮破壊を受けることになり、弾丸等の持つ運動エ
ネルギーが繊維破断に効率良く変換されず、そのため容
易に織物に孔が開くことになる。
た際に、まず織物を構成する糸条が弾丸等により引張ら
れて屈曲（蛇行）が極少化し、その後にはじめて繊維自
身が引張られることになる。従って屈曲が極少化するま
での間は、繊維自身は繊維軸方向に引張られることがな
く、繊維軸と直角の方向に大きな圧縮力を受けることに
なる。それゆえに、弾丸侵入に伴う耐弾織物の変形が遅
くて弾丸の速さに該変形が追従できない場合は、糸条が
単に圧縮破壊を受けることになり、弾丸等の持つ運動エ
ネルギーが繊維破断に効率良く変換されず、そのため容
易に織物に孔が開くことになる。
【００１７】そこでフィラメントの直線性を高める手法
として、織密度を下げて蛇行を緩やかにする方法が考え
られるが、この場合は弾丸等を受けた際に、織物の織目
がずれて簡単に孔が開き、この孔から上記弾丸等が通っ
てしまうという問題がある。従って織密度を高いものと
しなければならず、結果としてフィラメントの機械的性
能を十分に発揮させることができない。
として、織密度を下げて蛇行を緩やかにする方法が考え
られるが、この場合は弾丸等を受けた際に、織物の織目
がずれて簡単に孔が開き、この孔から上記弾丸等が通っ
てしまうという問題がある。従って織密度を高いものと
しなければならず、結果としてフィラメントの機械的性
能を十分に発揮させることができない。
【００１８】一方素材繊維として、上記アラミド繊維を
凌ぐ比強度，比弾性率を有する超高分子量ポリエチレン
繊維（以下、ＵＨＭＷ−ＰＥ繊維と称することがある）
が提案されており、該ＵＨＭＷ−ＰＥ繊維とバインダー
樹脂を用いたＵＤ繊維積層シート（一般にシールド材
［Shield材］と呼ばれている：従来例-1）や、上記Ｕ
ＨＭＷ−ＰＥ繊維からなる織物（従来例-2）が実用化
され始めている。
凌ぐ比強度，比弾性率を有する超高分子量ポリエチレン
繊維（以下、ＵＨＭＷ−ＰＥ繊維と称することがある）
が提案されており、該ＵＨＭＷ−ＰＥ繊維とバインダー
樹脂を用いたＵＤ繊維積層シート（一般にシールド材
［Shield材］と呼ばれている：従来例-1）や、上記Ｕ
ＨＭＷ−ＰＥ繊維からなる織物（従来例-2）が実用化
され始めている。
【００１９】しかしながら上記従来例-1は、ある種の
特殊な実弾等に対しては有効であるものの、破片弾（砲
弾の破片）等の比較的低い脅威レベルに対応するには適
していない。またエネルギー吸収には直接関与しないバ
インダー樹脂を必要としており、その樹脂が３０wt％以
上にも達することから、重いものになってしまうという
欠点がある。
特殊な実弾等に対しては有効であるものの、破片弾（砲
弾の破片）等の比較的低い脅威レベルに対応するには適
していない。またエネルギー吸収には直接関与しないバ
インダー樹脂を必要としており、その樹脂が３０wt％以
上にも達することから、重いものになってしまうという
欠点がある。
【００２０】また上記従来例-2の場合は、前述の様
に、織物の各フィラメントにうねりがある為に、フィラ
メント（ＵＨＭＷ−ＰＥ繊維）の持つ機械的性能を十分
に活かすことができず、結果として期待される程の耐弾
性能を発揮できない。
に、織物の各フィラメントにうねりがある為に、フィラ
メント（ＵＨＭＷ−ＰＥ繊維）の持つ機械的性能を十分
に活かすことができず、結果として期待される程の耐弾
性能を発揮できない。
【００２１】他方、特表平8-502555号には、撚りを掛け
ることによる問題の解決を図ったものが提案されている
（従来例）。該従来例は、強力約７ｇ／ｄ以上，引
張りモジュラス約１５０ｇ／ｄ以上，及び破断エネルギ
ー約８Ｊ／ｄ以上の高強度フィラメントから作られ、個
々のフィラメントがお互いに絡み合った区域と、縦軸に
対して実質的に平行に並んだ区域を有するマルチフィラ
メントヤーンを用いた防弾性織物である。この従来例
は、上記平行に並んだ区域においてフィラメントの機械
的特性を発揮させることにより衝撃エネルギーを吸収
し、また上記平行に並んだ区域によってヤーンが偏平と
なるから、目の詰まった織合わせが可能となり、これに
よる防弾性の向上を図っている。一方上記絡み合った区
域で各フィラメントを結着させることによって、製織時
のフィラメントの切断やフィブリル化を防止し、製織性
能低下の防止を図っている。
ることによる問題の解決を図ったものが提案されている
（従来例）。該従来例は、強力約７ｇ／ｄ以上，引
張りモジュラス約１５０ｇ／ｄ以上，及び破断エネルギ
ー約８Ｊ／ｄ以上の高強度フィラメントから作られ、個
々のフィラメントがお互いに絡み合った区域と、縦軸に
対して実質的に平行に並んだ区域を有するマルチフィラ
メントヤーンを用いた防弾性織物である。この従来例
は、上記平行に並んだ区域においてフィラメントの機械
的特性を発揮させることにより衝撃エネルギーを吸収
し、また上記平行に並んだ区域によってヤーンが偏平と
なるから、目の詰まった織合わせが可能となり、これに
よる防弾性の向上を図っている。一方上記絡み合った区
域で各フィラメントを結着させることによって、製織時
のフィラメントの切断やフィブリル化を防止し、製織性
能低下の防止を図っている。
【００２２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
例は、上記絡み合った区域においてはフィラメントが
直線でないことからフィラメントの機械的特性が低く表
れ、この様に一部でも弱い部分が存在すると、外力を受
けたときに当該弱い部分が先に切断され、結果として織
物全体の強度が弱くなるという問題があり、従って上記
従来例においても、未だフィラメントの持つ機械的性
能を十分に活かしているとは言い難いものである。
例は、上記絡み合った区域においてはフィラメントが
直線でないことからフィラメントの機械的特性が低く表
れ、この様に一部でも弱い部分が存在すると、外力を受
けたときに当該弱い部分が先に切断され、結果として織
物全体の強度が弱くなるという問題があり、従って上記
従来例においても、未だフィラメントの持つ機械的性
能を十分に活かしているとは言い難いものである。
【００２３】そこで本発明においては、フィラメント自
身の持つ機械的性能を十分に発揮させ、軽量で且つ強力
な耐弾性能を示し、しかもその耐弾性能は高い脅威レベ
ルだけでなく比較的低い脅威レベルに至るまで広範に対
応できるという耐弾織物を提供することを目的とする。
またこの耐弾織物の製造方法を提供することを目的とす
る。
身の持つ機械的性能を十分に発揮させ、軽量で且つ強力
な耐弾性能を示し、しかもその耐弾性能は高い脅威レベ
ルだけでなく比較的低い脅威レベルに至るまで広範に対
応できるという耐弾織物を提供することを目的とする。
またこの耐弾織物の製造方法を提供することを目的とす
る。
【００２４】
【課題を解決するための手段】本発明に係る耐弾織物
は、１０デニール／フィラメント以下の高強度高弾性率
フィラメントを主体とする総デニールが１０〜１０００
デニールの無撚・無交絡マルチフィラメントを経糸・緯
糸とし、下式(1) で与えられるαが８．５〜１０．５で
あり、通気度（Ｐ）が下式(2) を満足するものであるこ
とを要旨とする。 α＝Ｎ・Ｄ／１０００ …(1) Ｎ：打込密度（本／インチ） Ｄ：総デニール（ｄ） Ｐ≦α2 ／［７＋Ｄ(1/2N)］ …(2) Ｐ：通気度（cc/cm2/s）［JIS L 1079 5-20 による］
は、１０デニール／フィラメント以下の高強度高弾性率
フィラメントを主体とする総デニールが１０〜１０００
デニールの無撚・無交絡マルチフィラメントを経糸・緯
糸とし、下式(1) で与えられるαが８．５〜１０．５で
あり、通気度（Ｐ）が下式(2) を満足するものであるこ
とを要旨とする。 α＝Ｎ・Ｄ／１０００ …(1) Ｎ：打込密度（本／インチ） Ｄ：総デニール（ｄ） Ｐ≦α2 ／［７＋Ｄ(1/2N)］ …(2) Ｐ：通気度（cc/cm2/s）［JIS L 1079 5-20 による］
【００２５】織物である以上、経糸／緯糸の交差による
蛇行は避けられないが、この蛇行を最小度にする目的で
織密度を下げると、前述の様に織目がずれ易くなって耐
弾性能が劣る。一方織密度を上げるとフィラメントの直
線性が損なわれ、織物の耐弾性能が低くなる。この様な
相反する課題を調整し、織物としての耐弾性能が最も発
揮できる様に規定したものが本発明である。
蛇行は避けられないが、この蛇行を最小度にする目的で
織密度を下げると、前述の様に織目がずれ易くなって耐
弾性能が劣る。一方織密度を上げるとフィラメントの直
線性が損なわれ、織物の耐弾性能が低くなる。この様な
相反する課題を調整し、織物としての耐弾性能が最も発
揮できる様に規定したものが本発明である。
【００２６】本発明者らは、様々な太さのマルチフィラ
メントを用いて種々の打込密度で織物を作製し、耐弾性
（Ｖ５０ＦＳＰ）を測定したところ下記表１の結果を得
た。尚、Ｖ５０ＦＳＰは耐弾性の評価指標の１つであ
り、５０％の確率で弾丸停止する弾丸速度(m/s) を測定
し、この弾丸速度から下式(3),(4) を用いて、耐弾織物
の吸収し得る衝撃エネルギー(J・m2/kg) を算出した。こ
の耐弾性（Ｖ５０ＦＳＰ）は、MIL-P-46593A(ORD) の規
定による弾丸（直径5.5mm ，1.1g）を使用し、MILSTD66
2Eの方法により行った。 Ｆ0 ＝（１／２）・Ｍ・Ｖ2 …(3) Ｆ0 ：弾丸の衝撃エネルギー（J ） Ｍ：弾丸重量（g ） Ｖ：弾丸速度（m/s ） Ｆ＝Ｆ0 ／Ａ …(4) Ｆ：衝撃エネルギー（J・m2/kg ） Ａ：試料［織物，積層品等］の目付重量（g/m2） また表１に、上記式(1) により算出されるαの値、及び
上記織物についての通気度の測定結果を併せて示す。
メントを用いて種々の打込密度で織物を作製し、耐弾性
（Ｖ５０ＦＳＰ）を測定したところ下記表１の結果を得
た。尚、Ｖ５０ＦＳＰは耐弾性の評価指標の１つであ
り、５０％の確率で弾丸停止する弾丸速度(m/s) を測定
し、この弾丸速度から下式(3),(4) を用いて、耐弾織物
の吸収し得る衝撃エネルギー(J・m2/kg) を算出した。こ
の耐弾性（Ｖ５０ＦＳＰ）は、MIL-P-46593A(ORD) の規
定による弾丸（直径5.5mm ，1.1g）を使用し、MILSTD66
2Eの方法により行った。 Ｆ0 ＝（１／２）・Ｍ・Ｖ2 …(3) Ｆ0 ：弾丸の衝撃エネルギー（J ） Ｍ：弾丸重量（g ） Ｖ：弾丸速度（m/s ） Ｆ＝Ｆ0 ／Ａ …(4) Ｆ：衝撃エネルギー（J・m2/kg ） Ａ：試料［織物，積層品等］の目付重量（g/m2） また表１に、上記式(1) により算出されるαの値、及び
上記織物についての通気度の測定結果を併せて示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】図１はαと耐弾性（Ｖ５０ＦＳＰ）の関係
について、上記表１の結果をグラフに表したものであ
る。また図２はαと通気度の関係について、上記表１の
結果をグラフに表したものである。
について、上記表１の結果をグラフに表したものであ
る。また図２はαと通気度の関係について、上記表１の
結果をグラフに表したものである。
【００２９】表１や図１から分かる様に、αが８．５〜
１０．５の範囲内にある織物は耐弾性が良い。αが８．
５未満の場合は、繊維の直線性は優れるものの、織糸間
が大きくなって織物としての形態が不安定となり、縫製
作業時や着用時に形態が崩れ易く、そのために面方向に
不均質な性能を示す製品となる。従って織物に部分的に
弱いところができて、耐弾性能が部位によって変動し、
その信頼性が低下し、耐弾性能の劣るものとなる。また
αが１０．５を超えた場合は、織物の形態は安定するも
のの、経糸／緯糸の交差による繊維の直線性が著しく低
下するから、前述の理由により目的とする耐弾性能が得
られない。
１０．５の範囲内にある織物は耐弾性が良い。αが８．
５未満の場合は、繊維の直線性は優れるものの、織糸間
が大きくなって織物としての形態が不安定となり、縫製
作業時や着用時に形態が崩れ易く、そのために面方向に
不均質な性能を示す製品となる。従って織物に部分的に
弱いところができて、耐弾性能が部位によって変動し、
その信頼性が低下し、耐弾性能の劣るものとなる。また
αが１０．５を超えた場合は、織物の形態は安定するも
のの、経糸／緯糸の交差による繊維の直線性が著しく低
下するから、前述の理由により目的とする耐弾性能が得
られない。
【００３０】一方同じ打込密度及び総デニールを示すも
のであっても、糸条が偏平なものであれば、経糸／緯糸
の交差による蛇行の落差が小さくなるから、フィラメン
トの直線性が良好となり、耐弾性能が良好に表れる。
のであっても、糸条が偏平なものであれば、経糸／緯糸
の交差による蛇行の落差が小さくなるから、フィラメン
トの直線性が良好となり、耐弾性能が良好に表れる。
【００３１】上記糸条の偏平性は通気度によって表すこ
とができる。即ち通気度は、織物を平面視したときの糸
条間の隙間（以下、平面の隙間と称することがある）、
及び経糸／緯糸の重なりによって生じる糸条の厚さ分の
隙間（以下、厚さの隙間と称することがある）の大小に
よって左右されるものであり、同一の打込密度及び総デ
ニールの場合に糸条が偏平であれば、平面の隙間及び厚
さの隙間が共に小さくなるから、通気度が小さくなる。
一方糸条が偏平であれば経糸／緯糸の交差による蛇行の
落差が小さくなるから、糸条はより直線に近くなる。従
って打込密度や総デニールが一定の場合において、通気
度は、糸条の偏平化の指標であり、ひいてはフィラメン
トの直線性の指標となる。
とができる。即ち通気度は、織物を平面視したときの糸
条間の隙間（以下、平面の隙間と称することがある）、
及び経糸／緯糸の重なりによって生じる糸条の厚さ分の
隙間（以下、厚さの隙間と称することがある）の大小に
よって左右されるものであり、同一の打込密度及び総デ
ニールの場合に糸条が偏平であれば、平面の隙間及び厚
さの隙間が共に小さくなるから、通気度が小さくなる。
一方糸条が偏平であれば経糸／緯糸の交差による蛇行の
落差が小さくなるから、糸条はより直線に近くなる。従
って打込密度や総デニールが一定の場合において、通気
度は、糸条の偏平化の指標であり、ひいてはフィラメン
トの直線性の指標となる。
【００３２】理論的にはフィラメントが１本１本横に並
んだものが最も偏平な糸条となり、この場合に１m2の織
物を作製するのに必要なフィラメント本数（ｆ）は下式
(5)となる。 ｆ＝（１０００×２）／φ …(5) ｆ：フィラメント本数（本／m2） φ：フィラメント直径（mm）
んだものが最も偏平な糸条となり、この場合に１m2の織
物を作製するのに必要なフィラメント本数（ｆ）は下式
(5)となる。 ｆ＝（１０００×２）／φ …(5) ｆ：フィラメント本数（本／m2） φ：フィラメント直径（mm）
【００３３】しかしながら実際にはこの様に糸条を開繊
することは技術的に難しく、即ち糸条の偏平化には限界
があり、上記式(5) による理論値の本数だけフィラメン
トを使用すると、平面の隙間が残り、通気度が高くなっ
て表れる。従って実際にはフィラメント本数は上記理論
値の数倍〜数十倍程度使用する。
することは技術的に難しく、即ち糸条の偏平化には限界
があり、上記式(5) による理論値の本数だけフィラメン
トを使用すると、平面の隙間が残り、通気度が高くなっ
て表れる。従って実際にはフィラメント本数は上記理論
値の数倍〜数十倍程度使用する。
【００３４】本発明者らは、通気度を極限まで低減する
ことを研究課題とし、開発，検討を進めた結果、通気度
（Ｐ）を前記式(2) を満足するようにすれば、実用性の
ある織物を、実際に製織する際に不都合なく、且つ生産
性を低下させずに製造できることを見出した。式(2) を
満足したものは糸条が偏平となっており、フィラメント
の直線性が良好となって、フィラメントの機械的性能を
十分に発揮することができる。
ことを研究課題とし、開発，検討を進めた結果、通気度
（Ｐ）を前記式(2) を満足するようにすれば、実用性の
ある織物を、実際に製織する際に不都合なく、且つ生産
性を低下させずに製造できることを見出した。式(2) を
満足したものは糸条が偏平となっており、フィラメント
の直線性が良好となって、フィラメントの機械的性能を
十分に発揮することができる。
【００３５】図２から分かる様に、α＜８．５のときに
通気度が高くなっており、これは織物の上記平面の隙間
が広くなるからであり、一方α＞１０．５のときにも通
気度が高くなっており、これは織目が詰まるために上記
厚さの隙間が広くなるからである。一方αが９．２近傍
では通気度が小さい値となっており、糸条が偏平とな
り、上記平面の隙間や厚さの隙間が狭くなっていること
が分かる。尚図１と図２の比較から、通気度と耐弾性能
の間に相関関係が成り立つことが分かるが、ここからも
上述の様にフィラメントの直線性の良否が耐弾性能に影
響していることが推察される。
通気度が高くなっており、これは織物の上記平面の隙間
が広くなるからであり、一方α＞１０．５のときにも通
気度が高くなっており、これは織目が詰まるために上記
厚さの隙間が広くなるからである。一方αが９．２近傍
では通気度が小さい値となっており、糸条が偏平とな
り、上記平面の隙間や厚さの隙間が狭くなっていること
が分かる。尚図１と図２の比較から、通気度と耐弾性能
の間に相関関係が成り立つことが分かるが、ここからも
上述の様にフィラメントの直線性の良否が耐弾性能に影
響していることが推察される。
【００３６】経糸・緯糸に用いるマルチフィラメントと
しては、無撚・無交絡のものを用いる。これによりうね
りがなくフィラメントの直線性の高い糸とすることがで
きる。
しては、無撚・無交絡のものを用いる。これによりうね
りがなくフィラメントの直線性の高い糸とすることがで
きる。
【００３７】加えて各フィラメントの単糸デニールは１
０デニール以下とする。フィラメントは細いほどヤーン
の結節強度が高くなるものであるが、１０デニールを超
えると曲げ強度が低くなりすぎ、また経糸／緯糸の交点
部分における蛇行落差を小さくするには、フィラメント
自身も細い方が良いから、１０デニール以下とした。
０デニール以下とする。フィラメントは細いほどヤーン
の結節強度が高くなるものであるが、１０デニールを超
えると曲げ強度が低くなりすぎ、また経糸／緯糸の交点
部分における蛇行落差を小さくするには、フィラメント
自身も細い方が良いから、１０デニール以下とした。
【００３８】マルチフィラメントの総デニールは１０〜
１０００デニールとする。１０デニール未満の場合は、
製織する際の張力の管理が難しいからであり、一方１０
００デニールを超えると開繊が困難となるからである。
１０００デニールとする。１０デニール未満の場合は、
製織する際の張力の管理が難しいからであり、一方１０
００デニールを超えると開繊が困難となるからである。
【００３９】またマルチフィラメントはその一部或いは
全部に高強度高弾性率のフィラメントを含むことが必要
である。高強度高弾性率のフィラメントを含まない場合
では、たとえフィラメントの持つ機械的性能を十分に発
揮させることができたとしても、フィラメント自身の強
度が低いことから、耐弾性能の劣った織物となるからで
ある。
全部に高強度高弾性率のフィラメントを含むことが必要
である。高強度高弾性率のフィラメントを含まない場合
では、たとえフィラメントの持つ機械的性能を十分に発
揮させることができたとしても、フィラメント自身の強
度が低いことから、耐弾性能の劣った織物となるからで
ある。
【００４０】耐弾のメカニズムは、弾丸等の持つ運動エ
ネルギーを繊維の破断に要するエネルギーに効率よく変
換することによって、上記弾丸等のエネルギーを吸収
し、貫通を阻止するというものである。従って繊維自身
の持つ機械的特性（引張強度や引張初期弾性率）がバラ
ンス良く高い方が、より大きなエネルギーを吸収するこ
とができる。それゆえに上述の様に高強度高弾性率のフ
ィラメントを含む織物とする。
ネルギーを繊維の破断に要するエネルギーに効率よく変
換することによって、上記弾丸等のエネルギーを吸収
し、貫通を阻止するというものである。従って繊維自身
の持つ機械的特性（引張強度や引張初期弾性率）がバラ
ンス良く高い方が、より大きなエネルギーを吸収するこ
とができる。それゆえに上述の様に高強度高弾性率のフ
ィラメントを含む織物とする。
【００４１】更にマルチフィラメントは経糸，緯糸共に
同程度の性能を有するものを用いる。経糸，緯糸で強度
に差があると、衝撃を受けたときに弱い方の糸が先に切
れ、結果として織物の耐弾性は弱い方の糸の耐弾性能に
引きずられることになって、強い方の糸の強さは活かさ
れないからである。
同程度の性能を有するものを用いる。経糸，緯糸で強度
に差があると、衝撃を受けたときに弱い方の糸が先に切
れ、結果として織物の耐弾性は弱い方の糸の耐弾性能に
引きずられることになって、強い方の糸の強さは活かさ
れないからである。
【００４２】加えて本発明に係る耐弾織物は、前記マル
チフィラメントが引張強度２０g/d以上，破断伸度６％
以下，引張初期弾性率４００g/d 以上の繊維を含むもの
であることが好ましい。この様な繊維をマルチフィラメ
ントに含むことにより、製織された織物の耐弾性も一層
優れたものとなる。
チフィラメントが引張強度２０g/d以上，破断伸度６％
以下，引張初期弾性率４００g/d 以上の繊維を含むもの
であることが好ましい。この様な繊維をマルチフィラメ
ントに含むことにより、製織された織物の耐弾性も一層
優れたものとなる。
【００４３】また本発明に係る耐弾織物の製造方法にお
いては、集合体断面が偏平となるように開繊された無撚
・無交絡マルチフィラメントに、糊剤を付与して乾燥さ
せた後、該マルチフィラメントを経糸として若しくは経
糸及び緯糸として用いて製織することを要旨とする。
いては、集合体断面が偏平となるように開繊された無撚
・無交絡マルチフィラメントに、糊剤を付与して乾燥さ
せた後、該マルチフィラメントを経糸として若しくは経
糸及び緯糸として用いて製織することを要旨とする。
【００４４】前述の様に偏平のマルチフィラメントを用
いて製織するのが好ましいが、この際予め糊剤を付与し
ておくことにより、製織時のフィラメントの断線やフィ
ブリル化を防止し、製織性能を向上させることができ
る。
いて製織するのが好ましいが、この際予め糊剤を付与し
ておくことにより、製織時のフィラメントの断線やフィ
ブリル化を防止し、製織性能を向上させることができ
る。
【００４５】また本発明の製造方法においては、前記糊
剤を原糸に対して４wt％以上付与することが好ましい。
付与量が４wt％未満の場合は製織性能向上の効果があま
り表れないからである。
剤を原糸に対して４wt％以上付与することが好ましい。
付与量が４wt％未満の場合は製織性能向上の効果があま
り表れないからである。
【００４６】更に本発明においては、製織した後、前記
糊剤の６０wt％以上を取り除くことがより好ましい。糊
剤の除去により織物の重量の軽減を図ることができるか
らである。また経糸のみが糊剤付与されている場合で
は、経糸／緯糸の見掛け繊度に差異が生じ、結果的に経
糸と緯糸の直線性のバランスを損なうことになり、この
様にバランスが乱されると、織物としての経糸方向と緯
糸方向の機械的特性のバランスが損なわれることになっ
て、繊維の持つ機械的特性を織物に効率よく反映させる
ことができなくなる懸念がある。従って上記の様に精練
処理を行い、糊剤を除去することが好ましい。
糊剤の６０wt％以上を取り除くことがより好ましい。糊
剤の除去により織物の重量の軽減を図ることができるか
らである。また経糸のみが糊剤付与されている場合で
は、経糸／緯糸の見掛け繊度に差異が生じ、結果的に経
糸と緯糸の直線性のバランスを損なうことになり、この
様にバランスが乱されると、織物としての経糸方向と緯
糸方向の機械的特性のバランスが損なわれることになっ
て、繊維の持つ機械的特性を織物に効率よく反映させる
ことができなくなる懸念がある。従って上記の様に精練
処理を行い、糊剤を除去することが好ましい。
【００４７】加えて本発明においては、精練した後、カ
レンダープレス処理を施し、織物を構成する糸条の直線
性を高めることが好ましい。カレンダープレス加工は、
任意の圧力で密接されている２つのローラー（鏡面仕上
げされたもの等）の間を、任意の速度で織物を通過させ
て行われ、この処理によって織物の通気度を更に低減さ
せることができ、結果的に耐弾性能を高めることができ
る。
レンダープレス処理を施し、織物を構成する糸条の直線
性を高めることが好ましい。カレンダープレス加工は、
任意の圧力で密接されている２つのローラー（鏡面仕上
げされたもの等）の間を、任意の速度で織物を通過させ
て行われ、この処理によって織物の通気度を更に低減さ
せることができ、結果的に耐弾性能を高めることができ
る。
【００４８】また本発明においては、精練した後、摩擦
抵抗を低減させる処理剤（以下、低摩擦化処理剤と称す
ることがある）を塗布することが好ましい。この低摩擦
化処理剤の付与によって、経糸／緯糸の交点における摩
擦抵抗と、糸条を構成するフィラメント相互の摩擦抵抗
を低減することができ、これによって織物に、より高い
変形追従性を発現させる。仮に変形追従性が悪い場合
は、弾丸等の侵入の衝撃を織物の繊維が吸収する間もな
く、織物が破断し、上記弾丸等を貫通させてしまうが、
変形追従性が良い場合は、織物が変形して衝撃を吸収す
ることができる。
抵抗を低減させる処理剤（以下、低摩擦化処理剤と称す
ることがある）を塗布することが好ましい。この低摩擦
化処理剤の付与によって、経糸／緯糸の交点における摩
擦抵抗と、糸条を構成するフィラメント相互の摩擦抵抗
を低減することができ、これによって織物に、より高い
変形追従性を発現させる。仮に変形追従性が悪い場合
は、弾丸等の侵入の衝撃を織物の繊維が吸収する間もな
く、織物が破断し、上記弾丸等を貫通させてしまうが、
変形追従性が良い場合は、織物が変形して衝撃を吸収す
ることができる。
【００４９】
【発明の実施の形態】本発明の耐弾織物に用いるフィラ
メントは前述の様に高強度高弾性率のものであり、引張
強度２０g/d 以上，破断伸度６％以下，引張初期弾性率
４００g/d 以上のものが好ましく、例えばＵＨＭＷ−Ｐ
Ｅ繊維，アラミド繊維，ポリアリレート繊維等が挙げら
れ、重量平均分子量が５０万以上の繊維であることが好
ましい。更に引張強度は３７g/d 以上がより好ましく、
破断伸度は５％以下がより好ましく、また引張初期弾性
率は６５０g/d 以上がより好ましく、より一層好ましく
は１４００g/d 、更に一層好ましくは１５００g/d 以上
である。尚本発明の耐弾織物は上記高強度高弾性率のフ
ィラメント以外のフィラメントを含むものであっても良
い。
メントは前述の様に高強度高弾性率のものであり、引張
強度２０g/d 以上，破断伸度６％以下，引張初期弾性率
４００g/d 以上のものが好ましく、例えばＵＨＭＷ−Ｐ
Ｅ繊維，アラミド繊維，ポリアリレート繊維等が挙げら
れ、重量平均分子量が５０万以上の繊維であることが好
ましい。更に引張強度は３７g/d 以上がより好ましく、
破断伸度は５％以下がより好ましく、また引張初期弾性
率は６５０g/d 以上がより好ましく、より一層好ましく
は１４００g/d 、更に一層好ましくは１５００g/d 以上
である。尚本発明の耐弾織物は上記高強度高弾性率のフ
ィラメント以外のフィラメントを含むものであっても良
い。
【００５０】前述の様にフィラメントとしては１０d/f
以下であり、これを束ねたマルチフィラメントは総デニ
ールが１０〜１０００デニールで、無撚・無交絡のもの
である。
以下であり、これを束ねたマルチフィラメントは総デニ
ールが１０〜１０００デニールで、無撚・無交絡のもの
である。
【００５１】製造に際しては、任意本数の前記マルチフ
ィラメントをクリールスタンドにセットし（好ましくは
横取り解除となるようにセットする）、各原糸をローラ
ーやバーガイド等によって機械的に開繊させながら一斉
整経し、糸条に対して少なくとも４．０wt％以上の糊剤
を付与する。この糊剤はポリアクリル酸エステル，ポリ
ビニルアルコール等を主成分とするものであり、その糊
剤濃度は１０．０〜３０．０wt％、温度は３０〜５０℃
に調整する。糊剤付与後、糸条を温風で乾燥させ、ワー
パーに巻き取る。次に織幅に必要な経糸数となるよう
に、上記ワーパーに巻き取られた糸条をビームに巻き取
る。
ィラメントをクリールスタンドにセットし（好ましくは
横取り解除となるようにセットする）、各原糸をローラ
ーやバーガイド等によって機械的に開繊させながら一斉
整経し、糸条に対して少なくとも４．０wt％以上の糊剤
を付与する。この糊剤はポリアクリル酸エステル，ポリ
ビニルアルコール等を主成分とするものであり、その糊
剤濃度は１０．０〜３０．０wt％、温度は３０〜５０℃
に調整する。糊剤付与後、糸条を温風で乾燥させ、ワー
パーに巻き取る。次に織幅に必要な経糸数となるよう
に、上記ワーパーに巻き取られた糸条をビームに巻き取
る。
【００５２】緯糸は原糸のままとし、この緯糸と上記ビ
ームの経糸をウォータージェット織機，エアージェット
織機，或いはレピア織機等の織機によって、打込密度が
上記式(1),(2) を満足するように製織し、耐弾織物を得
る。
ームの経糸をウォータージェット織機，エアージェット
織機，或いはレピア織機等の織機によって、打込密度が
上記式(1),(2) を満足するように製織し、耐弾織物を得
る。
【００５３】上記織機のうち特にウォータージェット織
機は、緯糸打込時に緯糸の集束を損なうことが少ないか
ら、本発明の様にフィラメントが細く、フィラメント本
数が多い上に、集束性に乏しいＵＨＭＷ−ＰＥ繊維等を
使用する場合においては、ウォータージェット織機を用
いるのが最も好ましい。尚緯糸についても経糸と同様に
糊材を付与し、温風乾燥した糊付糸としても良い。
機は、緯糸打込時に緯糸の集束を損なうことが少ないか
ら、本発明の様にフィラメントが細く、フィラメント本
数が多い上に、集束性に乏しいＵＨＭＷ−ＰＥ繊維等を
使用する場合においては、ウォータージェット織機を用
いるのが最も好ましい。尚緯糸についても経糸と同様に
糊材を付与し、温風乾燥した糊付糸としても良い。
【００５４】この際の織組織は特に限定されるものでは
なく、最終用途における織物の仕様状況等によって適宜
選択すれば良いが、最も好ましい織組織は平織りであ
る。平織りの織物は、経糸・緯糸相互の拘束力が高く、
使用時における織形態が比較的安定に維持されるからで
ある。
なく、最終用途における織物の仕様状況等によって適宜
選択すれば良いが、最も好ましい織組織は平織りであ
る。平織りの織物は、経糸・緯糸相互の拘束力が高く、
使用時における織形態が比較的安定に維持されるからで
ある。
【００５５】尚上記織物に、精練乾燥を行っても良く、
これにより織物の目付重量が軽くなる。精練に際しては
界面活性剤を主剤とする水溶液を用いると良く、精練乾
燥によって糊剤を６０wt％以上（好ましくは９５wt％以
上）脱落させ、織物の重量を軽減させる様にするのが好
ましい。尚この際の上記式(2) における通気度は、精練
上がりのものである。
これにより織物の目付重量が軽くなる。精練に際しては
界面活性剤を主剤とする水溶液を用いると良く、精練乾
燥によって糊剤を６０wt％以上（好ましくは９５wt％以
上）脱落させ、織物の重量を軽減させる様にするのが好
ましい。尚この際の上記式(2) における通気度は、精練
上がりのものである。
【００５６】また上記織物を精練乾燥した後、カレンダ
ープレス加工を施しても良い。カレンダープレス加工の
際、ローラーに加えられる圧力と、織物の通過速度を調
整することにより、織物を構成する糸条が圧縮破壊等に
よって損傷することがない様に、また目ズレ等の形態損
傷を伴わない様にする。
ープレス加工を施しても良い。カレンダープレス加工の
際、ローラーに加えられる圧力と、織物の通過速度を調
整することにより、織物を構成する糸条が圧縮破壊等に
よって損傷することがない様に、また目ズレ等の形態損
傷を伴わない様にする。
【００５７】また上記織物に低摩擦化処理剤の付与を行
っても良い。低摩擦化処理剤としては、パラフィンワッ
クス，テフロン系処理剤，フッソ系処理剤等が挙げられ
るが、特に限定されるものではなく、対象となる脅威
（弾丸，破片等）や使用する繊維材料、及び織物の設計
等によって適宜選択すると良い。
っても良い。低摩擦化処理剤としては、パラフィンワッ
クス，テフロン系処理剤，フッソ系処理剤等が挙げられ
るが、特に限定されるものではなく、対象となる脅威
（弾丸，破片等）や使用する繊維材料、及び織物の設計
等によって適宜選択すると良い。
【００５８】
【実施例】下記表２，３に示す製造条件で、製織、精
練、乾燥、後処理を行い、実施例１〜４及び比較例１〜
５の耐弾織物を製造した。また比較例６として、前記従
来例-1のシールド材（ＵＨＭＷ−ＰＥ繊維とバインダ
ー樹脂を用いたＵＤ繊維積層シート）を製造した。
練、乾燥、後処理を行い、実施例１〜４及び比較例１〜
５の耐弾織物を製造した。また比較例６として、前記従
来例-1のシールド材（ＵＨＭＷ−ＰＥ繊維とバインダ
ー樹脂を用いたＵＤ繊維積層シート）を製造した。
【００５９】
【表２】
【００６０】
【表３】
【００６１】実施例１〜４，比較例１〜６の夫々につい
てのα値，上記式(2) の条件，及び通気度を下記表４，
５に示す。
てのα値，上記式(2) の条件，及び通気度を下記表４，
５に示す。
【００６２】
【表４】
【００６３】
【表５】
【００６４】上記実施例１〜４及び比較例１〜６の耐弾
織物について、目付重量、通気度、引張強力、耐弾性を
調べた。またこれら耐弾織物の積層品について、目付重
量及び耐弾性を調べた。尚積層品は、No. １が耐弾織物
４０層を積層したもの、No.２が耐弾織物４０層に加え
てシールド材４０層を積層したもの、No. ３が耐弾織物
４０層を積層したもの、No. ４が耐弾織物２７層に加え
てシールド材４０層を積層したもの、No. ５がシールド
材６８層を積層したものであり、この際夫々の耐弾織物
に積層する上記シールド材としては比較例６と同様のも
の（従来例-1）を用いた。その結果を表６，７に示
す。
織物について、目付重量、通気度、引張強力、耐弾性を
調べた。またこれら耐弾織物の積層品について、目付重
量及び耐弾性を調べた。尚積層品は、No. １が耐弾織物
４０層を積層したもの、No.２が耐弾織物４０層に加え
てシールド材４０層を積層したもの、No. ３が耐弾織物
４０層を積層したもの、No. ４が耐弾織物２７層に加え
てシールド材４０層を積層したもの、No. ５がシールド
材６８層を積層したものであり、この際夫々の耐弾織物
に積層する上記シールド材としては比較例６と同様のも
の（従来例-1）を用いた。その結果を表６，７に示
す。
【００６５】尚、測定方法として、目付重量はJIS L 10
96 6.4、通気度はJIS L 1096 6.27、引張強力はJIS L 1
096 6.12 に規定する方法で行った。耐弾性に関して
は、Ｖ５０ＦＳＰについて、前述と同様にMIL-P-46593A
(ORD) の規定による弾丸（直径5.5mm ，1.1g）を使用し
てMILSTD662Eの方法により行い、また弾丸貫通性につい
て、直径7.62mm，重さ80g の弾丸を使用し、NIJ 0101
0.3に規定のトカレフにより平均弾丸速度530m/sで実験
を行った。
96 6.4、通気度はJIS L 1096 6.27、引張強力はJIS L 1
096 6.12 に規定する方法で行った。耐弾性に関して
は、Ｖ５０ＦＳＰについて、前述と同様にMIL-P-46593A
(ORD) の規定による弾丸（直径5.5mm ，1.1g）を使用し
てMILSTD662Eの方法により行い、また弾丸貫通性につい
て、直径7.62mm，重さ80g の弾丸を使用し、NIJ 0101
0.3に規定のトカレフにより平均弾丸速度530m/sで実験
を行った。
【００６６】
【表６】
【００６７】
【表７】
【００６８】上記表６，７から分かる様に、本実施例の
耐弾織物は目付重量が小さく軽いものでありながらも、
引張強力が高く良好な耐弾性能を発揮する。一方比較例
１，２，４は、実施例と同じ素材であるＵＨＭＷ−ＰＥ
繊維を用いたものであるが、引張強力が低く耐弾性の劣
るものであった。また比較例５は引張強力が高く耐弾性
は良いが、目付重量が高く重いものであった。
耐弾織物は目付重量が小さく軽いものでありながらも、
引張強力が高く良好な耐弾性能を発揮する。一方比較例
１，２，４は、実施例と同じ素材であるＵＨＭＷ−ＰＥ
繊維を用いたものであるが、引張強力が低く耐弾性の劣
るものであった。また比較例５は引張強力が高く耐弾性
は良いが、目付重量が高く重いものであった。
【００６９】また比較例６のシールド材のみを積層した
積層品のNo. ５と、実施例４の耐弾織物と積層品のNo.
２を比較すると分かる様に、従来例-1のシールド材に
本発明の耐弾織物を積層すれば、同様の耐弾性能を発揮
しつつ、約１０％の軽量化が図れる。
積層品のNo. ５と、実施例４の耐弾織物と積層品のNo.
２を比較すると分かる様に、従来例-1のシールド材に
本発明の耐弾織物を積層すれば、同様の耐弾性能を発揮
しつつ、約１０％の軽量化が図れる。
【００７０】
【発明の効果】本発明に係る耐弾織物においては、使用
するフィラメントの素材性能を十分に活かすことがで
き、高い耐弾性能を発揮することができる。加えて、こ
の様に耐弾性が良好であるから、厚い織物とする必要が
なく、従って軽量な耐弾織物とすることができる。尚上
記耐弾性能は高い脅威レベルだけでなく比較的低い脅威
レベルに至るまで対応できるものである。また、本発明
の耐弾織物を金属プレート，セラミックス材料，シール
ド材料等と組み合わせることもでき、即ちこの様に種々
の防護材の補助材として用いることができ、当該防護材
の軽量化，耐弾性向上に寄与するものである。
するフィラメントの素材性能を十分に活かすことがで
き、高い耐弾性能を発揮することができる。加えて、こ
の様に耐弾性が良好であるから、厚い織物とする必要が
なく、従って軽量な耐弾織物とすることができる。尚上
記耐弾性能は高い脅威レベルだけでなく比較的低い脅威
レベルに至るまで対応できるものである。また、本発明
の耐弾織物を金属プレート，セラミックス材料，シール
ド材料等と組み合わせることもでき、即ちこの様に種々
の防護材の補助材として用いることができ、当該防護材
の軽量化，耐弾性向上に寄与するものである。
【図１】αと耐弾性の関係を表すグラフ。
【図２】αと通気度の関係を表すグラフ。
【図３】(a) はうねったフィラメントを示す図、(b) は
直線状のフィラメントを示す図。
直線状のフィラメントを示す図。
１０，２０ フィラメント
Claims (7)
- 【請求項１】 １０デニール／フィラメント以下の高強
度高弾性率フィラメントを主体とし、総デニールが１０
〜１０００デニールである無撚・無交絡マルチフィラメ
ントを経糸・緯糸とし、 下式(1) で与えられるαが８．５〜１０．５であり、 通気度（Ｐ）が下式(2) を満足するものであることを特
徴とする耐弾織物。 α＝Ｎ・Ｄ／１０００ …(1) Ｎ：打込密度（本／インチ） Ｄ：総デニール（ｄ） Ｐ≦α2 ／［７＋Ｄ(1/2N)］ …(2) Ｐ：通気度（cc/cm2/s）［JIS L 1079 5-20 による］ - 【請求項２】 前記マルチフィラメントが、引張強度２
０g/d 以上、破断伸度６％以下、引張初期弾性率４００
g/d 以上のフィラメントを含む請求項１に記載の耐弾織
物。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の耐弾織物を製
造する方法において、 集合体断面が偏平となるように開繊された無撚・無交絡
マルチフィラメントに糊剤を付与して乾燥させた後、該
マルチフィラメントを経糸として若しくは経糸及び緯糸
として用いて製織することを特徴とする耐弾織物の製造
方法。 - 【請求項４】 前記糊剤を原糸に対して４wt％以上付与
する請求項３に記載の耐弾織物の製造方法。 - 【請求項５】 製織した後、前記糊剤の６０wt％以上を
取り除く請求項３または４に記載の耐弾織物の製造方
法。 - 【請求項６】 精練した後、カレンダープレス処理を施
し、織物を構成する糸条の直線性を高めた請求項３〜５
のいずれかに記載の耐弾織物の製造方法。 - 【請求項７】 精練した後、摩擦抵抗を低減させる処理
剤を塗布する請求項３〜６のいずれかに記載の耐弾織物
の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34901896A JP4209478B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 耐弾織物及びその製造方法 |
| US08/997,345 US5935881A (en) | 1996-12-26 | 1997-12-23 | Bulletproof fabric and process for its production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34901896A JP4209478B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 耐弾織物及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10195729A true JPH10195729A (ja) | 1998-07-28 |
| JP4209478B2 JP4209478B2 (ja) | 2009-01-14 |
Family
ID=18400942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34901896A Expired - Fee Related JP4209478B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 耐弾織物及びその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5935881A (ja) |
| JP (1) | JP4209478B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004137623A (ja) * | 2002-10-17 | 2004-05-13 | Ichimura Sangyo Co Ltd | シート状織編物の開繊方法及び開繊装置、並びにシート状織編物 |
| JP2004292992A (ja) * | 2003-03-27 | 2004-10-21 | Ichimura Sangyo Co Ltd | 扁平織物、その積層体、それらを用いたプリプレグ、繊維強化プラスチック並びに複合成型物、及びこれらを用いた防護製品 |
| KR101096280B1 (ko) | 2008-11-27 | 2011-12-20 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 방탄용 직물 및 그를 이용한 방탄 제품 |
| KR101096396B1 (ko) | 2008-12-22 | 2011-12-21 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 방탄용 직물 및 그를 이용한 방탄 제품 |
| KR101166451B1 (ko) * | 2008-01-08 | 2012-07-19 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 아라미드 직물, 그의 제조방법 및 이로 제조된 방탄복 |
| KR101166452B1 (ko) * | 2008-01-09 | 2012-07-19 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 아라미드 직물의 제조방법 |
| KR101223129B1 (ko) * | 2008-01-08 | 2013-01-17 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 방탄복용 직물 및 이로 제조된 방탄복 |
| JP2015501392A (ja) * | 2011-10-19 | 2015-01-15 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 防弾用の高性能積層テープおよびその関連製品 |
| KR101981750B1 (ko) * | 2018-12-19 | 2019-05-23 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 골프용 방호네트 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6155306A (en) * | 1996-09-25 | 2000-12-05 | Shozo Katsukura | Bulletproof woven fabric, and method and apparatus for weaving same |
| US6684468B1 (en) * | 2002-10-07 | 2004-02-03 | Lujan Dardo Bonaparte | Microfiber structure |
| US20060252325A1 (en) * | 2002-10-17 | 2006-11-09 | Mineaki Matsumura | Protection product |
| DE102004044541B4 (de) * | 2004-09-15 | 2007-04-05 | DRäGER AEROSPACE GMBH | Druckgasbehälter sowie einen beschussfesten Mantel für einen Druckbehälter |
| EP2138221B1 (en) * | 2007-03-29 | 2014-10-01 | Toray Industries, Inc. | Filter medium and filter unit |
| JP4588799B2 (ja) * | 2009-02-06 | 2010-12-01 | 株式会社ｆｉｎｅｔｒａｃｋ | 補強テープ、その補強テープを縫製してなる生地およびその補強テープを用いた網構造 |
| US7964518B1 (en) | 2010-04-19 | 2011-06-21 | Honeywell International Inc. | Enhanced ballistic performance of polymer fibers |
| WO2014193516A2 (en) * | 2013-03-13 | 2014-12-04 | Warwick Mills, Inc. | Protective mid-cover textiles |
| DE102015219107A1 (de) * | 2015-10-02 | 2017-04-06 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Karosserieflächenbauteil für Kraftfahrzeuge aus Faserverbundwerkstoff |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IL107195A (en) * | 1992-10-13 | 1997-07-13 | Allied Signal Inc | Fabric having reduced air permeability comprising multifilament yarn |
-
1996
- 1996-12-26 JP JP34901896A patent/JP4209478B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-12-23 US US08/997,345 patent/US5935881A/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004137623A (ja) * | 2002-10-17 | 2004-05-13 | Ichimura Sangyo Co Ltd | シート状織編物の開繊方法及び開繊装置、並びにシート状織編物 |
| JP2004292992A (ja) * | 2003-03-27 | 2004-10-21 | Ichimura Sangyo Co Ltd | 扁平織物、その積層体、それらを用いたプリプレグ、繊維強化プラスチック並びに複合成型物、及びこれらを用いた防護製品 |
| KR101166451B1 (ko) * | 2008-01-08 | 2012-07-19 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 아라미드 직물, 그의 제조방법 및 이로 제조된 방탄복 |
| KR101223129B1 (ko) * | 2008-01-08 | 2013-01-17 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 방탄복용 직물 및 이로 제조된 방탄복 |
| KR101166452B1 (ko) * | 2008-01-09 | 2012-07-19 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 아라미드 직물의 제조방법 |
| KR101096280B1 (ko) | 2008-11-27 | 2011-12-20 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 방탄용 직물 및 그를 이용한 방탄 제품 |
| KR101096396B1 (ko) | 2008-12-22 | 2011-12-21 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 방탄용 직물 및 그를 이용한 방탄 제품 |
| JP2015501392A (ja) * | 2011-10-19 | 2015-01-15 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 防弾用の高性能積層テープおよびその関連製品 |
| KR101981750B1 (ko) * | 2018-12-19 | 2019-05-23 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 골프용 방호네트 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4209478B2 (ja) | 2009-01-14 |
| US5935881A (en) | 1999-08-10 |
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