JPH10195205A

JPH10195205A - 樹脂粒子の製造方法、製造装置およびその製品

Info

Publication number: JPH10195205A
Application number: JP27924397A
Authority: JP
Inventors: Kazuhiro Anami; 和浩阿南; Ritsuo Kitada; 律男北田; Mitsuo Kushino; 光雄串野
Original assignee: Nippon Shokubai Co Ltd
Current assignee: Nippon Shokubai Co Ltd
Priority date: 1996-11-14
Filing date: 1997-10-13
Publication date: 1998-07-28
Anticipated expiration: 2017-10-13
Also published as: JP3828645B2

Abstract

(57)【要約】【課題】狭い粒子径分布を示す重合性単量体組成物の
粒子および樹脂粒子を得ることにある。【解決手段】樹脂粒子の製造方法は、二相を形成する
二つの液体の一方を分散相成分、他方を連続相成分とし
て、両成分を、静止状態の液体分断機構を備えた静止型
管内混合器に通したのち高速で回転する液体剪断機構を
備えた高速剪断型分散機に通すことにより前記連続相成
分中に前記分散相成分の微細な液滴を分散させ、この液
滴から樹脂粒子を生成させる方法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、微細の樹脂粒子を
粒度の揃った状態で得させる樹脂粒子の製造方法、製造
装置およびその製品に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、各種の分野において樹脂粒子が使
用されている。具体的には、間隙保持材（液晶表示素子
用スペーサー）、滑り性付与剤、機能性担体、トナーの
ほか、塗料の流動性やつや特性を制御する機能性充填剤
等が挙げられる。これらの用途に使用される樹脂粒子
は、用途に応じて粒径を制御する必要がある。

【０００３】樹脂粒子を簡単に得させる方法として懸濁
重合法がある。懸濁重合法は、水などの連続相成分中に
この連続相に不溶な重合性単量体組成物の分散相成分を
液滴として分散させ、この液滴を重合させて樹脂粒子を
得る方法である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】従来の懸濁重合法に
は、連続相成分中に分散した液滴の粒径分布が広いと言
う問題点があった。例えば上記各種の用途においては、
樹脂粒子として平均粒径が１０μm 未満の微細なものを
必要とすることが多いが、単に機械的作用により粒径を
小さくすると、系内での力の係る分布が不均一になり易
く微粒子の生成が著しく増加するが、分散の促進が遅い
粒子も残り大きな粒子も存在することになり、粒径分布
が広くなると言う問題点があった。

【０００５】本発明が解決しようとする課題は、狭い粒
子径分布を示す重合性単量体組成物の粒子を得ることで
ある。樹脂粒子は、樹脂を溶剤に溶かせておいて水系連
続相中に分散させ、前記溶剤を揮発させて樹脂粒子を得
る方法や、樹脂を加熱溶融させて加温状態の水系連続相
中に分散させて粒径を整えたのち前記水系連続相を冷却
して、樹脂粒子を生成させる方法などもあるが、粒子径
分布が広いと言う問題点が同様に指摘されている。

【０００６】そこで、本発明が解決しようとする課題
は、粒径分布の狭い樹脂粒子を得ることにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明にかかる樹脂粒子
の製造方法は、二相を形成する二つの液体の一方を分散
相成分、他方を連続相成分として、両成分を、静止状態
の液体分断機構を備えた静止型管内混合器に通したのち
高速で回転する液体剪断機構を備えた静止型管内混合器
に通したのち高速剪断型分散機に通すことにより前記連
続相成分中に前記分散相成分の微細な液滴を分散させ、
この液滴から樹脂粒子を生成させる方法である。

【０００８】本発明にかかる樹脂粒子の製造装置は、二
相を形成する二つの液体の一方を分散相成分、他方を連
続相成分として、前記連続相成分中に前記分散相成分の
微細な液滴を分散させ、この液滴から樹脂粒子を生成さ
せる樹脂粒子の製造装置であって、静止状態の液体分断
機構を備えた静止型管内混合器の後段に高速で回転する
液体剪断機構を備えた高速剪断型分散機を設けてなるこ
とを特徴とする。

【０００９】前記静止型管内混合器として、管の一端を
入口、他端を出口とし、管内に、管断面を二分しながら
中心軸線に沿って右旋回する案内板と左旋回する案内板
とが中心軸線に沿う方向に交互に配置されてなる構造を
備えたものを用いることが出来る。静止型管内混合器の
ウェーバー数は１００〜５０００に設定することが好ま
しい。

【００１０】上記において、静止型管内混合器に通した
後、高速剪断型分散機に通す前の液滴の大きさを１０μ
ｍ以下とすることもできる。前記高速剪断型分散機とし
て、少なくともローターを備え、分散機内部に送り込ま
れた両成分は前記ローターの回転で剪断分散されるよう
になっているものを用いることが出来る。

【００１１】上記において、静止型管内混合器の前段に
攪拌式混合機を備えておくことも出来る。

【００１２】

【作用】本発明で使用する静止型管内混合器は、駆動機
構を備えず、静止状態の液体分断機構のみで分散相成分
を連続相成分中に液滴として分散させるため、分散相成
分からなる液滴の粒径は比較的揃っている。粒径につい
ては、後述するように静止型管内混合器のウェーバー数
等の運転条件を調節することにより１０μｍ以下の微細
な液滴を得ることも可能であるため、本発明では静止型
管内混合器を造粒の主たる手段として用いる。また、粒
径分布で見たとき、割合的には少ないが、粒径分布のピ
ークの裾野が粒径の大きな部分で長く延びている。しか
し、この大きな液滴（粗粒子）は後段で補助的に用いる
高速剪断型分散機で細かく剪断されるので、支障になら
ない。

【００１３】静止型管内混合機内には、懸濁流体を攪拌
分散させる駆動部がないため、液滴に大きな負担がかか
りにくい。従って、所望の粒径の液滴が得られると共
に、連続相成分を内包する、例えばＷ／Ｏ／Ｗ型の粒子
の生成を抑制することができるなど、得られる液滴の物
性の劣化を防ぐことができる。高速剪断型分散機は、高
速で回転する液体剪断機構を備えており、分散相成分を
強い剪断作用で細かな液滴に変えることが出来る。高速
で回転する液体剪断機構は液滴を細かくすることには優
れているが、剪断作用が強すぎるため、高速剪断型分散
機のみで液滴を得ようとすると、超微細な液滴が生じ粒
子の分布も広くなり易い。しかし、本発明では、まず静
止型管内混合器で分散相成分を分断し比較的粒径の揃っ
た液滴にしてあり、高速剪断型分散機では、これらの液
滴のうちの粗粒子の部分（主に粒径の大きな部分で長く
伸びた粒径分布の裾野の部分）をもう一段細かくするも
のであるので、静止型管内混合器を出た液体成分に対し
て軽く剪断作用を及ぼすだけで良く、そのため、前述の
超微細な液滴は生じない。高速剪断型分散機で、粗粒子
の液滴を剪断して細かくするので、結果として液滴の平
均粒径は若干小さくなる。

【００１４】すなわち、本発明では、高速剪断型分散機
を出たときに得られた分散体中の液滴は非常で細かな粒
径を有し、しかも、粒径分布は狭いものであり、粒径が
揃っている。本発明では、静止型管内混合器で得られた
粒径が最終段階の粒径をほぼ決定する。静止型管内混合
器で得られる粒径は静止型管内混合器のウェーバー数を
適宜に設定することで制御することができる。

【００１５】

【発明の実施の形態】

＜製造装置＞まず、本発明の装置上の要部の好ましい構
成を説明する。図１に示すように、攪拌混合槽１とポン
プ２と静止型管内混合器３と高速剪断型分散機４とがこ
の順番で配置され、攪拌混合槽１に投入された分散相成
分と連続相成分とがポンプ２の作用でこの順番に流れる
ようになっている。図示はしないが、高速剪断型分散機
４の後段には分散相成分が単量体組成物である場合の懸
濁重合反応槽（図示省略）や、樹脂溶液である場合の溶
剤加熱蒸発器（図示省略）や、樹脂溶融体である場合の
冷却器（図示省略）が設けられている。

【００１６】攪拌混合槽１はインペラーの回転で液体を
攪拌混合する通常のタイプのものであり、ポンプ２は静
止型管内混合器３内を流れる液体を一定流量で供給でき
るものであれば、特に制限はなく、具体的には、渦巻ポ
ンプ、ロータリーポンプ、モノポンプ等が挙げられる。
図２は製造装置における要部の別の例を示している。こ
の例では、攪拌混合槽１が省かれ、分散相成分と連続相
成分とは二つのポンプ２、２′を使用して別々に静止型
管内混合器３に送り込まれる。

【００１７】図３は製造装置における要部のさらに別の
例を示している。この例でも、攪拌混合槽１が省かれ、
分散相成分と連続相成分とは二つのポンプ２、２′を出
たあと一つになって静止型管内混合器３に送り込まれ
る。図１の例のごとく、攪拌混合槽１を使用して、分散
相成分を予め液滴化しておいて静止型管内混合器３に送
り込むようにした方が粒径分布がよりシャープになり、
好ましい。すなわち、攪拌混合槽１で液滴の平均粒径を
３０〜１０００μｍに一次規制しておいて、静止型管内
混合器３で平均粒径３〜４０μｍに二次規制するように
すると、粒径分布がよりシャープな形で（通常、変動係
数が５０％以下、好ましくは４５％以下）、平均粒径２
〜３５μｍの粒径の揃った液滴を得ることが出来るので
ある。

【００１８】静止型管内混合器３は、静止状態の液体分
断機構を備えて管内を流れる液体を細かく分断する作用
を有すれば良い。具体的には、ノリタケスターティック
ミキサー（（株）ノリタケカンパニーリミテッド）、ス
ルザーミキサー（住友重機械工業（株））、東レ静止型
管内混合器（東レ（株））、スケヤミキサー（（株）桜
製作所）、ＴＫ−ＲＯＳＳ・ＬＰＤミキサー（特殊機化
工業（株））等があげられる。

【００１９】静止型管内混合器３の構造の好ましい一例
が図４に示されている。静止型管内混合器３は一端を入
口（図示省略）、他端を出口（図示省略）とした管３１
を備え、この管３１内に、管断面を二分しながら中心軸
線に沿って右旋回する案内板３２と、管断面を二分しな
がら中心軸線に沿って左旋回する案内板３３とが中心軸
線に沿う方向に交互に配置されてなる構造を備えてい
る。管３１内にその一端から平均線速度ｕで送り込まれ
た分散相成分と連続相成分は順次配置された２種類の案
内板３２、３３を通過する間に分断、旋回を繰り返し、
分散相成分が液滴となって他端から送り出される。

【００２０】静止型管内混合器のウェーバー数は１００
〜５０００の範囲内に設定することが好ましく、５００
〜３０００の範囲内であることがさらに好ましい。ウェ
ーバー数が１００未満であると、管内を流れる液体が乱
流となりにくく、分断作用が起きにくい。他方、ウェー
バー数が５０００を超えても得られる液滴の粒子径はさ
ほど小さくならない。ウェーバー数Ｗｅは下式に基づき
算出することができる。下式において、Ｄはミキサー内
径（ｃｍ）、ｕは液体の平均線速度（ｃｍ／ｓｅｃ）、
ρｃは連続相密度（ｇ／ｃｍ³）、σｓは界面張力（ｄ
ｙｎ／ｃｍ）を表す。

【００２１】Ｗｅ＝（Ｄ・ｕ²・ρｃ）／σｓ高速剪断型分散機４は、高速で回転する液体剪断機構を
備えておれば良い。一般的には、ローター（回転子）と
ステーター（固定子）を備え、ローターの高速回転によ
り、両者間で剪断作用が起き、分散相成分を連続相成分
中に微分散させる構造のものである。具体的には、ホモ
ジナイザー・ポリトロン（（株）セントラル科学貿
易）、キャビトロン（（株）ユーロテック）、ホモジナ
イザー・ヒストロン（（株）日音医理科器機）、バイオ
ミキサー（（株）日本精機製作所）、ターボ型攪拌機
（（株）小平製作所）、ウルトラディスパー（浅田鉄鋼
（株））、エバラマイルダー（荏原製作所（株））、Ｔ
Ｋホモミクサー、ＴＫパイプラインミクサー、ＴＫホモ
ミックラインミル、ＴＫホモジェッター、ＴＫユニミキ
サー、ＴＫホモミックラインフロー、ＴＫハイラインミ
ル（以上、特殊機化工業（株））等が挙げられる。

【００２２】高速剪断型分散機４の構造の一例を図５に
示す。分散機４のハウジング４０１内には液体剪断機構
４０２が設置されている。液体剪断機構４０２は、固定
されたステーター４０４と、スクリュー型の歯を有する
ローター４０３とを備え、ローター４０３がステーター
４０４の内側で高速回転するようになっている。ロータ
ー４０３の内側に流れ込んだ液体はローター４０３の歯
と歯の間を抜け、さらにローター４０３とステーター４
０４の間（クリアランス）を通って後方へ流れ、ハウジ
ング４０１内全体でマクロ的な対流循環を起こしなが
ら、最終的には出口通路４０５に流れる。

【００２３】図５ではスクリュー型の歯を有するロータ
ーが示されているが、本発明はこれに限定されず、歯を
有しないローターであってもよい。歯を有しないロータ
ーの場合には、ローターの回転によってローターとステ
ーターの間ですりつぶす力が発生し分散相成分は剪断分
散され、微細化される。より効率的に剪断分散を行うた
めには、ローターおよびステーターの表面が粗面化され
ていることが好ましい。

【００２４】図５で示されるような歯を有するローター
の場合には、歯と歯の間を液体が通り抜ける間に分散相
成分はローターの回転で剪断分散されるとともに、キャ
ビテーション破壊による衝撃力が加算され、微細化され
る。もちろん歯を有するローターの場合にも、剪断分散
の効率を高めるためには、ステーターとの間ですりつぶ
す力が発生するような構造とすることがより好ましい。

【００２５】ローターの歯の形は、図５に示すスクリュ
ー型に限定されず、歯がまっすぐの櫛歯状のものであっ
てもよい。一般には、液体の粘度が高い場合にはスクリ
ュー型を、粘度が低い場合には櫛歯状のものを用いれば
よい。図５では、ローターを固定する回転軸はローター
より短くなっているが、これに限定されず、ローターと
同じ長さか、あるいはこれよりも長くてもよい。

【００２６】高速剪断型分散機４の構造の別の一例が図
６に示されている。分散機４のハウジング４１内には液
体剪断機構４２が３段、設置されている。各段の液体剪
断機構４２は、周壁に多数のスリット４３１・・・を有
する籠形のローター４３と、壁に多数のスリット４４１
・・・を有する籠形のステーター４４とを備え、図の例
ではステーター４４内にローター４３が嵌め込まれた形
で同心状に配置されているが、両者４３、４４の内外関
係は逆でも良い。ローター４３の内側に流れ込んだ液体
は両者４３、４４のそれぞれのスリット４３１、４４１
・・・を順次通り抜けて次の液体剪断機構４２に流れ込
み、最終的には出口通路４５に流れる。そして、液体が
スリット４４１・・・を通り抜ける間に分散相成分がロ
ーター４３の回転によりキャビテーション破壊による衝
撃力も加算され、剪断分散されるとともに、微細化され
るのである。

【００２７】高速剪断型分散機４は、前述のように、予
め静止型管内混合器３で得られた液滴の粗粒子部分を微
細化するだけであり、大きな負荷を液滴に掛けることは
却って好ましくないので、上記図６の例で言えば、ロー
ター４３のローター回転周速度は５〜３０ｍ／ｓの範囲
であり、１０〜２０ｍ／ｓの範囲がより好ましい。ロー
ター回転周速度が３０ｍ／ｓ以上であると、粒子径は小
さくならず、液滴を合一させる作用が高くなり粒径分布
が広がる。他方、ローター回転周速度が５ｍ／ｓ未満で
あると、液滴の粗粒子部分を十分に微細化することが困
難になる。

【００２８】本発明の装置は、高速剪断型分散機４を単
独で使用した時の流量の３倍程度の流量を流しても、液
滴の粒径分布が広がらず、また、流量増加に伴って粒子
径が小さくなる場合もある。流量の増加は、工程時間の
短縮と装置の小型化とを可能にし、工業的に有利であ
る。反応槽（図示省略）は通常のものが使用される。反
応槽内では、液滴を重合させて樹脂粒子を得る。また、
樹脂粒子中から溶剤を加熱除去する等の操作を行い、最
終的に冷却する。

【００２９】＜製造方法＞前記製造装置を用いた樹脂粒
子の製造方法の好ましい実施形態を、分散相成分として
単量体組成物を使用し、懸濁重合を行う場合を例に挙げ
て、以下に説明する。（第１工程）この工程は攪拌槽１において行われる。こ
こでは、重量平均粒子径が３０μm〜１０００μm 、好
ましくは３０μm 〜６００μm の分散相成分からなる重
合性単量体組成物の第１粒子が得られるよう分散相成分
に対して１次粒子規制を行い、分散相成分を予め液滴化
する。

【００３０】前記分散相成分には、重合性単量体の他、
この重合性単量体と重合可能な架橋性単量体等が含まれ
る。前記重合性単量体としては、通常の懸濁重合法にお
いて使用されるものであれば、特に制限はなく、たとえ
ば、スチレン、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレ
ン、ｐ−メチルスチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メ
トキシスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ｐ−
フェニルスチレン、ｏ−クロロスチレン、ｍ−クロロス
チレン、ｐ−クロロスチレン等のスチレン系単量体；ア
クリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ−ブ
チル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ドデシル、ア
クリル酸ステアリル、アクリル酸２−エチルヘキシル、
アクリル酸テトラヒドロフルフリル、メタクリル酸メチ
ル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタ
クリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸イソブチル、メタク
リル酸ｎ−オクチル、メタクリル酸ドデシル、メタクリ
ル酸２−エチルヘキシル、メタクリル酸ステアリル等の
（メタ）アクリル系単量体；エチレン、プロピレン、ブ
チレン等のオレフィン系樹脂；アクリル酸、メタクリル
酸、塩化ビニル、酢酸ビニル、アクリロニトリル、アク
リルアミド、メタクリルアミド、Ｎ−ビニルピロリドン
等のその他の単量体等が挙げられる。これらの２種以上
を混合して用いてもよい。

【００３１】分子間に、架橋構造を有する樹脂粒子を得
ようとする場合には、重合性二重結合基を分子中に複数
個有する架橋剤を前記重合性単量体とともに共重合させ
てもよい。架橋剤としては、たとえば、ジビニルベンゼ
ン、ジビニルナフタレンや、これらの誘導体等の芳香族
ビニル化合物；トリアクリル酸トリメチロールプロパ
ン、ジメタクリル酸エチレングリコール、ジメタクリル
酸ジエチレングリコール、ジメタクリル酸トリエチレン
グリコール、ジメタクリル酸デカエチレングリコール、
ジメタクリル酸ペンタデカエチレングリコール、ジメタ
クリル酸ペンタコンタデカエチレングリコール、ジメタ
クリル酸１，３−ブチレン、メタクリル酸アリル、トリ
メタクリル酸トリメチロールプロパン、テトラメタクリ
ル酸ペンタエリッストール、ジメタクリル酸フタル酸ジ
エチレングリコール等の架橋性（メタ）アクリル化合
物；Ｎ，Ｎ−ジビニルアニリン、ジビニルエーテル、ジ
ビニルサルファイド、ジビニルスルホン酸等のビニル基
を２個有する化合物やビニル基を３個以上有する化合物
等が挙げられ、これらの２種以上を混合して用いてもよ
い。さらに、ポリブタジエン、ポリイソプレン、不飽和
ポリエステル、クロロスルホン化ポリオレフィン等を用
いてもよい。

【００３２】その他、使用可能な範囲で、樹脂、着色
剤、磁性粉等を、分散相成分として含んでいてもよい。
前記樹脂としては、たとえば、スチレン系樹脂、（メ
タ）アクリル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリエチレ
ン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリブチレン系樹
脂、エポキシ系樹脂、塩化ビニル系樹脂、酢酸ビニル系
樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリイミド系樹脂、クマロン
系樹脂、芳香族系石油樹脂および脂肪族系石油樹脂等が
挙げられ、これらの２種以上を混合して用いてもよい。

【００３３】前記着色剤は、有機顔料、無機顔料のいず
れでもよく、これらの混合物であってもよい。無機顔料
としては、たとえば、カーボンブラック、アルミナ、二
酸化チタン、チタン酸バリウム、チタン酸マグネシウ
ム、チタン酸カルシウム、チタン酸ストロンチウム、酸
化亜鉛、ケイ砂、クレー、雲母、ケイ灰石、ケイソウ
土、各種無機酸化物顔料、酸化クロム、酸化セリウム、
ベンガラ、三酸化アンチモン、酸化マグネシウム、酸化
ジルコニウム、硫酸バリウム、炭酸バリウム、炭酸カル
シウム、シリカ微粉体、炭化ケイ素、窒化ケイ素、炭化
ホウ素、炭化タングステン、炭化チタン、酸化セリウム
等の粉末または粒子が挙げられ、これらの２種以上を混
合して用いてもよい。これら無機顔料は、チタンカップ
リング剤、シランカップリング剤や高級脂肪酸金属塩等
の公知の疎水化処理剤で処理されたものであってもよ
い。

【００３４】有機顔料としては、たとえば、ネーブルス
イエロー、ナフトールイエローＳ、ハンザーイエロー
Ｇ、ハンザーイエロー１０Ｇ、ベンジジンイエローＧ、
ベンジジンイエローＧＲ、キノリンイエローレーキ、パ
ーマネントイエローＮＣＧ、タートラジンレーキ等の黄
色顔料；キリブテンオレンジ、パーマネントオレンジＲ
Ｋ、ベンジシンオレンジＧ、インダスレンブリリアント
オレンジＧＫ等の橙色顔料；パーマネントレッド４Ｒ、
リソールレッド、ピラゾロンレッド４Ｒ、ウオッチング
レッドカルシウム塩、レーキレッドＤ、ブリリアンカー
ミン６Ｂ、エオミンレーキ、ローダミンレーキＢ、ブザ
リンレーキ、ブリリアンカーミンＢ等の赤色顔料；ファ
ストバイオレット、メチルバイオレットレーキ等の紫色
顔料；アルカリブルーレーキ、ビクトリアブルーレー
キ、フタロシアニンブルー、無金属フタロシアニンブル
ー、フタロシアニンブルー部分塩化物、ファストスカイ
ブルー、インダンスレンブルーＢＣ等の青色顔料；ピラ
カイトグリーンレーキ、ファイナルイエログリーンＧ等
の緑色顔料等が挙げられ、これらの２種以上を混合して
用いてもよい。

【００３５】磁性粉としては、たとえば、鉄、コバル
ト、ニッケル等の強磁性金属の粉体や、マグネタイト、
ヘマタイト、フェライト等の金属酸化物の粉体等が挙げ
られ、これらの２種以上を混合して用いてもよい。次
に、前記連続相成分としては、分散相成分と二相を形成
し、通常の懸濁重合法において使用されるものであれ
ば、特に制限はなく、水、水−アルコール等の水系溶媒
を用いることが好ましい。

【００３６】連続相成分は、懸濁重合における懸濁粒子
の安定化を図るために、分散安定剤を含むものであって
もよい。分散安定剤としては、たとえば、ポリビニルア
ルコール、ゼラチン、トラガント、デンプン、メチルセ
ルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシエ
チルセルロース、ポリアクリル酸ナトリウム、ポリメタ
クリル酸ナトリウム等の水溶性高分子；ドデシルベンゼ
ンスルホン酸ナトリウム、テトラデシル硫酸ナトリウ
ム、ペンタデシル硫酸ナトリウム、オクチル硫酸ナトリ
ウム、アリル−アルキル−ポリエーテルスルホン酸ナト
リウム、オレイン酸ナトリウム、ラウリン酸ナトリウ
ム、カプロン酸ナトリウム、ステアリン酸ナトリウム、
オレイン酸ナトリウム、３，３’−ジスルホンジフェニ
ル尿素−４，４’−ジアゾ−ビス−アミノ−８−ナフト
ール−６−スルホン酸ナトリウム、オルト−カルボキシ
ベンゼン−アゾ−ジメチルアニリン、２，２’，５，
５’−テトラメチル−トリフェニルメタン−１，１’−
ジメチル−アゾ−ビス−β−ナフトール−ジスルホン酸
ナトリウム、アルキルナフタレンスルホン酸ナトリウ
ム、ジアルキルスルホコハク酸ナトリウム、アルキルジ
フェニルエーテルジスルホン酸ナトリウム、ポリオキシ
エチレンアルキル硫酸ナトリウム、ポリオキシエチレン
アルキルエーテル硫酸トリエタノールアミン、ポリオキ
シエチレンフェニルエーテル硫酸アンモニウム、アルカ
リスルホン酸ナトリウム、β−ナフタレンスルホン酸ホ
ルマリン縮合物のナトリウム塩、特殊芳香族スルホン酸
ホルマリン縮合物のナトリウム塩、ポリオキシエチレン
ラウリルエーテル、ポリオキシエチレンセチルエーテ
ル、ポリオキシエチレンステアリルエーテル、ポリオキ
シエチレンオクチルフェニルエーテル、ポリオキシエチ
レンノニルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンソル
ビタンアルキレート、ラウリルトリメチルアンモニウム
クロライド、ステアリルトリメチルアンモニウムクロラ
イド、セチルトリメチルアンモニウムクロライド、ジス
テアリルジメチルアンモニウムクロライド、アルキルベ
ンジルジメチルアンモニウムクロライド等の界面活性
剤；アルギン酸塩、ゼイン、カゼイン、硫酸バリウム、
硫酸カルシウム、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム、リ
ン酸カルシウム、タルク、粘土、ケイソウ土、ベントナ
イト、水酸化チタン、水酸化トリウム、金属酸化物粉末
等が挙げられ、これらの２種以上を混合して用いてもよ
い。

【００３７】（第２工程）この工程は静止型管内混合機
３内で行われる。ここでは、重量平均粒子径が３μm〜
４０μm、好ましくは３μm〜２０μmの重合性単量体組
成物の第２粒子が得られるよう第１工程で得られた第１
粒子に対して２次粒子規制を行う。この工程では、静止
型管内混合器のウェーバー数は１００〜５０００の範囲
内であることが好ましく、５００〜３０００の範囲内で
あることがさらに好ましい。上記範囲外である場合に
は、得られる液滴を所望の粒子径に制御できない。さら
に、ウェーバー数が１００より小さい場合には、懸濁流
体の通過速度が遅すぎるために、管内での攪拌混合力が
弱く、充分な粒子規制を行えないことがある。また、ウ
ェーバー数を５０００より大きくしても得られる液滴は
それ以上小さくならず、非効率的である。

【００３８】（第３工程）この工程は高速分散機４内で
行われる。ここでは、重量粒子径が２〜１５μｍ、好ま
しくは３〜１０μｍ、さらに好ましくは４〜８μｍの重
合性単量体組成物の第３粒子が得られるよう第２工程で
得られた第２粒子に対して３次粒子規制を行う。

【００３９】（反応工程）この工程は懸濁重合反応槽内
で行われる。ここでは、第３工程で得られた第３粒子を
懸濁重合させて樹脂の微粒子を得る工程である。重合に
用いる重合開始剤としては、通常懸濁重合に用いられる
油溶性の過酸化物系あるいはアゾ系開始剤が利用でき
る。具体的には、過酸化ベンゾイル、過酸化ラウロイ
ル、過酸化オクタノイル、オルソクロロ過酸化ベンゾイ
ル、オルソメトキシ過酸化ベンゾイル、メチルエチルケ
トンパーオキサイド、ジイソプロピルパーオキシジカー
ボネート、キュメンハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチ
ルハイドロパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハ
イドロパーオキサイド等の過酸化物系開始剤や、２，
２’−アゾビスイソブチロニトリル、２，２’−アゾビ
ス（２，４−ジメチルバレロニトリル）、２，２’−ア
ゾビス（２，３−ジメチルブチロニトリル）、２，２’
−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）、２，２’−
アゾビス（２，２，３−トリメチルブチロニトリル）、
２，２’−アゾビス（２−イソプロピルブチロニトリ
ル）、１，１’−アゾビス（シクロヘキサン−１−カル
ボニトリル）、２，２’−アゾビス（４−メチキシ−
２，４−ジメチルバレロニトリル）、２−（カルバモイ
ルアゾ）イソブチロニトリル、４，４−アゾビス（４−
シアノバレリン酸）、ジメチル−２，２’−アゾビスイ
ソブチレート等があげられる。

【００４０】前記重合開始剤の添加方法は、特に制限は
ないが、重合性単量体に溶解させるのが好ましい。その
使用量は、前記分散相成分に対して、０．１〜２０重量
％使用されることが好ましく、１〜１０重量％使用され
ることが好ましい。以上、前記製造装置を用いて懸濁重
合を行う場合の例を挙げて、樹脂粒子の製造方法を詳し
く説明したが、樹脂粒子の製造方法は、各種樹脂を、こ
の樹脂とは溶解しない連続相成分中に分散させ、樹脂粒
子を得る液中造粒法であってもよい。

【００４１】液中造粒法では、各種樹脂を溶剤に溶解さ
せたり、各種樹脂を加熱して溶融させて液状にして、た
とえば、図２または図３に示した装置を用いて連続相成
分中に分散させて懸濁液を得る。ここで、各種樹脂を溶
剤に溶解させた場合は、懸濁液を加熱し、樹脂液滴中か
ら溶剤を除去することによって樹脂粒子が得られる。ま
た、各種樹脂を加熱して溶融させた場合は、懸濁液を冷
却して懸濁液温度を下げることによって樹脂粒子が得ら
れる。

【００４２】前記各種樹脂としては、溶剤に溶解した
り、加熱して溶融して、液状になる物質であれば特に限
定はなく、たとえば、スチレン系樹脂、（メタ）アクリ
ル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリエチレン系樹脂、
ポリプロピレン系樹脂、ポリブチレン系樹脂、エポキシ
系樹脂、塩化ビニル系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、ポリア
ミド系樹脂、ポリイミド系樹脂等が挙げられ、これらの
うちの１種、または２種以上の樹脂を用いてもよい。

【００４３】本発明によって得られる樹脂粒子は、静電
潜像現像用トナーの他、塗料用添加剤、インク用添加
剤、紙用添加剤、マット剤、艶消し剤、光拡散剤、感熱
転写用インクリボンコート剤、感熱転写用インキ、磁気
記録媒体用バックコート剤、粉体塗料、スペーサー材、
着色剤等の幅広い用途に応用するすることができる。

【００４４】

【実施例】以下に、本発明の具体的な実施例を比較例と
併せて説明するが、本発明は下記実施例に限定されな
い。また、下記実施例および比較例中、「部」は「重量
部」を、「％」は「重量％」を示す。（実施例１）連続相として、予め調製された０．２％の
ハイテノールＮ０８（ポリオキシエチレンアルキルエー
テル硫酸アンモニウム、第一工業製薬（株）製）水溶液
４０００部を図１の攪拌混合槽１に投入した。さらに分
散相として、スチレン８５０部、ｎ−ブチルアクリレー
ト１００部、ジビニルベンゼン５０部にＡＢＮＲ（アゾ
ビスブチロニトリル、日本ヒドラジン工業（株））２０
部を溶解させた重合性単量体組成物を攪拌混合槽１に投
入した。攪拌混合槽１に取り付けられたパドル羽根で攪
拌し、一次粒子規制された混合分散液を得た。

【００４５】この混合分散液中に含まれる分散相からな
る粒子径は、５０〜３００μｍ程度の非常に広い分布で
あることを光学顕微鏡で確認した。この混合分散液を、
図１の送液ポンプ２を経て、静止型管内混合器３である
スタティックミキサー（（株）ノリタケカンパニー
製）、高速剪断型分散機４であるエバラマイルダー
（（株）荏原製作所製）の順に送り込み、それぞれ１回
だけ通過させて懸濁液を得た。この時の流量は４３０ｋ
ｇ／Ｈｒ、スタティックミキサーのウェーバー数は９０
０、エバラマイルダーの回転数は１００００ｒｐｍ（ロ
ーター回転周速度１１ｍ／ｓ）であった。この懸濁液を
窒素雰囲気下で、生成する重合粒子が沈降しない程度に
全体を均一攪拌しながら、７５℃で６時間重合を行っ
た。

【００４６】この重合後の懸濁液中の樹脂粒子（１）の
粒子径をコールターマルチサイダーＩＩ（コールター社
製）で測定した結果、体積平均粒子径４．９μｍで変動
係数３５％と微細で粒子径の揃った樹脂粒子であった。（実施例２）実施例１の重合性単量体組成物を、スチレ
ン８５０部、ｎ−ブチルアクリレート１５０部、ジビニ
ルベンゼン３部、カーボンブラック（ＭＡ−１００Ｒ、
三菱化学（株）製）８０部、オレイン酸アミノオレエー
ト４部、電荷制御剤（スピロンブラックＴＲＨ、保土谷
化学（株）製）１０部、ＡＢＮＲ（２，２’−アゾビス
ブチロニトリル、日本ヒドラジン工業（株）製）２０
部、ＡＢＮＶ（２，２’−アゾビス（２，４−ジメチル
バレロニトリル）、日本ヒドラジン工業（株）製）４０
部に変更し、これらをバッチ式サンドミルで３０分間分
散処理を行い、カーボンブラックを均一に分散させた重
合性単量体組成物に変更する以外は、実施例１と同じ装
置および条件で懸濁し重合を行った。

【００４７】実施例１と同様の方法で確認した結果、１
次粒子規制された混合分散液の粒子径は１００〜５００
μｍ程度で、重合液中の樹脂粒子（２）の体積平均粒子
径６．１μｍ、変動係数は３８％と微細で粒子径の揃っ
た狭い分布の樹脂粒子であった。濾過、洗浄および乾燥
工程を経て、この重合液から樹脂粒子（２）の黒色粉体
を得た。この黒色粉体を電子写真用トナーとして、シリ
コーン樹脂コートフェライトキャリアーを用いてトナー
濃度が４％になるように調整し、充分混合して現像剤を
作成した。

【００４８】この現像剤を東芝（株）製の複写機レオド
ライ７６１０にセットし、複写テストを行った結果、鮮
明な解像度を有する良好な画像が得られた。また、カブ
リも認められなかった。（実施例３）図２の静止型管内混合器３がスタティック
ミキサー（同前）であり、高速剪断型混合機４がエバラ
マイルダー（同前）である図２に示す装置に、連続相と
して予め調製された０．０４％のドデシルベンゼンスル
ホン酸ナトリウムと４％リン酸カルシウムを含む水を供
給ポンプ２から供給し、分散相として実施例２と同じ組
成の重合性単量体組成物を、供給ポンプ２とは別の経路
である供給ポンプ２´から供給して、懸濁液を得た。

【００４９】この時の連続相の流量４６０ｋｇ／Ｈｒ、
分散相の流量１１０ｋｇ／Ｈｒ、スタティックミキサー
のウェーバー数１６００、エバラマイルダーの回転数は
１００００ｒｐｍ（ローター回転周速度１１ｍ／ｓ）で
あった。この懸濁液を実施例１と同様に重合し、得られ
た樹脂粒子（３）の粒子径を実施例１と同様に測定した
結果、体積平均粒子径は７．３μｍ、変動係数は３０％
で微細で粒子径の揃った分布の狭い良好なものであっ
た。

【００５０】リン酸カルシウムを酸溶解し、濾過、洗浄
および乾燥工程を経て、この重合液から樹脂粒子（３）
の黒色粉体を得た。この黒色粉体を電子写真用トナーと
して、実施例２と同様の方法で複写テストを行った結
果、鮮明な解像度を有する良好な画像が得られた。ま
た、カブリも認められなかった。（実施例４）実施例３の連続相を１．２５％ポリビニル
アルコール（ＰＶＡ２０５、クラレ（株）製）水溶液と
し、分散相をスチレンアクリル系樹脂（スチレン／メタ
アクリル酸ブチル、Ｍｗ１５００００）５００部をトル
エン／メタノール（７０／３０）５００部に溶解した樹
脂液とする以外は、実施例３と同じ装置、同じ条件で懸
濁液を得た。

【００５１】この懸濁液を８０℃に加熱しながら６時間
保持し、樹脂中の溶剤を除去し、得られた樹脂粒子
（４）の粒子径を実施例１と同様に測定した結果、体積
平均粒子径は６．８μｍ、変動係数は４１％で微細で粒
子径の揃った分布の狭い良好なものであった。（実施例５）攪拌機、不活性ガス導入管、還流冷却管お
よび温度計を備えた反応釜に、ポリビニルアルコール１
部を溶解した脱イオン水２０００部を仕込んだ。そこへ
予め調製しておいたスチレン５８５部、ｎ−ブチルメタ
クリレート３９０部およびグリシジルメタクリレート２
５部からなる重合性単量体にベンゾイルパーオキサイド
８０部を溶解した混合物を仕込み、高速で攪拌して均一
な懸濁液とした。次いで、窒素ガスを吹き込みながら８
０℃に加熱し、この温度で５時間攪拌を続けて重合反応
を行った。後水を除去して反応性基としてエポキシ基を
有する重合体を得た。

【００５２】反応性基としてエポキシを有する重合体４
００部とカーボンブラック（ＭＡ−１００Ｒ、三菱化学
（株）製）１５０部と電荷制御剤（スピロンブラックＴ
ＲＨ、保土谷化学（株）製）３０部とを加圧ニーダーを
用いて１６０℃、１００ｒｐｍの条件下に混練して反応
した後、冷却しかつ粉砕して着色剤としてのカーボンブ
ラックグラフトポリマーを得た。

【００５３】実施例１の重合性単量体組成物を前記カー
ボンブラックグラフトポリマー３５０部、スチレン８５
０部、ｎ−ブチルアクリレート１５０部、ジビニルベン
ゼン３部、ＡＢＮＲ（２，２’−アゾビスブチロニトリ
ル、日本ヒドラジン工業（株）製）２０部、ＡＢＮＶ
（２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリ
ル、日本ヒドラジン工業（株）製）２０部に変更し、実
施例１の高速剪断型分散機４をＴＫホモミックラインフ
ロー（特殊機化工業（株）製）に変更し、流量を５７０
ｋｇ／Ｈｒ、スタティックミキサーのウェーバー数１６
００、ＴＫホモミックラインフローの回転数を８０００
ｒｐｍ（ローター回転周速度１２ｍ／ｓ）にし、他は実
施例１と同様の方法で懸濁し重合を行った。

【００５４】実施例１と同様の方法で確認した結果、１
次粒子規制された混合分散液の粒子径は１００〜５００
μｍ程度で、重合液中の樹脂粒子（５）の体積平均粒子
径は６．６μｍ、変動係数は３６％と微細で粒子径の揃
った狭い分布の樹脂粒子であった。濾過、洗浄および乾
燥工程を経て、この重合液から樹脂粒子（５）の黒色粉
体を得た。この黒色粉体を電子写真用トナーとして、実
施例２と同様の方法で複写テストを行った結果、鮮明な
解像度を有する良好な画像が得られた。またカブリも認
められなかった。（比較例１）実施例２と同様の連続相および分散相の組
成で、装置を図１のポンプ２および静止型管内混合器３
のない構成、つまり攪拌混合槽１に高速剪断型分散機４
としてエバラマイルダーを接続した装置とし、実施例２
と同様に、攪拌混合槽１で混合分散（一次粒子規制）し
た後、エバラマイルダーを１回だけ通過させ懸濁液を得
た。

【００５５】この時の流量は２００ｋｇ／Ｈｒで、エバ
ラマイルダーの回転数は１００００ｒｐｍ（ローター回
転周速度１１ｍ／ｓ）であった。この懸濁液を実施例２
と同様に重合し、得られた比較用樹脂粒子（１）の粒子
径を実施例１と同様に測定した結果、体積平均粒子径は
７．８μｍ、変動係数は５３％と粒径が若干大きくな
り、且つ、微粒子の多い若干分布の広いものであった。

【００５６】この重合液から濾過、洗浄、乾燥工程を経
て、比較用樹脂粒子（１）の黒色粉体を得た。この黒色
粉体を比較用電子写真用トナーとして、実施例２と同様
の方法で複写テストを行った結果、比較的良好な解像度
を有する画像ではあるが、エッジ部が不鮮明で、またカ
ブリも認められた。（比較例２）実施例２と同様の連続相および分散相の組
成で、装置を図１の管内混合器３のない構成、つまり攪
拌混合槽１と、ポンプ２と、高速剪断型分散機４として
エバラマイルダーとを接続した装置とし、実施例２と同
様に、攪拌混合槽１で混合分散（一次粒子規制）した後
エバラマイルダーを１回だけ通過させ懸濁液を得た。

【００５７】この時の流量４３０ｋｇ／Ｈｒ及びエバラ
マイルダーの回転数１００００ｒｐｍ（ローター回転周
速度１１ｍ／ｓ）は実施例２と同じであった。この懸濁
液を実施例１と同様に重合し、得られた比較用樹脂粒子
（２）の粒子径を実施例１と同様に測定した結果、体積
平均粒子径は７．５μｍ、変動係数は６０％と粒子径が
若干大きくなり、且つ、微粒子が多く分布も広いもので
あった。

【００５８】濾過、洗浄および乾燥工程を経て、この重
合液から比較用樹脂粒子（２）の黒色粉体を得た。この
黒色粉体を比較用電子写真用トナーとして、実施例２と
同様の方法で、複写テストを行った結果、鮮明な解像度
を有する良好な画像は得られなかった。また、カブリも
認められた。（比較例３）実施例２と同様の連続相および分散相の組
成で、装置を図１の高速剪断型分散機４のない構成、つ
まり攪拌混合槽１、ポンプ２、静止型管内混合器３とし
てスタティックミキサーを接続した装置で、実施例２と
同様に、攪拌混合槽１で混合分散（一次粒子規制）した
後供給ポンプ２からスタティックミキサーを１回通過さ
せ懸濁液を得た。この時の流量は８５０ｋｇ／Ｈｒ
で、スタティックミキサーのウェーバー数は３６００で
あった。

【００５９】この懸濁液を実施例２と同様に重合し、得
られた比較用樹脂粒子（３）の粒子径を実施例１と同様
に測定した結果、体積平均粒子径は７．２μｍ、変動係
数は６７％と、粗粒子を含む分布の広いものであった。
この重合液から濾過、洗浄、乾燥工程を経て、比較用樹
脂粒子（３）の黒色粉体を得た。この黒色粉体を比較用
電子写真用トナーとして、実施例２と同様の方法で、複
写テストを行った結果、解像度の低い画像でかつ、黒ベ
タ部の濃さが不均一であった。（比較例４）実施例４と同様の連続相および分散相の組
成で、装置を図２の静止型管内混合器３のない構成、つ
まりポンプ２、２´からそれぞれの経路によって連続相
と分散相とを、高速剪断型分散機４のエバラマイルダー
に供給する構造とした装置で、実施例４と同様の流量、
回転数で懸濁液を得た。

【００６０】この懸濁液を８０℃に加熱し６時間保持し
樹脂中の溶剤を除去し、得られた比較用樹脂粒子（４）
の粒子径を実施例１と同様に測定した結果、体積平均粒
子径は６．８μｍ、変動係数は５８％と微細ではある
が、微粒子が多く、分布の広いものであった。（比較例５）実施例５と同様の連続相および分散相の組
成で、装置を図１のポンプ２および静止型管内混合器３
のない構造、つまり攪拌混合槽１に高速剪断型分散機４
としてＴＫホモミックラインフローを接続した装置と
し、実施例１と同様に、攪拌混合槽１で混合分散（１次
粒子規制）した後、ＴＫホモミックラインフローを１回
通過させ懸濁液を得た。

【００６１】この時の流量は５７０ｋｇ／Ｈｒで、ＴＫ
ホモミックラインフローの回転数は８０００ｒｐｍ（ロ
ーター回転周速度１２ｍ／ｓ）であった。この懸濁液を
実施例１と同様に重合し、得られた比較用樹脂粒子
（５）の粒子径を実施例１と同様に測定した結果、体積
平均粒子径は１０．５μｍ、変動係数は５３％と粒子径
も大きく、微粒子を含む分布の若干広いものであった。

【００６２】この重合液から濾過、洗浄、乾燥工程を経
て、比較用樹脂粒子（５）の黒色粉体を得た。この黒色
粉体を比較用電子写真用トナーとして、実施例２と同様
の方法で、複写テストを行った結果、解像度の劣る不鮮
明な画像で、若干カブリも認められた。（比較例６）実施例５と同様の連続相および分散相の組
成で、装置を図１の高速剪断型分散機４のない構造、つ
まり攪拌混合槽１、ポンプ２、静止型管内混合器３とし
てスタティックミキサーを接続した装置とし、実施例１
と同様に、攪拌混合槽１で混合分散（１次粒子規制）し
た後、供給ポンプ２からスタティックミキサーを１回通
過させ懸濁液を得た。

【００６３】この時の流量は５７０ｋｇ／Ｈｒで、スタ
ティックミキサーのウェーバー数は１６００であった。
この懸濁液を実施例１と同様に重合し、得られた比較用
樹脂粒子（６）の粒子径を実施例１と同様に測定した結
果、体積平均粒子径は７．１μｍ、変動係数は６５％と
粒子径が若干大きくなり、且つ、粗粒子を含む分布の広
いものであった。

【００６４】実施例５と同様の工程を経て、この重合液
から比較用樹脂粒子（６）の黒色粉体を得た。この黒色
粉体を電子写真用トナーとして、実施例２と同様の方法
で複写テストを行った結果、比較的良好な解像度を有す
る画像が得られるが、細線再現性が若干劣るものであっ
た。またカブリはほとんど認められなかった。

【００６５】

【発明の効果】本発明に係る樹脂粒子の製造方法、製造
装置によれば、粒径の小さな液滴を粒径分布の狭い状態
で容易に得させる。本発明では、静止型管内混合器のウ
ェーバー数を１００〜５０００の範囲内に制御すること
で、液体は好ましい乱流状態となり、液滴を所望の粒子
径に容易に制御できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の装置要部を示す模式図。

【図２】本発明の装置要部の別の例を示す模式図。

【図３】本発明の装置要部のさらに別の例を示す模式
図。

【図４】静止型管内混合器の内部構造の一例を示す断面
斜視図。

【図５】高速剪断型分散機の内部構造の一例を示す断面
斜視図。

【図６】別の高速剪断型分散機の内部構造の一例を示す
断面斜視図。

【符号の説明】

３静止型管内混合器３１管３２案内板３３案内板４高速剪断型分散機４３，４０３ローター４３１スリット４４，４０４ステーター４４１スリット

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】二相を形成する二つの液体の一方を分散相
成分、他方を連続相成分として、両成分を、静止状態の
液体分断機構を備えた静止型管内混合器に通したのち高
速で回転する液体剪断機構を備えた高速剪断型分散機に
通すことにより前記連続相成分中に前記分散相成分の微
細な液滴を分散させ、この液滴から樹脂粒子を生成させ
る樹脂粒子の製造方法。
【請求項２】静止型管内混合器のウェーバー数を１００
〜５０００に設定する請求項１記載の樹脂粒子の製造方
法。
【請求項３】前記液体を攪拌混合し、分散相成分を予め
液滴化した後、静止型管内混合器に送液する請求項１ま
たは２記載の樹脂粒子の製造方法。
【請求項４】前記静止型管内混合器に通した後、前記高
速剪断型分散機に通す前の液滴の大きさが１０μｍ以下
である請求項１から３までのいずれか記載の樹脂粒子の
製造方法。
【請求項５】二相を形成する二つの液体の一方を分散相
成分、他方を連続相成分として、前記連続相成分中に前
記分散相成分の微細な液滴を分散させ、この液滴から樹
脂粒子を生成させる樹脂粒子の製造装置であって、静止
状態の液体分断機構を備えた静止型管内混合器の後段に
高速で回転する液体剪断機構を備えた高速剪断型分散機
を設けてなることを特徴とする樹脂粒子の製造装置。
【請求項６】静止型管内混合器が、管の一端を入口、他
端を出口とし、管内に、管断面を二分しながら中心軸線
に沿って右旋回する案内板と左旋回する案内板とが中心
軸線に沿う方向に交互に配置されてなる構造を備えてい
る請求項５記載の樹脂粒子の製造装置。
【請求項７】高速剪断型分散機が、少なくともローター
を備え、分散機内部に送り込まれた両成分は前記ロータ
ーの回転で剪断分散されるようになっている請求項５ま
たは６記載の樹脂粒子の製造装置。
【請求項８】静止型管内混合器の前段に攪拌式混合機を
も備えている請求項５から７までのいずれか記載の樹脂
粒子の製造装置。
【請求項９】請求項１から３までのいずれか記載の樹脂
粒子の製造方法で得られる樹脂粒子。
【請求項１０】請求項９記載の樹脂粒子を含んでなる電
子写真用トナー。