JPH10180840A - 高生産押出機及びそれを用いた押出方法 - Google Patents
高生産押出機及びそれを用いた押出方法Info
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- JPH10180840A JPH10180840A JP8342898A JP34289896A JPH10180840A JP H10180840 A JPH10180840 A JP H10180840A JP 8342898 A JP8342898 A JP 8342898A JP 34289896 A JP34289896 A JP 34289896A JP H10180840 A JPH10180840 A JP H10180840A
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- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
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- B29C48/375—Plasticisers, homogenisers or feeders comprising two or more stages
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 粉体状樹脂あるいは粉体状強化剤とペレット
状樹脂の押出処理について、ベントアップや未溶融樹脂
混入を発生させることなく押出効率を向上させ、この押
し出しを経て行われるペレット状樹脂の生産性を向上さ
せる。 【解決手段】 ２軸回転押出機の第１混練ゾーンにおい
て、圧縮部に下記（Ｃ）を用い、圧縮部の下流側に下記
（Ｇ）、（Ｉ）及び（Ｊ）から選ばれた１個以上を用い
る。（Ｃ）ねじれ角度が１１度〜３５度の範囲で、１枚
当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４のニィーデ
ィングディスク。（Ｇ）ねじれ角度が１２０度〜１６５
度の範囲で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜
０．４のニィーディングディスク。（Ｉ）スクリュリー
ド長さＬ／Ｄが０．３〜２．０で、スクリュ長さＬ／Ｄ
が０．３〜２．０の逆ネジスクリュ。（Ｊ）バレル隙間
Ｔ／Ｄが０．００３７５〜０．０４で、スクリュ長さＬ
／Ｄが０．３〜２．０のバリスターリング。
状樹脂の押出処理について、ベントアップや未溶融樹脂
混入を発生させることなく押出効率を向上させ、この押
し出しを経て行われるペレット状樹脂の生産性を向上さ
せる。 【解決手段】 ２軸回転押出機の第１混練ゾーンにおい
て、圧縮部に下記（Ｃ）を用い、圧縮部の下流側に下記
（Ｇ）、（Ｉ）及び（Ｊ）から選ばれた１個以上を用い
る。（Ｃ）ねじれ角度が１１度〜３５度の範囲で、１枚
当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４のニィーデ
ィングディスク。（Ｇ）ねじれ角度が１２０度〜１６５
度の範囲で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜
０．４のニィーディングディスク。（Ｉ）スクリュリー
ド長さＬ／Ｄが０．３〜２．０で、スクリュ長さＬ／Ｄ
が０．３〜２．０の逆ネジスクリュ。（Ｊ）バレル隙間
Ｔ／Ｄが０．００３７５〜０．０４で、スクリュ長さＬ
／Ｄが０．３〜２．０のバリスターリング。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に粉体状樹脂あ
るいは粉体状強化剤と、ペレット状樹脂とを高搬送で押
し出すのに適した押出機、及び、この押出機を用いて粉
体状樹脂あるいは粉体状フィラーを含む樹脂組成物を高
搬送して押し出す方法に関する。
るいは粉体状強化剤と、ペレット状樹脂とを高搬送で押
し出すのに適した押出機、及び、この押出機を用いて粉
体状樹脂あるいは粉体状フィラーを含む樹脂組成物を高
搬送して押し出す方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、粉体状樹脂あるいは粉体状強化
剤を含む樹脂組成物は、押出機を通して造粒された後、
成形加工機による製品の生産に供されている。
剤を含む樹脂組成物は、押出機を通して造粒された後、
成形加工機による製品の生産に供されている。
【０００３】ところで、粉体状樹脂あるいは粉体状強化
剤を含む樹脂組成物は、ペレット状樹脂に比して押出機
のスクリュへの食い込みが悪い特性を有する。粉体状樹
脂及び粉体状強化剤は、見掛け比重が小さいほど、また
平均粒径が小さいほど、押出機のスクリュへの食い込み
が悪くなり、造粒物の生産性が低下する。このような粉
体状樹脂あるいは粉体状強化剤の押出技術は成形加工上
重要な技術ではあるが、これまでに公表された技術は少
ない。
剤を含む樹脂組成物は、ペレット状樹脂に比して押出機
のスクリュへの食い込みが悪い特性を有する。粉体状樹
脂及び粉体状強化剤は、見掛け比重が小さいほど、また
平均粒径が小さいほど、押出機のスクリュへの食い込み
が悪くなり、造粒物の生産性が低下する。このような粉
体状樹脂あるいは粉体状強化剤の押出技術は成形加工上
重要な技術ではあるが、これまでに公表された技術は少
ない。
【０００４】従来、粉体状樹脂あるいは粉体状強化剤の
押出技術については、次のようなものが知られている。
押出技術については、次のようなものが知られている。
【０００５】（１）ドイツのワーナー・アンド・フライ
ドラー社の技術資料には、粉体状樹脂を押し出す時に
は、押出機の固体搬送ゾーンのスクリュ構成を、本発明
におけるスクリュエレメント（Ｄ）の範疇に入るものだ
けとすることが開示されている。
ドラー社の技術資料には、粉体状樹脂を押し出す時に
は、押出機の固体搬送ゾーンのスクリュ構成を、本発明
におけるスクリュエレメント（Ｄ）の範疇に入るものだ
けとすることが開示されている。
【０００６】（２）「成形加工、９６・Ｂ２１２」に
は、ポリプロピレンの粉体１００％を使い、本発明にお
けるスクリュエレメント（Ａ）の範疇に入るものや、本
発明におけるスクリュ構成（Ｂ）の範疇に入るものを組
み合わせた固体搬送ゾーンのスクリュ構成図が図示さ
れ、ニィーディングディスク（Ｃ）と（Ｅ）を使って、
押出能力を向上される技術が開示されている。
は、ポリプロピレンの粉体１００％を使い、本発明にお
けるスクリュエレメント（Ａ）の範疇に入るものや、本
発明におけるスクリュ構成（Ｂ）の範疇に入るものを組
み合わせた固体搬送ゾーンのスクリュ構成図が図示さ
れ、ニィーディングディスク（Ｃ）と（Ｅ）を使って、
押出能力を向上される技術が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、粉体及
びペレット状樹脂を高生産できるスクリュ構成について
記述は少ない。
びペレット状樹脂を高生産できるスクリュ構成について
記述は少ない。
【０００８】上記（１）のスクリュ構成の場合、圧力を
上げるニィーディングディスクはなく、このスクリュ構
成では、搬送能力は向上するが混練不足を招きやすい。
特にペレット状樹脂を粉体状樹脂と同時に供給すると、
混練力が不足し、未溶融樹脂が混入して押し出された
り、ベントアップが発生しやすい問題がある。
上げるニィーディングディスクはなく、このスクリュ構
成では、搬送能力は向上するが混練不足を招きやすい。
特にペレット状樹脂を粉体状樹脂と同時に供給すると、
混練力が不足し、未溶融樹脂が混入して押し出された
り、ベントアップが発生しやすい問題がある。
【０００９】上記（２）の技術でも、上記（１）と同じ
問題を生じる。即ち 昇圧するニィーディングディスク
は（Ｅ）しか使われず、このニィーディングディスクで
は、昇圧する能力は小さいので、特にペレット状樹脂が
５重量部以上入るとベントアップしやすくなるという問
題がある。
問題を生じる。即ち 昇圧するニィーディングディスク
は（Ｅ）しか使われず、このニィーディングディスクで
は、昇圧する能力は小さいので、特にペレット状樹脂が
５重量部以上入るとベントアップしやすくなるという問
題がある。
【００１０】本発明は、特に粉体状樹脂あるいは粉体状
強化剤とペレット状樹脂の押出処理について、ベントア
ップ等のトラブルを発生させることなく押出効率を向上
させ、この押し出しを経て行われるペレット状樹脂等の
生産性を向上させることを目的とする。
強化剤とペレット状樹脂の押出処理について、ベントア
ップ等のトラブルを発生させることなく押出効率を向上
させ、この押し出しを経て行われるペレット状樹脂等の
生産性を向上させることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】このために請求項１の発
明では、２軸回転押出機であって、固体フィードゾーン
のスクリュ構成が、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが３．５
〜１６の下記（Ａ）、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが１．
５〜２９の下記（Ｂ）又は全体のスクリュ長さＬ／Ｄが
３．５〜３０の下記（Ａ）及び（Ｂ）の組み合わせを含
み、第１混練ゾーンのスクリュ構成において、圧縮部
が、１個以上の下記（Ｃ）又は各々１個以上の下記
（Ｃ）及び（Ｄ）の組み合わせを含み、この圧縮部より
下流側の溶融部が、下記（Ｇ）、（Ｉ）及び（Ｊ）から
選ばれた１個以上か、若しくは、下記（Ｇ）、（Ｉ）及
び（Ｊ）から選ばれた１個以上と下記（Ｃ）、（Ｄ）、
（Ｅ）、（Ｆ）及び（Ｈ）から選ばれた１個以上との組
み合わせを含むことを特徴とする高生産押出機としてい
るものである。
明では、２軸回転押出機であって、固体フィードゾーン
のスクリュ構成が、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが３．５
〜１６の下記（Ａ）、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが１．
５〜２９の下記（Ｂ）又は全体のスクリュ長さＬ／Ｄが
３．５〜３０の下記（Ａ）及び（Ｂ）の組み合わせを含
み、第１混練ゾーンのスクリュ構成において、圧縮部
が、１個以上の下記（Ｃ）又は各々１個以上の下記
（Ｃ）及び（Ｄ）の組み合わせを含み、この圧縮部より
下流側の溶融部が、下記（Ｇ）、（Ｉ）及び（Ｊ）から
選ばれた１個以上か、若しくは、下記（Ｇ）、（Ｉ）及
び（Ｊ）から選ばれた１個以上と下記（Ｃ）、（Ｄ）、
（Ｅ）、（Ｆ）及び（Ｈ）から選ばれた１個以上との組
み合わせを含むことを特徴とする高生産押出機としてい
るものである。
【００１２】（Ａ）スクリュフライトの角度αが１００
〜１２０度で、スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５〜２
のスクリュエレメント。
〜１２０度で、スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５〜２
のスクリュエレメント。
【００１３】（Ｂ）スクリュフライトの角度αが１５〜
２５度で、スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５〜２のス
クリュエレメント。
２５度で、スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５〜２のス
クリュエレメント。
【００１４】（Ｃ）ねじれ角度が１１度〜３５度の範囲
で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４の
ニィーディングディスク。
で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４の
ニィーディングディスク。
【００１５】（Ｄ）ねじれ角度が３６度〜７５度の範囲
で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４の
ニィーディングディスク。
で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４の
ニィーディングディスク。
【００１６】（Ｅ）ねじれ角度が７６度〜１１０度の範
囲で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４
のニィーディングディスク。
囲で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４
のニィーディングディスク。
【００１７】（Ｆ）ねじれ角度が−１０度〜１０度の範
囲で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．３〜２のニィ
ーディングディスク。
囲で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．３〜２のニィ
ーディングディスク。
【００１８】（Ｇ）ねじれ角度が１２０度〜１６５度の
範囲で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．
４のニィーディングディスク。
範囲で、１枚当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．
４のニィーディングディスク。
【００１９】（Ｈ）スクリュエレメントのフライト部が
１リード当たり５〜１５個所切り欠かれ、しかもスクリ
ュエレメント長さＬ／Ｄが０．２〜２のミキシングスク
リュ。
１リード当たり５〜１５個所切り欠かれ、しかもスクリ
ュエレメント長さＬ／Ｄが０．２〜２のミキシングスク
リュ。
【００２０】（Ｉ）スクリュリード長さＬ／Ｄが０．３
〜２．０で、スクリュ長さＬ／Ｄが０．３〜２．０の逆
ネジスクリュ。
〜２．０で、スクリュ長さＬ／Ｄが０．３〜２．０の逆
ネジスクリュ。
【００２１】（Ｊ）バレル隙間Ｔ／Ｄが０．００３７５
〜０．０４で、スクリュ長さＬ／Ｄが０．３〜２．０の
バリスターリング。
〜０．０４で、スクリュ長さＬ／Ｄが０．３〜２．０の
バリスターリング。
【００２２】また、請求項３の発明においては、上記高
生産押出機のメインホッパーから、見かけ比重が０．２
〜０．８及び／又は平均粒径が０．５〜５００μｍの粉
体状樹脂及び／又は同様のフィラー状強化剤を１０〜９
０重量部と、ペレット状樹脂を９０〜１０重量部とを供
給して混練・押し出すことを特徴とする押出方法として
いるものである。
生産押出機のメインホッパーから、見かけ比重が０．２
〜０．８及び／又は平均粒径が０．５〜５００μｍの粉
体状樹脂及び／又は同様のフィラー状強化剤を１０〜９
０重量部と、ペレット状樹脂を９０〜１０重量部とを供
給して混練・押し出すことを特徴とする押出方法として
いるものである。
【００２３】
【発明の実施の形態】本高生産押出機１は、図１及び図
２に概略が示されているようなもので、図１中、２はメ
インホッパー、４はベント口、５は液添ノズル、６はサ
イドフィーダー、７は液添用タンク、８は液添用ノズ
ル、９及び１０はフィーダーである。
２に概略が示されているようなもので、図１中、２はメ
インホッパー、４はベント口、５は液添ノズル、６はサ
イドフィーダー、７は液添用タンク、８は液添用ノズ
ル、９及び１０はフィーダーである。
【００２４】本高生産押出機１は、粉体状樹脂あるいは
粉体状強化剤に対する十分な搬送力が得られるよう、２
軸回転押出機であり、同方向回転式でも逆方向回転式で
もよいが、一般的には同方向回転式である。
粉体状強化剤に対する十分な搬送力が得られるよう、２
軸回転押出機であり、同方向回転式でも逆方向回転式で
もよいが、一般的には同方向回転式である。
【００２５】本高生産押出機１は、一般的にはペレット
状樹脂を得るのに用いられるが、本発明はこれに限定さ
れるものではなく、シート若しくはフィルム成形ができ
るものであってもよい。例えば、ワーナー・アンド・フ
ライドラー社のＺＳＫシリーズ、東芝機械社製のＴＥＭ
シリーズ、日本製鋼社製のＴＥＸシリーズ等の第１混練
ゾーンにおけるスクリュ構成を改良することによって本
発明の高生産押出機を得ることができる。
状樹脂を得るのに用いられるが、本発明はこれに限定さ
れるものではなく、シート若しくはフィルム成形ができ
るものであってもよい。例えば、ワーナー・アンド・フ
ライドラー社のＺＳＫシリーズ、東芝機械社製のＴＥＭ
シリーズ、日本製鋼社製のＴＥＸシリーズ等の第１混練
ゾーンにおけるスクリュ構成を改良することによって本
発明の高生産押出機を得ることができる。
【００２６】本高生産押出機１の長さは、そのＬ／Ｄ
（Ｌ＝長さ、Ｄ＝直径）が１０〜６０となる長さである
ことが好ましい。Ｌ／Ｄが１０未満では脱気やサイドフ
ィードがしにくく、本高生産押出機１のＬ／Ｄが６０を
超えると、樹脂の滞留時間が長くなって樹脂の劣化を生
じやすくなる。尚、本明細書においてＬとＤは総称的に
長さと直径を表わし、例えばスクリュリード長さＬ／Ｄ
は、Ｌがスクリュリード長さ、Ｄがスクリュ直径である
時のＬ／Ｄを意味する。
（Ｌ＝長さ、Ｄ＝直径）が１０〜６０となる長さである
ことが好ましい。Ｌ／Ｄが１０未満では脱気やサイドフ
ィードがしにくく、本高生産押出機１のＬ／Ｄが６０を
超えると、樹脂の滞留時間が長くなって樹脂の劣化を生
じやすくなる。尚、本明細書においてＬとＤは総称的に
長さと直径を表わし、例えばスクリュリード長さＬ／Ｄ
は、Ｌがスクリュリード長さ、Ｄがスクリュ直径である
時のＬ／Ｄを意味する。
【００２７】スクリュエレメント（Ａ），（Ｂ）におけ
るスクリュリード長さＬとは、図３及び図４に示される
ように、スクリュエレメントが３６０度回転したときの
長さである。押出機メーカーによっては、リードをピッ
チと表現する場合もある。また、ニーディングディスク
（Ｃ）〜（Ｇ）における羽根３の幅Ｌａは、図５に示さ
れるように、１枚の羽根３についてのもので、１枚当た
りの羽根３の幅Ｌａ／Ｄは、ニィーディングディスクの
長さＬをスクリュ直径Ｄで割り、さらに羽根３の枚数で
割った値である。実際のニィーディングディスクは、図
５にも示されているように、羽根３と羽根３の間に隙間
があるが、本発明では、隙間がないとしてＬａを求め
た。
るスクリュリード長さＬとは、図３及び図４に示される
ように、スクリュエレメントが３６０度回転したときの
長さである。押出機メーカーによっては、リードをピッ
チと表現する場合もある。また、ニーディングディスク
（Ｃ）〜（Ｇ）における羽根３の幅Ｌａは、図５に示さ
れるように、１枚の羽根３についてのもので、１枚当た
りの羽根３の幅Ｌａ／Ｄは、ニィーディングディスクの
長さＬをスクリュ直径Ｄで割り、さらに羽根３の枚数で
割った値である。実際のニィーディングディスクは、図
５にも示されているように、羽根３と羽根３の間に隙間
があるが、本発明では、隙間がないとしてＬａを求め
た。
【００２８】本発明で用いるスクリュエレメント（Ａ）
は、図３に示されるように、通常１条ネジと言われるも
のである。このスクリュエレメント（Ａ）は、スクリュ
リード長さＬ／Ｄが０．５〜２．０であることが必要で
ある。スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５未満であると
搬送能力が低下する。スクリュリード長さＬ／Ｄが２．
０を超えるものは理論的には存在するが、製作する上で
困難となる。また、スクリュエレメント（Ａ）は、図３
に示されるスクリュフライトの角度αが１００〜１２０
度であることが必要である。αが１００度未満ではスク
リュ谷径が小さくなり作成不能となり、１２０度を超え
ると搬送能力が小となる。
は、図３に示されるように、通常１条ネジと言われるも
のである。このスクリュエレメント（Ａ）は、スクリュ
リード長さＬ／Ｄが０．５〜２．０であることが必要で
ある。スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５未満であると
搬送能力が低下する。スクリュリード長さＬ／Ｄが２．
０を超えるものは理論的には存在するが、製作する上で
困難となる。また、スクリュエレメント（Ａ）は、図３
に示されるスクリュフライトの角度αが１００〜１２０
度であることが必要である。αが１００度未満ではスク
リュ谷径が小さくなり作成不能となり、１２０度を超え
ると搬送能力が小となる。
【００２９】本発明で用いるスクリュエレメント（Ｂ）
は、図４に示されるように、通常２条ネジと言われるも
のである。このスクリュエレメント（Ｂ）も、上記と同
様の理由から、スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５〜
２．０であることが必要である。また、スクリュエレメ
ント（Ｂ）は、図４に示されるスクリュフライトの角度
αが１５〜２５度であることが必要である。αが１５度
未満ではスクリュ谷径が小さくなり作成不能となり、２
５度を超えると搬送能力が小となる。
は、図４に示されるように、通常２条ネジと言われるも
のである。このスクリュエレメント（Ｂ）も、上記と同
様の理由から、スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５〜
２．０であることが必要である。また、スクリュエレメ
ント（Ｂ）は、図４に示されるスクリュフライトの角度
αが１５〜２５度であることが必要である。αが１５度
未満ではスクリュ谷径が小さくなり作成不能となり、２
５度を超えると搬送能力が小となる。
【００３０】本発明で用いるニィーディングディスク
（Ｃ）は、図５に示されるようなものの中で、特にニィ
ーディングディスクライトと言われるものであって、羽
根３が２枚以上でであることが好ましい。このニィーデ
ィングディスク（Ｃ）は、図５に示される羽根３のねじ
れ角度βが１１〜３５度であることが必要である。βが
１１度未満であると搬送能力が低く、３５度を超えると
羽根３と羽根３の隙間が広過ぎ、搬送能力が低下する。
好ましいβは１５度と３０度である。また、ニィーディ
ングディスク（Ｃ）は、一枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／
Ｄ（一枚当たりの羽根３の幅をＬａ、ニーディングディ
スクのスクリュ直径をＤとした時のＬａ／Ｄ）が０．０
８〜０．４であることが必要である。１枚当たりの羽根
３の幅Ｌａ／Ｄが０．０８未満でも、０．４を超えても
搬送能力が低下し、また機械的強度が得にくくなると共
に、製作も困難となる。
（Ｃ）は、図５に示されるようなものの中で、特にニィ
ーディングディスクライトと言われるものであって、羽
根３が２枚以上でであることが好ましい。このニィーデ
ィングディスク（Ｃ）は、図５に示される羽根３のねじ
れ角度βが１１〜３５度であることが必要である。βが
１１度未満であると搬送能力が低く、３５度を超えると
羽根３と羽根３の隙間が広過ぎ、搬送能力が低下する。
好ましいβは１５度と３０度である。また、ニィーディ
ングディスク（Ｃ）は、一枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／
Ｄ（一枚当たりの羽根３の幅をＬａ、ニーディングディ
スクのスクリュ直径をＤとした時のＬａ／Ｄ）が０．０
８〜０．４であることが必要である。１枚当たりの羽根
３の幅Ｌａ／Ｄが０．０８未満でも、０．４を超えても
搬送能力が低下し、また機械的強度が得にくくなると共
に、製作も困難となる。
【００３１】本発明で用いるニィーディングディスク
（Ｄ）は、図５に示されるようなものの中で、特にニィ
ーディングディスクライトと言われるものであって、羽
根３が２枚以上であることが好ましい。このニィーディ
ングディスク（Ｄ）は、図５に示されるねじれ角度βが
３６〜７５度であることが必要である。好ましいβは４
５度と６０度である。また、ニィーディングディスク
（Ｄ）は、上記と同様に、１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ
／Ｄが０．０８〜０．４であることが必要である。
（Ｄ）は、図５に示されるようなものの中で、特にニィ
ーディングディスクライトと言われるものであって、羽
根３が２枚以上であることが好ましい。このニィーディ
ングディスク（Ｄ）は、図５に示されるねじれ角度βが
３６〜７５度であることが必要である。好ましいβは４
５度と６０度である。また、ニィーディングディスク
（Ｄ）は、上記と同様に、１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ
／Ｄが０．０８〜０．４であることが必要である。
【００３２】本発明で用いるニィーディングディスク
（Ｅ）は、図５に示されるようなものの中で、特にニュ
ートラルと言われるものであって、羽根３が２枚以上で
あることが好ましい。このニィーディングディスク
（Ｅ）は、図５に示されるねじれ角度βが７６〜１１０
度であることが必要である。好ましいβは９０度であ
る。また、ニィーディングディスク（Ｅ）は、上記と同
様に、１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜
０．４であることが必要である。
（Ｅ）は、図５に示されるようなものの中で、特にニュ
ートラルと言われるものであって、羽根３が２枚以上で
あることが好ましい。このニィーディングディスク
（Ｅ）は、図５に示されるねじれ角度βが７６〜１１０
度であることが必要である。好ましいβは９０度であ
る。また、ニィーディングディスク（Ｅ）は、上記と同
様に、１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜
０．４であることが必要である。
【００３３】本発明で用いるニィーディングディスク
（Ｆ）は、図５に示されるような羽根３が１枚のものが
好ましい。このニィーディングディスク（Ｆ）は、図５
に示されるねじれ角度βが−１０〜１０度であることが
必要である。好ましいβは０度である。また、ニィーデ
ィングディスク（Ｆ）の１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／
Ｄは０．３〜２．０であることが必要である。
（Ｆ）は、図５に示されるような羽根３が１枚のものが
好ましい。このニィーディングディスク（Ｆ）は、図５
に示されるねじれ角度βが−１０〜１０度であることが
必要である。好ましいβは０度である。また、ニィーデ
ィングディスク（Ｆ）の１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／
Ｄは０．３〜２．０であることが必要である。
【００３４】本発明で用いるニィーディングディスク
（Ｇ）は、図５に示されるようなものの中で、ニィーデ
ィングディスクレフトと言われるもので、羽根３が２枚
以上であることが好ましい。このニィーディングディス
ク（Ｇ）は、図５に示されるねじれ角度βが１２０〜１
６５度であることが必要である。好ましいβは１２０
度、１３５度、１５０度又は１６５度である。また、ニ
ィーディングディスク（Ｇ）は、前記（Ｃ），（Ｄ），
（Ｅ）と同様に、１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／Ｄが
０．０８〜０．４であることが必要である。
（Ｇ）は、図５に示されるようなものの中で、ニィーデ
ィングディスクレフトと言われるもので、羽根３が２枚
以上であることが好ましい。このニィーディングディス
ク（Ｇ）は、図５に示されるねじれ角度βが１２０〜１
６５度であることが必要である。好ましいβは１２０
度、１３５度、１５０度又は１６５度である。また、ニ
ィーディングディスク（Ｇ）は、前記（Ｃ），（Ｄ），
（Ｅ）と同様に、１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／Ｄが
０．０８〜０．４であることが必要である。
【００３５】本発明で用いるミキシングスクリュ（Ｈ）
は、図６に示されるように、スクリュの山（フライト
部）を切り欠いたスクリュエレメントで構成されたもの
で、具体的には、順送り２条ネジの切り欠き型ミキシン
グスクリュや、逆送り１条切り欠き型ミキシングスクリ
ュ、ギアタイプのミキシングスクリュ等を挙げることが
できる。切り欠き数は、１スクリュリード当たり、５〜
１５個であることが必要である。切り欠き数が５未満で
は混合力が小となり、１５を超えると機械的強度が小と
なる。また、このミキシングスクリュ（Ｈ）は、そのス
クリュリード長さＬ／Ｄが０．２〜２．０であることが
必要である。スクリュリード長さＬ／Ｄが０．２未満で
はスクリュの機械的強度が弱くなり、２．０を超えると
強い剪断力が発生し、樹脂の劣化とスクリュエレメント
の破壊の原因となる。
は、図６に示されるように、スクリュの山（フライト
部）を切り欠いたスクリュエレメントで構成されたもの
で、具体的には、順送り２条ネジの切り欠き型ミキシン
グスクリュや、逆送り１条切り欠き型ミキシングスクリ
ュ、ギアタイプのミキシングスクリュ等を挙げることが
できる。切り欠き数は、１スクリュリード当たり、５〜
１５個であることが必要である。切り欠き数が５未満で
は混合力が小となり、１５を超えると機械的強度が小と
なる。また、このミキシングスクリュ（Ｈ）は、そのス
クリュリード長さＬ／Ｄが０．２〜２．０であることが
必要である。スクリュリード長さＬ／Ｄが０．２未満で
はスクリュの機械的強度が弱くなり、２．０を超えると
強い剪断力が発生し、樹脂の劣化とスクリュエレメント
の破壊の原因となる。
【００３６】本発明で用いる逆ねじスクリュ（Ｉ）は、
図７に示されるように、逆ネジと言われるもので、その
スクリュリード長さＬ／Ｄが０．３〜２．０で、スクリ
ュ長さＬ／Ｄ（スクリュ長さをＬ、スクリュ直径をＤと
した時のＬ／Ｄ）が０．３〜２．０であることが必要で
ある。スクリュリード長さＬ／Ｄが０．３未満であると
圧力が立ち過ぎ、２．０を超えると製作が困難となる。
好ましいスクリュリード長さＬ／Ｄは０．４〜１．５で
ある。
図７に示されるように、逆ネジと言われるもので、その
スクリュリード長さＬ／Ｄが０．３〜２．０で、スクリ
ュ長さＬ／Ｄ（スクリュ長さをＬ、スクリュ直径をＤと
した時のＬ／Ｄ）が０．３〜２．０であることが必要で
ある。スクリュリード長さＬ／Ｄが０．３未満であると
圧力が立ち過ぎ、２．０を超えると製作が困難となる。
好ましいスクリュリード長さＬ／Ｄは０．４〜１．５で
ある。
【００３７】本発明で用いるバリスターリング（Ｊ）
は、図８に示されるようなもので、シールリングとも呼
ばれ、バレル隙間Ｔ／Ｄ（バレル隙間をＴ、リング直径
をＤとした時のＴ／Ｄ）は０．００３７５〜０．０４で
あることが必要である。バレル隙間Ｔ／Ｄが０．００３
７５未満では圧力が立ち過ぎ、０．０４を超えるとシー
ル性が悪くなる。バレル隙間Ｔ／Ｄの好ましい範囲は、
０．００４〜０．０４である。また、このバリスターリ
ング（Ｊ）は、上記と同様に、スクリュ長さＬ／Ｄ（ス
クリュ長さをＬ、リング直径をＤとした時のＬ／Ｄ）が
０．３〜２．０であることが必要である。
は、図８に示されるようなもので、シールリングとも呼
ばれ、バレル隙間Ｔ／Ｄ（バレル隙間をＴ、リング直径
をＤとした時のＴ／Ｄ）は０．００３７５〜０．０４で
あることが必要である。バレル隙間Ｔ／Ｄが０．００３
７５未満では圧力が立ち過ぎ、０．０４を超えるとシー
ル性が悪くなる。バレル隙間Ｔ／Ｄの好ましい範囲は、
０．００４〜０．０４である。また、このバリスターリ
ング（Ｊ）は、上記と同様に、スクリュ長さＬ／Ｄ（ス
クリュ長さをＬ、リング直径をＤとした時のＬ／Ｄ）が
０．３〜２．０であることが必要である。
【００３８】本発明における固体フィードゾーンのスク
リュ構成は、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが３．５〜１６
の前記（Ａ）、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが１．５〜２
９の前記（Ｂ）又は全体のスクリュ長さＬ／Ｄが３．５
〜３０の前記（Ａ）及び（Ｂ）の組み合わせを含んでい
るものである。
リュ構成は、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが３．５〜１６
の前記（Ａ）、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが１．５〜２
９の前記（Ｂ）又は全体のスクリュ長さＬ／Ｄが３．５
〜３０の前記（Ａ）及び（Ｂ）の組み合わせを含んでい
るものである。
【００３９】また、第１混練ゾーンのスクリュ構成は、
圧縮部が、１個以上の前記（Ｃ）又は各々１個以上の前
記（Ｃ）及び（Ｄ）の組み合わせを含み、この圧縮部よ
り下流側の溶融部が、前記（Ｇ）、（Ｉ）及び（Ｊ）か
ら選ばれた１個以上か、若しくは、前記（Ｇ）、（Ｉ）
及び（Ｊ）から選ばれた１個以上と前記（Ｃ）、
（Ｄ）、（Ｅ）、（Ｆ）及び（Ｈ）から選ばれた１個以
上との組み合わせを含んでいるものである。
圧縮部が、１個以上の前記（Ｃ）又は各々１個以上の前
記（Ｃ）及び（Ｄ）の組み合わせを含み、この圧縮部よ
り下流側の溶融部が、前記（Ｇ）、（Ｉ）及び（Ｊ）か
ら選ばれた１個以上か、若しくは、前記（Ｇ）、（Ｉ）
及び（Ｊ）から選ばれた１個以上と前記（Ｃ）、
（Ｄ）、（Ｅ）、（Ｆ）及び（Ｈ）から選ばれた１個以
上との組み合わせを含んでいるものである。
【００４０】本発明における圧縮部とは、第１混練ゾー
ンの最上流から数えて最初の（Ｅ）、（Ｆ）、（Ｇ）、
（Ｈ）、（Ｉ）又は（Ｊ）までの間で、（Ｃ）若しくは
（Ｃ）と（Ｄ）が配置された位置である。具体的な圧縮
部の長さＬ／Ｄは０．５〜４．０であることが好まし
い。
ンの最上流から数えて最初の（Ｅ）、（Ｆ）、（Ｇ）、
（Ｈ）、（Ｉ）又は（Ｊ）までの間で、（Ｃ）若しくは
（Ｃ）と（Ｄ）が配置された位置である。具体的な圧縮
部の長さＬ／Ｄは０．５〜４．０であることが好まし
い。
【００４１】本発明における第１混練ゾーンの長さＬ／
Ｄは１．０〜１２であることが好ましい。第１混練ゾー
ンのスクリュ構成は、圧縮部に（Ｃ）が１個以上存在
し、その下流側の溶融部に（Ｉ）、（Ｇ）、（Ｊ）の中
から１個以上あれば、第１混練ゾーン中に（Ａ）又は
（Ｂ）が１個入っても、タービンスクリュ等の他のパー
ツが入ってもかまわない。
Ｄは１．０〜１２であることが好ましい。第１混練ゾー
ンのスクリュ構成は、圧縮部に（Ｃ）が１個以上存在
し、その下流側の溶融部に（Ｉ）、（Ｇ）、（Ｊ）の中
から１個以上あれば、第１混練ゾーン中に（Ａ）又は
（Ｂ）が１個入っても、タービンスクリュ等の他のパー
ツが入ってもかまわない。
【００４２】本発明におけるベント口４（図１参照）と
は、バレルに開口部を設け、ガスを抜く装置である。ベ
ント口４の開口部の面積Ａｂ／Ａｄは０．０１〜１０が
好ましい。ここで、Ａｂは開口部面積、Ａｄはスクリュ
直径Ｄの２乗である。
は、バレルに開口部を設け、ガスを抜く装置である。ベ
ント口４の開口部の面積Ａｂ／Ａｄは０．０１〜１０が
好ましい。ここで、Ａｂは開口部面積、Ａｄはスクリュ
直径Ｄの２乗である。
【００４３】本高生産押出機１は、特に見掛け比重０．
２〜０．８及び／又は平均粒径１０〜５００μｍの粉体
状樹脂及び／又は同様の粉体状強化剤と、ペレット状樹
脂とを混練して押し出すのに有効である。ここで言う見
掛け比重は、ＪＩＳ・Ｋ６９１１に示される方法で測定
した値をいう。また、平均粒径は、大粒径の場合（５０
μｍ以上の場合）にはＪＩＳ・Ｚ８８０１により、微小
粒径の場合（５０μｍ未満の場合）にはコールカウンタ
ー測定器で測定される値である。更に、ペレット状樹脂
とは、直径１ｍｍ以上もしくは長さ１ｍｍ以上の形態を
した樹脂のことである。
２〜０．８及び／又は平均粒径１０〜５００μｍの粉体
状樹脂及び／又は同様の粉体状強化剤と、ペレット状樹
脂とを混練して押し出すのに有効である。ここで言う見
掛け比重は、ＪＩＳ・Ｋ６９１１に示される方法で測定
した値をいう。また、平均粒径は、大粒径の場合（５０
μｍ以上の場合）にはＪＩＳ・Ｚ８８０１により、微小
粒径の場合（５０μｍ未満の場合）にはコールカウンタ
ー測定器で測定される値である。更に、ペレット状樹脂
とは、直径１ｍｍ以上もしくは長さ１ｍｍ以上の形態を
した樹脂のことである。
【００４４】粉体状樹脂の種類は特に限定されないが、
具体例としては、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニ
レンエーテルとアルケニル系樹脂のブレンド物、ポリカ
ーボネイト、ポリオレフィン系樹脂（高密度ポリエチレ
ン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、線状低
密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プロピ
レン共重合体等）、ホモポリオキシメチレン、コポリマ
ーポリオキシメチレン、ポリフェニレンスルニド、アク
リロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、シンジ
オタクチックポリスチレン等を挙げることができる。
具体例としては、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニ
レンエーテルとアルケニル系樹脂のブレンド物、ポリカ
ーボネイト、ポリオレフィン系樹脂（高密度ポリエチレ
ン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、線状低
密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プロピ
レン共重合体等）、ホモポリオキシメチレン、コポリマ
ーポリオキシメチレン、ポリフェニレンスルニド、アク
リロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、シンジ
オタクチックポリスチレン等を挙げることができる。
【００４５】上記の内、アルケニル系樹脂とは、ビニル
芳香族化合物の単独重合体又は共重合体である。ビニル
芳香族化合物としては、ストレン、α−メチルスチレ
ン、α−エチルスチレン、αメチルスチレン−ｐメチル
スチレン、ｏメチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ
−メチルスチレン等の各アルキル置換スチレン、ｏ−ク
ロルスチレン、ｍ−クロルスチレン、ｐ−クロルスチレ
ン、ｐ−ブロモスチレン、ジクロルスチレン、ジブロモ
スチレン、トリクロルスチレン、トリブロモスチレン等
の各ハロゲン化スチレン等が挙げられるが、この中でス
チレン、α−メチルスチレンが好ましい。
芳香族化合物の単独重合体又は共重合体である。ビニル
芳香族化合物としては、ストレン、α−メチルスチレ
ン、α−エチルスチレン、αメチルスチレン−ｐメチル
スチレン、ｏメチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ
−メチルスチレン等の各アルキル置換スチレン、ｏ−ク
ロルスチレン、ｍ−クロルスチレン、ｐ−クロルスチレ
ン、ｐ−ブロモスチレン、ジクロルスチレン、ジブロモ
スチレン、トリクロルスチレン、トリブロモスチレン等
の各ハロゲン化スチレン等が挙げられるが、この中でス
チレン、α−メチルスチレンが好ましい。
【００４６】ペレット状樹脂の種類は特に限定されない
が、具体例としては、ポリフェニレンエーテル、ポリフ
ェニレンエーテルとアルケニル系樹脂のブレンド物、ポ
リカーボネイト、ポリオレフィン系樹脂（高密度ポリエ
チレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、線
状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プ
ロピレン共重合体等）、ホモポリオキシメチレン、コポ
リマーポリオキシメチレン、ポリフェニレンスルニド、
アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、シ
ンジオタクチックポリスチレン等を挙げることができ
る。
が、具体例としては、ポリフェニレンエーテル、ポリフ
ェニレンエーテルとアルケニル系樹脂のブレンド物、ポ
リカーボネイト、ポリオレフィン系樹脂（高密度ポリエ
チレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、線
状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プ
ロピレン共重合体等）、ホモポリオキシメチレン、コポ
リマーポリオキシメチレン、ポリフェニレンスルニド、
アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、シ
ンジオタクチックポリスチレン等を挙げることができ
る。
【００４７】上記の内、アルケニル系樹脂とは、ビニル
芳香族化合物の単独重合体又は共重合体である。ビニル
芳香族化合物としては、ストレン、α−メチルスチレ
ン、α−エチルスチレン、αメチルスチレン−ｐメチル
スチレン、ｏメチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ
−メチルスチレン等の各アルキル置換スチレン、ｏ−ク
ロルスチレン、ｍ−クロルスチレン、ｐ−クロルスチレ
ン、ｐ−ブロモスチレン、ジクロルスチレン、ジブロモ
スチレン、トリクロルスチレン、トリブロモスチレン等
の各ハロゲン化スチレン等が挙げられるが、この中でス
チレン、α−メチルスチレンが好ましい。
芳香族化合物の単独重合体又は共重合体である。ビニル
芳香族化合物としては、ストレン、α−メチルスチレ
ン、α−エチルスチレン、αメチルスチレン−ｐメチル
スチレン、ｏメチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ
−メチルスチレン等の各アルキル置換スチレン、ｏ−ク
ロルスチレン、ｍ−クロルスチレン、ｐ−クロルスチレ
ン、ｐ−ブロモスチレン、ジクロルスチレン、ジブロモ
スチレン、トリクロルスチレン、トリブロモスチレン等
の各ハロゲン化スチレン等が挙げられるが、この中でス
チレン、α−メチルスチレンが好ましい。
【００４８】本発明の粉体状強化剤とは、重質炭酸カル
シウム（平均粒径０．７〜８μｍ）、膠質炭酸カルシウ
ム（平均粒径０．０３〜０．１５μｍ）、軟質炭酸カル
シウム（平均粒径１．５〜２μｍ）、シリカ、カオリン
（平均粒径０．８〜２．３μｍ）クレー（平均粒径１．
４〜１２μｍ）、酸化チタン（平均粒径０．１５〜０．
３μｍ）、硫酸バリウム、酸化亜鉛、アルミナ、水酸化
マグネシウム、タルク、マイカ（平均粒径１０μｍ）、
ガラスフレーク、ハイドロタルサイト、針状フィラー
（ウオラストナイト、チタン酸カリウム、塩基性硫酸マ
グネシウム、セプライト、ゾノトライト、ホウ酸アルミ
ニウム）、ガラスビーズ、シリカビーズ、アルミナビー
ズ、カーボンビーズ、ガラスバルーン、金属系導電性フ
ィラー、非金属製導電性フィラー、カーボン、磁性フィ
ラー、圧電・焦電フィラー、摺動性フィラー、封止材用
フィラー、紫外線吸収フィラー、制振用フィラー等であ
る。但し、針状フィラーについては平均繊維径をもって
平均粒径とする。
シウム（平均粒径０．７〜８μｍ）、膠質炭酸カルシウ
ム（平均粒径０．０３〜０．１５μｍ）、軟質炭酸カル
シウム（平均粒径１．５〜２μｍ）、シリカ、カオリン
（平均粒径０．８〜２．３μｍ）クレー（平均粒径１．
４〜１２μｍ）、酸化チタン（平均粒径０．１５〜０．
３μｍ）、硫酸バリウム、酸化亜鉛、アルミナ、水酸化
マグネシウム、タルク、マイカ（平均粒径１０μｍ）、
ガラスフレーク、ハイドロタルサイト、針状フィラー
（ウオラストナイト、チタン酸カリウム、塩基性硫酸マ
グネシウム、セプライト、ゾノトライト、ホウ酸アルミ
ニウム）、ガラスビーズ、シリカビーズ、アルミナビー
ズ、カーボンビーズ、ガラスバルーン、金属系導電性フ
ィラー、非金属製導電性フィラー、カーボン、磁性フィ
ラー、圧電・焦電フィラー、摺動性フィラー、封止材用
フィラー、紫外線吸収フィラー、制振用フィラー等であ
る。但し、針状フィラーについては平均繊維径をもって
平均粒径とする。
【００４９】本発明は、この中でも、粉体状ポリフェニ
レンエーテルとペレット状アルケニル系樹脂のブレンド
物を用いる場合に対して有効である。
レンエーテルとペレット状アルケニル系樹脂のブレンド
物を用いる場合に対して有効である。
【００５０】上記のような粉体状樹脂と、必要に応じて
加えられる粉体状強化剤と、ペレット状樹脂とを本高生
産押出機１のメインホッパー２から投入して溶融・混練
して押し出すに際しては、バレルの温度を、当該粉体状
樹脂のガラス転移点Ｔｇ＋３０℃以上３５０℃以下又は
当該粉体状樹脂の融点Ｔｍ以上３５０℃以下に設定して
行うことが好ましい。このバレルの温度が低過ぎると、
樹脂の溶融・混練状態が悪くなりやすいと共に生産性も
向上させにくく、逆に高すぎると樹脂が劣化しやすくな
る。
加えられる粉体状強化剤と、ペレット状樹脂とを本高生
産押出機１のメインホッパー２から投入して溶融・混練
して押し出すに際しては、バレルの温度を、当該粉体状
樹脂のガラス転移点Ｔｇ＋３０℃以上３５０℃以下又は
当該粉体状樹脂の融点Ｔｍ以上３５０℃以下に設定して
行うことが好ましい。このバレルの温度が低過ぎると、
樹脂の溶融・混練状態が悪くなりやすいと共に生産性も
向上させにくく、逆に高すぎると樹脂が劣化しやすくな
る。
【００５１】上記のような粉体状樹脂あるいは粉体状強
化剤及びペレット状樹脂を本高生産押出機１で溶融・混
練して押し出すに際し、他の付加的成分を加えることも
できる。例えば酸化防止剤、耐候性改良剤、ポリオレフ
ィン用造核剤、スリップ剤、各種着色剤、帯電防止剤、
離型剤、モノマー成分（無水マレイン酸、スチレン、ア
クリル酸等）、過酸化物（パーヘキシン２５Ｂ、パーブ
チルＤ、パーヘキシン２５Ｂ等）を１種又は２種以上添
加することができる。この押出機を使って、サイドフィ
ーダー６（図１参照）を用いて樹脂及び／又はファイバ
ー等をサイドフィードしても構わない。樹脂としては、
スチレン、スチレン−ブタジエン共重合体及びその水素
添加物、ナイロン６、ナイロン６６、芳香族ポリアミド
等の樹脂の１種又は２種以上を挙げることができ、ファ
イバーとしては、タルク、マイカ、ガラスビーズ等のフ
ィラーの１種又は２種以上、ガラス繊維、炭素繊維、ケ
プラー繊維、ステンレス繊維、銅繊維等のファイバーの
１種又は２種以上を挙げることができる。
化剤及びペレット状樹脂を本高生産押出機１で溶融・混
練して押し出すに際し、他の付加的成分を加えることも
できる。例えば酸化防止剤、耐候性改良剤、ポリオレフ
ィン用造核剤、スリップ剤、各種着色剤、帯電防止剤、
離型剤、モノマー成分（無水マレイン酸、スチレン、ア
クリル酸等）、過酸化物（パーヘキシン２５Ｂ、パーブ
チルＤ、パーヘキシン２５Ｂ等）を１種又は２種以上添
加することができる。この押出機を使って、サイドフィ
ーダー６（図１参照）を用いて樹脂及び／又はファイバ
ー等をサイドフィードしても構わない。樹脂としては、
スチレン、スチレン−ブタジエン共重合体及びその水素
添加物、ナイロン６、ナイロン６６、芳香族ポリアミド
等の樹脂の１種又は２種以上を挙げることができ、ファ
イバーとしては、タルク、マイカ、ガラスビーズ等のフ
ィラーの１種又は２種以上、ガラス繊維、炭素繊維、ケ
プラー繊維、ステンレス繊維、銅繊維等のファイバーの
１種又は２種以上を挙げることができる。
【００５２】液添ノズル５（図１参照）を有する本高生
産押出機において、液添ノズル５から供給する液体とし
ては、例えばミネラルオイル、リン酸エステル、シリコ
ンオイル等を挙げることができる。ミネラルオイルと
は、例えばパラフィン系、ナフテン系、芳香族系等のオ
イル、リン酸エステルとは、例えばトリフェニルホスフ
ェート、２、２−ビス−｛４−（ビス（メチルフェノキ
シン）ホスホリルオキシ）フェニル｝プロパン、リン酸
−（３−ヒドロキシフェニル）ジフェニル等、シリコン
オイルとは、例えばジメチルシリコンオイル、メチルフ
ェニルシリコンオイル、メチルハイドロジェンシリコン
オイル等で、同時に１種又は２種以上を用いることがで
きる。
産押出機において、液添ノズル５から供給する液体とし
ては、例えばミネラルオイル、リン酸エステル、シリコ
ンオイル等を挙げることができる。ミネラルオイルと
は、例えばパラフィン系、ナフテン系、芳香族系等のオ
イル、リン酸エステルとは、例えばトリフェニルホスフ
ェート、２、２−ビス−｛４−（ビス（メチルフェノキ
シン）ホスホリルオキシ）フェニル｝プロパン、リン酸
−（３−ヒドロキシフェニル）ジフェニル等、シリコン
オイルとは、例えばジメチルシリコンオイル、メチルフ
ェニルシリコンオイル、メチルハイドロジェンシリコン
オイル等で、同時に１種又は２種以上を用いることがで
きる。
【００５３】
【実施例】まず、以下に述べる実施例及び比較例の第１
混練ゾーンに用いたスクリュ等は次の通りである。ま
た、実験に使用した押出機としては、図２に示すような
２軸同方向回転押出機（ワーナー・アンド・フライドラ
ー社製「ＺＳＫ−４０」、スクリュ直径４０ｍｍ、スク
リュシャフト長さ１８８０ｍｍ）をベースとして使用し
た。
混練ゾーンに用いたスクリュ等は次の通りである。ま
た、実験に使用した押出機としては、図２に示すような
２軸同方向回転押出機（ワーナー・アンド・フライドラ
ー社製「ＺＳＫ−４０」、スクリュ直径４０ｍｍ、スク
リュシャフト長さ１８８０ｍｍ）をベースとして使用し
た。
【００５４】（Ａ）：６０／６０一条ねじ、スクリュフ
ライト角度α＝１１０．７度 （Ｂ）：６０／６０の２条ねじ、スクリュフライト角度
α＝２０．７度 （Ｃ）：ねじれ角度β＝３０度、７枚羽根、１枚当たり
の羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝０．１０７ （Ｄ）：ねじれ角度β＝４５度、５枚羽根、１枚当たり
の羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝０．１０ （Ｅ）：ねじれ角度β＝９０度、５枚羽根、１枚当たり
の羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝０．２０ （Ｆ）：ねじれ角度β＝０度、１枚羽根、１枚当たりの
羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝１．０ （Ｇ）：ねじれ角度β＝１３５度、５枚羽根、１枚当た
りの羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝０．１０ （Ｈ）：２５／２５、切りかき数＝１２個 （Ｉ）：４０／２０の逆ねじ （Ｊ）：バレル隙間Ｔ／Ｄ＝０．０２５、スクリュ長さ
Ｌ／Ｄ＝０．５ 上記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｈ）及び（Ｉ）における分数値
は（スクリュピッチ）／（スクリュ長さ）で、単位はｍ
ｍである。
ライト角度α＝１１０．７度 （Ｂ）：６０／６０の２条ねじ、スクリュフライト角度
α＝２０．７度 （Ｃ）：ねじれ角度β＝３０度、７枚羽根、１枚当たり
の羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝０．１０７ （Ｄ）：ねじれ角度β＝４５度、５枚羽根、１枚当たり
の羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝０．１０ （Ｅ）：ねじれ角度β＝９０度、５枚羽根、１枚当たり
の羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝０．２０ （Ｆ）：ねじれ角度β＝０度、１枚羽根、１枚当たりの
羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝１．０ （Ｇ）：ねじれ角度β＝１３５度、５枚羽根、１枚当た
りの羽根の幅Ｌａ／Ｄ＝０．１０ （Ｈ）：２５／２５、切りかき数＝１２個 （Ｉ）：４０／２０の逆ねじ （Ｊ）：バレル隙間Ｔ／Ｄ＝０．０２５、スクリュ長さ
Ｌ／Ｄ＝０．５ 上記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｈ）及び（Ｉ）における分数値
は（スクリュピッチ）／（スクリュ長さ）で、単位はｍ
ｍである。
【００５５】主として第１混練ゾーンのスクリュ構成を
種々変えて実験を行った。各バレルの温度は、特に断り
書きがないものについては、図２に示されるように、バ
レル（１）を５０℃、バレル（２）〜（１１）を３００
℃とした。スクリュ回転も特に断り書きがない限り２９
５ｒｐｍである。
種々変えて実験を行った。各バレルの温度は、特に断り
書きがないものについては、図２に示されるように、バ
レル（１）を５０℃、バレル（２）〜（１１）を３００
℃とした。スクリュ回転も特に断り書きがない限り２９
５ｒｐｍである。
【００５６】固体搬送ゾーンは、（Ａ）を４個（全体長
さＬ／Ｄ＝６．０）を並べ、次に（Ｂ）を５個（全体長
さＬ／Ｄ＝７．５）を並ベた。
さＬ／Ｄ＝６．０）を並べ、次に（Ｂ）を５個（全体長
さＬ／Ｄ＝７．５）を並ベた。
【００５７】ベント口の開口部は、Ａｂ＝１８００ｍｍ
2 、Ａｄ＝１６００ｍｍ2 で、Ａｂ／Ａｄ＝１．２であ
る。
2 、Ａｄ＝１６００ｍｍ2 で、Ａｂ／Ａｄ＝１．２であ
る。
【００５８】実施例１ 還元粘度０．４４、Ｔｇ＝２２０℃（測定はＤＳＣ
法）、見掛け比重０．６９４、平均粒径２３．１μｍの
粉体状のポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）７０重量部
とペレット状のポリスチレン（ＰＳ）（旭化成工業社製
「ポリスチレン６８５」）３０重量部をメインフィード
し、押出量、ベントアップの有無、ストランド中の未溶
融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾーンのスク
リュ構成は（Ｃ）、（Ｃ）、（Ｅ）、（Ｇ）とし、ベン
トは大気ベントとした。
法）、見掛け比重０．６９４、平均粒径２３．１μｍの
粉体状のポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）７０重量部
とペレット状のポリスチレン（ＰＳ）（旭化成工業社製
「ポリスチレン６８５」）３０重量部をメインフィード
し、押出量、ベントアップの有無、ストランド中の未溶
融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾーンのスク
リュ構成は（Ｃ）、（Ｃ）、（Ｅ）、（Ｇ）とし、ベン
トは大気ベントとした。
【００５９】押出量は７７ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００６０】比較例１ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｄ）、
（Ｅ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
（Ｅ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
【００６１】押出量は６７ｋｇ／ｈで、生産性に劣っ
た。また、ベントアップ及びストランド中への未溶融樹
脂の混入はいずれも生じなかった。
た。また、ベントアップ及びストランド中への未溶融樹
脂の混入はいずれも生じなかった。
【００６２】実施例２ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｃ）、
（Ｅ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
（Ｅ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
【００６３】押出量は７６ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００６４】実施例３ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｃ）、
（Ｅ）、（Ｉ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
（Ｅ）、（Ｉ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
【００６５】押出量は７６ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００６６】実施例４ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｃ）、
（Ｅ）、（Ｊ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
（Ｅ）、（Ｊ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
【００６７】押出量は７７ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００６８】実施例５ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｃ）、
（Ｇ）とした以外は実施例１と同様にして同様の測定及
び観察を行った。
（Ｇ）とした以外は実施例１と同様にして同様の測定及
び観察を行った。
【００６９】押出量は７８ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００７０】実施例６ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｃ）、
（Ｇ）、（Ｄ）、（Ｅ）とした以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
（Ｇ）、（Ｄ）、（Ｅ）とした以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
【００７１】押出量は７９ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００７２】実施例７ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｃ）、
（Ｆ）、（Ｄ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
（Ｆ）、（Ｄ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
【００７３】押出量は７８ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００７４】実施例８ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｃ）、
（Ｆ）、（Ｄ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
（Ｆ）、（Ｄ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
【００７５】押出量は７９ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００７６】実施例９ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｄ）、（Ｃ）、
（Ｆ）、（Ｃ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
（Ｆ）、（Ｃ）、（Ｇ）とした以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
【００７７】押出量は７６ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００７８】実施例１０ 固体フィードゾーンスクリュ構成を、（Ｂ）だけを９個
（全体長さＬ／Ｄ＝１３．５）にした以外は実施例１と
同様にして同様の測定及び観察を行った。
（全体長さＬ／Ｄ＝１３．５）にした以外は実施例１と
同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００７９】押出量は７３ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００８０】比較例２ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｃ）、（Ｃ）、
（Ｃ）、（Ｅ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
（Ｃ）、（Ｅ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
【００８１】押出量は４０ｋｇ／ｈであった。また、ベ
ントアップを起こし、押出量を上げることができなかっ
た。
ントアップを起こし、押出量を上げることができなかっ
た。
【００８２】比較例３ 第１混練ゾーンのスクリュ構成を（Ｃ）、（Ｃ）、
（Ｃ）、（Ｃ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
（Ｃ）、（Ｃ）とした以外は実施例１と同様にして同様
の測定及び観察を行った。
【００８３】押出量は３０ｋｇ／ｈであった。また、ベ
ントアップを起こし、押出量を上げることができなかっ
た。
ントアップを起こし、押出量を上げることができなかっ
た。
【００８４】実施例１１ 実施例１と同一のスクリュ構成で、平均粒径５０μｍの
粉体状のポリプロピレン（ＰＰ）７０重量部と、ペレッ
ト状のポリプロピレン（ＰＰ：旭化成工業社製ポリプロ
ピレンＭ−１６００」）３０重量部とを供給した。ベン
トは大気ベントとし、バレル温度は２３０℃とした。
粉体状のポリプロピレン（ＰＰ）７０重量部と、ペレッ
ト状のポリプロピレン（ＰＰ：旭化成工業社製ポリプロ
ピレンＭ−１６００」）３０重量部とを供給した。ベン
トは大気ベントとし、バレル温度は２３０℃とした。
【００８５】押出量は１０５ｋｇ／ｈであった。ベント
アップはなく、未溶融物の混入もなかった。
アップはなく、未溶融物の混入もなかった。
【００８６】実施例１２ 実施例１と同一スクリュ構成で、平均粒径１０５μｍの
粉体状の高密度ポリエチレン（ＰＥ）７０重量部と、ペ
レット状のポリエチレン（ＰＥ：旭化成工業社製「サン
テックＪ−３１０」）３０重量部とを供給した。ベント
は大気ベントとし、バレル温度は２００℃とした。
粉体状の高密度ポリエチレン（ＰＥ）７０重量部と、ペ
レット状のポリエチレン（ＰＥ：旭化成工業社製「サン
テックＪ−３１０」）３０重量部とを供給した。ベント
は大気ベントとし、バレル温度は２００℃とした。
【００８７】押出量は１０８ｋｇ／ｈであった。ベント
アップはなく、未溶融物の混入もなかった。
アップはなく、未溶融物の混入もなかった。
【００８８】実施例１３ 実施例１と同一スクリュ構成で、平均粒径１５０μｍの
粉体状のポリオキシメチレン（ＰＯＭ）７０重量部と、
ペレット状のポリオキシメチレン（ＰＯＭ：旭化成工業
社製「テナックＣ４５４０」）３０重量部とを供給し
た。ベントは大気ベントとし、バレル温度は２００℃と
した。
粉体状のポリオキシメチレン（ＰＯＭ）７０重量部と、
ペレット状のポリオキシメチレン（ＰＯＭ：旭化成工業
社製「テナックＣ４５４０」）３０重量部とを供給し
た。ベントは大気ベントとし、バレル温度は２００℃と
した。
【００８９】押出量は１１０ｋｇ／ｈであった。ベント
アップはなく、未溶融物の混入もなかった。
アップはなく、未溶融物の混入もなかった。
【００９０】実施例１４ 実施例１と同一スクリュ構成で、平均粒径１０５μｍの
粉体状のポリカーボネイト（ＰＣ）７０重量部と、ペレ
ット状のポリカーボネイト（ＰＣ：帝人化成社製「パン
ライトＬ−１２２５」）３０重量部とを供給した。ベン
トは大気ベントとした。
粉体状のポリカーボネイト（ＰＣ）７０重量部と、ペレ
ット状のポリカーボネイト（ＰＣ：帝人化成社製「パン
ライトＬ−１２２５」）３０重量部とを供給した。ベン
トは大気ベントとした。
【００９１】押出量は８５ｋｇ／ｈであった。ベントア
ップはなく、未溶融物の混入もなかった。
ップはなく、未溶融物の混入もなかった。
【００９２】実施例１５ 実施例１と同一スクリュ構成で、平均粒径１０５μｍの
粉体状のシンジオタックＰＳ７０重量部と、ＰＳ（旭化
成工業社製「ポリスチレン６８５」）３０重量部とを供
給した。ベントは大気ベントとした。
粉体状のシンジオタックＰＳ７０重量部と、ＰＳ（旭化
成工業社製「ポリスチレン６８５」）３０重量部とを供
給した。ベントは大気ベントとした。
【００９３】押出量は１０７ｋｇ／ｈであった。ベント
アップはなく、未溶融物の混入もなかった。
アップはなく、未溶融物の混入もなかった。
【００９４】
【表１】
【００９５】
【発明の効果】本発明は、以上説明した通りのものであ
り、粉体状樹脂及び／又は粉体状フィラーとペレット状
樹脂の押出処理について、ベントアップ等のトラブルを
発生させることなく押出効率を向上させ、この押し出し
を経て行われるペレット状樹脂等の生産性を向上させる
ことができるものである。
り、粉体状樹脂及び／又は粉体状フィラーとペレット状
樹脂の押出処理について、ベントアップ等のトラブルを
発生させることなく押出効率を向上させ、この押し出し
を経て行われるペレット状樹脂等の生産性を向上させる
ことができるものである。
【図１】本発明に係る高生産押出機の概略を示す説明図
である。
である。
【図２】実施例及び比較例で用いた押出機の説明図であ
る。
る。
【図３】スクリュエレメント（Ａ）の説明図である。
【図４】スクリュエレメント（Ｂ）の説明図である。
【図５】ニィーディングディスク（Ｃ），（Ｄ），
（Ｅ），（Ｆ），（Ｇ）の説明図である。
（Ｅ），（Ｆ），（Ｇ）の説明図である。
【図６】ミキシングスクリュ（Ｈ）の説明図である。
【図７】逆ねじスクリュ（Ｉ）の説明図である。
【図８】バリスターリング（Ｊ）の説明図である。
【図９】圧縮部の説明図である。
１ 高生産押出機 ２ メインホッパー ３ 羽根 ４ ベント口 ５ 液添ノズル ６ サイドフィーダー ７ 液添用タンク ８ 液添用ポンプ ９，１０ フィーダー
Claims (7)
- 【請求項１】 ２軸回転押出機であって、固体フィード
ゾーンのスクリュ構成が、全体のスクリュ長さＬ／Ｄが
３．５〜１６の下記（Ａ）、全体のスクリュ長さＬ／Ｄ
が１．５〜２９の下記（Ｂ）又は全体のスクリュ長さＬ
／Ｄが３．５〜３０の下記（Ａ）及び（Ｂ）の組み合わ
せを含み、 第１混練ゾーンのスクリュ構成において、圧縮部が、１
個以上の下記（Ｃ）又は各々１個以上の下記（Ｃ）及び
（Ｄ）の組み合わせを含み、この圧縮部より下流側の溶
融部が、下記（Ｇ）、（Ｉ）及び（Ｊ）から選ばれた１
個以上か、若しくは、下記（Ｇ）、（Ｉ）及び（Ｊ）か
ら選ばれた１個以上と下記（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）、
（Ｆ）及び（Ｈ）から選ばれた１個以上との組み合わせ
を含むことを特徴とする高生産押出機。 （Ａ）スクリュフライトの角度αが１００〜１２０度
で、スクリュリード長さＬ／Ｄが０．５〜２のスクリュ
エレメント。 （Ｂ）スクリュフライトの角度αが１５〜２５度で、ス
クリュリード長さＬ／Ｄが０．５〜２のスクリュエレメ
ント。 （Ｃ）ねじれ角度が１１度〜３５度の範囲で、１枚当り
の羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４のニィーディン
グディスク。 （Ｄ）ねじれ角度が３６度〜７５度の範囲で、１枚当り
の羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４のニィーディン
グディスク。 （Ｅ）ねじれ角度が７６度〜１１０度の範囲で、１枚当
りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４のニィーディ
ングディスク。 （Ｆ）ねじれ角度が−１０度〜１０度の範囲で、１枚当
りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．３〜２のニィーディングデ
ィスク。 （Ｇ）ねじれ角度が１２０度〜１６５度の範囲で、１枚
当りの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０８〜０．４のニィーデ
ィングディスク。 （Ｈ）スクリュエレメントのフライト部が１リード当た
り５〜１５個所切り欠かれ、しかもスクリュ長さＬ／Ｄ
が０．２〜２のミキシングスクリュ。 （Ｉ）スクリュリード長さＬ／Ｄが０．３〜２．０で、
スクリュ長さＬ／Ｄが０．３〜２．０の逆ネジスクリ
ュ。 （Ｊ）バレル隙間Ｔ／Ｄが０．００３７５〜０．０４
で、スクリュ長さＬ／Ｄが０．３〜２．０のバリスター
リング。 - 【請求項２】 第１混練ゾーンの下流側にベント口を１
つ以上有することを特徴とする請求項１の高生産押出
機。 - 【請求項３】 請求項１に記載の高生産押出機のメイン
ホッパーから、見かけ比重が０．２〜０．８及び／又は
平均粒径が０．５〜５００μｍの粉体状樹脂及び／又は
同様のフィラー状強化剤を１０〜９０重量部と、ペレッ
ト状樹脂を９０〜１０重量部とを供給して混練・押し出
すことを特徴とする押出方法。 - 【請求項４】 請求項１に記載の高生産押出機のメイン
ホッパーから、見かけ比重が０．２〜０．８及び／又は
平均粒径が０．５〜５００μｍの粉体状樹脂又は見かけ
比重が０．２〜０．８及び／又は平均粒径が０．５〜５
００μｍの粉体状樹脂と同様のフィラー状強化剤の両者
を１０〜９０重量部と、ペレット状樹脂を９０〜１０重
量部とを供給し、押出機のバレル温度を粉体状樹脂のガ
ラス転移点Ｔｇ＋３０℃以上３５０℃以下又は粉体状樹
脂の融点Ｔｍ以上３５０℃以下に設定して混練・押し出
すことを特徴とする押出方法。 - 【請求項５】 請求項４の粉体状樹脂がポリフェニレン
エーテル、ペレット状樹脂がアルケニル系樹脂であるこ
とを特徴とする押出方法。 - 【請求項６】 請求項１に記載の高生産押出機のメイン
ホッパーから、見かけ比重が０．２〜０．８及び／又は
平均粒径が０．５〜５００μｍのフィラー状強化剤を１
０〜９０重量部と、ペレット状樹脂を９０〜１０重量部
とを供給し、押出機のバレル温度をペレット状樹脂のガ
ラス転移点Ｔｇ＋３０℃以上３５０℃以下又はペレット
状樹脂の融点Ｔｍ以上３５０℃以下に設定して混練・押
し出すことを特徴とする押出方法。 - 【請求項７】 請求項３，４又は６における高生産押出
機が、第１混練ゾーンの下流側にベント口を１つ以上有
しており、このベント口を１〜７００ｍｍＨｇで吸引す
ることを特徴とする押出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8342898A JPH10180840A (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 高生産押出機及びそれを用いた押出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8342898A JPH10180840A (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 高生産押出機及びそれを用いた押出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10180840A true JPH10180840A (ja) | 1998-07-07 |
Family
ID=18357375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8342898A Pending JPH10180840A (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 高生産押出機及びそれを用いた押出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10180840A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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1996
- 1996-12-24 JP JP8342898A patent/JPH10180840A/ja active Pending
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