JPH1017964A - 高温用パイプ状製品 - Google Patents
高温用パイプ状製品Info
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- JPH1017964A JPH1017964A JP18992396A JP18992396A JPH1017964A JP H1017964 A JPH1017964 A JP H1017964A JP 18992396 A JP18992396 A JP 18992396A JP 18992396 A JP18992396 A JP 18992396A JP H1017964 A JPH1017964 A JP H1017964A
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- alloy
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 １０００℃以上の温度で長時間使用しても、
高温強度の不足による曲がりが生じることがない高温用
パイプ状製品及びその製造方法を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ：
５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｆｅ：５％以下を含有し、
残部が実質的にＮｉからなるマトリックス中に微細な高
融点金属酸化物を０．１〜２％分散含有する酸化物分散
強化型耐熱合金製パイプ２ａと耐熱合金製パイプ２ｂ、
２ｃとを溶接接合したことを特徴とする高温用パイプ状
製品。
高温強度の不足による曲がりが生じることがない高温用
パイプ状製品及びその製造方法を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ：
５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｆｅ：５％以下を含有し、
残部が実質的にＮｉからなるマトリックス中に微細な高
融点金属酸化物を０．１〜２％分散含有する酸化物分散
強化型耐熱合金製パイプ２ａと耐熱合金製パイプ２ｂ、
２ｃとを溶接接合したことを特徴とする高温用パイプ状
製品。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種炉などに使用する
Ｗ及びＵ型ラジアントチューブ、ランスパイプなどの高
温用パイプ状製品に関する。
Ｗ及びＵ型ラジアントチューブ、ランスパイプなどの高
温用パイプ状製品に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、加熱炉用のＷ及びＵ型ラジアント
チューブ、高炉用のランスパイプ、エアノズルなどの高
温雰囲気中で使用するものは、Ｃ：０．３５〜０．４５
％、Ｓｉ：１．７５％以下、Ｍｎ：１．５０％以下、
Ｐ：０．４０％以下、Ｓ：０．４０％以下、Ｎｉ：２
０．００〜２３．００％、Ｃｒ：２３．００〜２６．０
０％からなるＪＩＳのＳＣＨ２２の耐熱鋳鋼の遠心鋳造
管、Ｃ：０．２５％、Ｃｒ：３３％：Ｗ：４．５％、残
部ＮｉからなるＮｉ合金の遠心鋳造管などを用いて製造
されていた。
チューブ、高炉用のランスパイプ、エアノズルなどの高
温雰囲気中で使用するものは、Ｃ：０．３５〜０．４５
％、Ｓｉ：１．７５％以下、Ｍｎ：１．５０％以下、
Ｐ：０．４０％以下、Ｓ：０．４０％以下、Ｎｉ：２
０．００〜２３．００％、Ｃｒ：２３．００〜２６．０
０％からなるＪＩＳのＳＣＨ２２の耐熱鋳鋼の遠心鋳造
管、Ｃ：０．２５％、Ｃｒ：３３％：Ｗ：４．５％、残
部ＮｉからなるＮｉ合金の遠心鋳造管などを用いて製造
されていた。
【０００３】しかし、上記耐熱鋳鋼製管で製造されてい
る加熱炉用のＷ及びＵ型ラジアントチューブなどは使用
中に９００℃前後に加熱されると、高温強さ、耐酸化
性、耐クリープ性が低いために、１年以内に変形及び割
れが発生し、使用することができなくなっていた。ま
た、上記Ｎｉ合金製遠心鋳造管で製造した加熱炉用のＷ
及びＵ型ラジアントチューブなどは、上記耐熱鋳鋼製の
ものより高温で使用することができるが、９５０℃前後
で使用しているいると、高温強さの不足により１年以内
に変形及び割れが発生し、使用することができなくなっ
ていた。
る加熱炉用のＷ及びＵ型ラジアントチューブなどは使用
中に９００℃前後に加熱されると、高温強さ、耐酸化
性、耐クリープ性が低いために、１年以内に変形及び割
れが発生し、使用することができなくなっていた。ま
た、上記Ｎｉ合金製遠心鋳造管で製造した加熱炉用のＷ
及びＵ型ラジアントチューブなどは、上記耐熱鋳鋼製の
ものより高温で使用することができるが、９５０℃前後
で使用しているいると、高温強さの不足により１年以内
に変形及び割れが発生し、使用することができなくなっ
ていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、１０００℃
以上の温度で長時間使用しても、高温強度の不足による
曲がりが生じることがない高温用パイプ状製品を提供す
ることを目的とするものである。
以上の温度で長時間使用しても、高温強度の不足による
曲がりが生じることがない高温用パイプ状製品を提供す
ることを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の高温用パイプ状製品においては、Ｃｒ：１
０〜４０％、Ａｌ：５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｆｅ：
５％以下を含有し、残部が実質的にＮｉからなるマトリ
ックス中に微細な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散
含有する酸化物分散強化型耐熱合金製パイプの一端又は
両端に耐熱合金製パイプを摩擦溶接、アモルファスろう
接合及びガス圧接接合の何れか１つで拡散接合したもの
としたことである。
に、本発明の高温用パイプ状製品においては、Ｃｒ：１
０〜４０％、Ａｌ：５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｆｅ：
５％以下を含有し、残部が実質的にＮｉからなるマトリ
ックス中に微細な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散
含有する酸化物分散強化型耐熱合金製パイプの一端又は
両端に耐熱合金製パイプを摩擦溶接、アモルファスろう
接合及びガス圧接接合の何れか１つで拡散接合したもの
としたことである。
【０００６】上記目的を達成するために、本発明の高温
用パイプ状製品においては、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａ
ｌ：１０％以下、Ｔｉ：５％以下、残部が実質的にＦｅ
からなるマトリックス中に微細な高融点金属酸化物を
０．１〜２％分散含有する酸化物分散強化型耐熱合金製
パイプの一端又は両端に耐熱合金製パイプを摩擦溶接、
アモルファスろう接合及びガス圧接接合の何れか１つで
拡散接合したものとしたことである。
用パイプ状製品においては、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａ
ｌ：１０％以下、Ｔｉ：５％以下、残部が実質的にＦｅ
からなるマトリックス中に微細な高融点金属酸化物を
０．１〜２％分散含有する酸化物分散強化型耐熱合金製
パイプの一端又は両端に耐熱合金製パイプを摩擦溶接、
アモルファスろう接合及びガス圧接接合の何れか１つで
拡散接合したものとしたことである。
【０００７】上記本発明について詳細に説明すると、上
記酸化物分散強化型耐熱合金は、メカニカルアロイイン
グ法により粉末が調製され、その粉末合金を熱間押出し
によって製造したものである。その詳細な製造方法は特
開平４─１４７９４７号公報、特開平２─３８５１６号
公報、特開平４─１３１３４４号公報等で既に公知であ
るので、説明を省略する。
記酸化物分散強化型耐熱合金は、メカニカルアロイイン
グ法により粉末が調製され、その粉末合金を熱間押出し
によって製造したものである。その詳細な製造方法は特
開平４─１４７９４７号公報、特開平２─３８５１６号
公報、特開平４─１３１３４４号公報等で既に公知であ
るので、説明を省略する。
【０００８】また、上記酸化物分散強化型耐熱合金の酸
化物は、Ｙ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 などを１種又は２種以上で
ある。また、耐熱合金製パイプは、Ｃ：０．３５〜０．
４５％、Ｓｉ：１．７５％以下、Ｍｎ：１．５０％以
下、Ｐ：０．４０％以下、Ｓ：０．４０％以下、Ｎｉ：
２０．００〜２３．００％、Ｃｒ：２３．００〜２６．
００％からなるＪＩＳのＳＣＨ２２の耐熱鋳鋼の遠心鋳
造管、ＪＩＳのＳＣＨ１５、ＪＩＳのＳＣＨ１３の耐熱
鋳鋼の遠心鋳造管、Ｃ：０．２５％、Ｃｒ：３３％：
Ｗ：４．５％、残部ＮｉからなるＮｉ合金の遠心鋳造管
などの耐熱合金製のパイプである。
化物は、Ｙ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 などを１種又は２種以上で
ある。また、耐熱合金製パイプは、Ｃ：０．３５〜０．
４５％、Ｓｉ：１．７５％以下、Ｍｎ：１．５０％以
下、Ｐ：０．４０％以下、Ｓ：０．４０％以下、Ｎｉ：
２０．００〜２３．００％、Ｃｒ：２３．００〜２６．
００％からなるＪＩＳのＳＣＨ２２の耐熱鋳鋼の遠心鋳
造管、ＪＩＳのＳＣＨ１５、ＪＩＳのＳＣＨ１３の耐熱
鋳鋼の遠心鋳造管、Ｃ：０．２５％、Ｃｒ：３３％：
Ｗ：４．５％、残部ＮｉからなるＮｉ合金の遠心鋳造管
などの耐熱合金製のパイプである。
【０００９】また、本発明の高温用パイプ状製品は、加
熱炉用のＷ及びＵ型ラジアントチューブ、高炉用のラン
スパイプ、エアノズル、各種炉用の保護管、これらの製
品に使用する中間製品などの高温用のパイプ状の製品で
ある。
熱炉用のＷ及びＵ型ラジアントチューブ、高炉用のラン
スパイプ、エアノズル、各種炉用の保護管、これらの製
品に使用する中間製品などの高温用のパイプ状の製品で
ある。
【００１０】
【作用】本発明においては、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａ
ｌ：１０％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｆｅ：５％以下を含
有し、残部が実質的にＮｉからなるをフェライトマトリ
ックス中に微細な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散
含有する酸化物分散強化型耐熱合金製パイプ、又はＣ
ｒ：１０〜４０％、Ａｌ：１０％以下、Ｔｉ：５％以
下、残部が実質的にＦｅからなるマトリックス中に微細
な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散含有する酸化物
分散強化型耐熱合金製パイプを高温用パイプ状製品の一
部に用いたので、部分的に１１００℃以上の酸化性雰囲
気中で使用する高温用パイプ状製品を安価に提供するこ
とができる。
ｌ：１０％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｆｅ：５％以下を含
有し、残部が実質的にＮｉからなるをフェライトマトリ
ックス中に微細な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散
含有する酸化物分散強化型耐熱合金製パイプ、又はＣ
ｒ：１０〜４０％、Ａｌ：１０％以下、Ｔｉ：５％以
下、残部が実質的にＦｅからなるマトリックス中に微細
な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散含有する酸化物
分散強化型耐熱合金製パイプを高温用パイプ状製品の一
部に用いたので、部分的に１１００℃以上の酸化性雰囲
気中で使用する高温用パイプ状製品を安価に提供するこ
とができる。
【００１１】また、酸化物分散強化型耐熱合金製パイプ
と耐熱合金製パイプとを摩擦溶接、アモルファスろう接
合またはガス圧接したことにより、Ｙ2 Ｏ3 などの酸化
物が溶けて飛散することがないので、接合部付近の高温
強度の低下を少なくすることができる。すなわち、Ｔｉ
ｇで溶接すると、Ｙ2 Ｏ3 などの酸化物が溶けて飛散す
るので、接合部付近のＹ2 Ｏ3 など酸化物の濃度が低く
なるために高温強度が低下するが、摩擦溶接、アモロフ
ァスろう接合またはガス圧接したので、このようことが
ない。
と耐熱合金製パイプとを摩擦溶接、アモルファスろう接
合またはガス圧接したことにより、Ｙ2 Ｏ3 などの酸化
物が溶けて飛散することがないので、接合部付近の高温
強度の低下を少なくすることができる。すなわち、Ｔｉ
ｇで溶接すると、Ｙ2 Ｏ3 などの酸化物が溶けて飛散す
るので、接合部付近のＹ2 Ｏ3 など酸化物の濃度が低く
なるために高温強度が低下するが、摩擦溶接、アモロフ
ァスろう接合またはガス圧接したので、このようことが
ない。
【００１２】次に、本発明において使用する酸化物分散
強化型耐熱合金の各成分を限定した理由を説明する。 Ｎｉ基酸化物分散強化型耐熱合金について Ｃｒ：１０〜４０％ Ｃｒは、合金の耐熱性を高めるために添加する元素であ
るが、含有量がこの下限に満たないと所望の耐熱性が得
られないから１０％以上とした。一方、上限を超えると
σ相が生成し、材料が脆化するから４０％以下とした。
好ましいＣｒ含有量は、２０〜４０％、さらに好ましく
は、２０〜３５％である。 Ｆｅ：５％以下 Ｆｅは、好ましくは１％以下であるが、５％までならそ
れ程影響がないので、５％以下とした。
強化型耐熱合金の各成分を限定した理由を説明する。 Ｎｉ基酸化物分散強化型耐熱合金について Ｃｒ：１０〜４０％ Ｃｒは、合金の耐熱性を高めるために添加する元素であ
るが、含有量がこの下限に満たないと所望の耐熱性が得
られないから１０％以上とした。一方、上限を超えると
σ相が生成し、材料が脆化するから４０％以下とした。
好ましいＣｒ含有量は、２０〜４０％、さらに好ましく
は、２０〜３５％である。 Ｆｅ：５％以下 Ｆｅは、好ましくは１％以下であるが、５％までならそ
れ程影響がないので、５％以下とした。
【００１３】Ａｌ：５％以下 Ａｌは、合金の耐酸化性を高めるために添加する元素で
あるが、５％を超えると有害な大型介在部の生成を引き
起こすので、５％以下にした。 Ｔｉ：５％以下 Ｔｉは、合金の耐酸化性を高めるために添加する元素で
あるが、５％を超えると有害な大型介在部の生成を引き
起こすので、５％以下にした。
あるが、５％を超えると有害な大型介在部の生成を引き
起こすので、５％以下にした。 Ｔｉ：５％以下 Ｔｉは、合金の耐酸化性を高めるために添加する元素で
あるが、５％を超えると有害な大型介在部の生成を引き
起こすので、５％以下にした。
【００１４】高融点金属酸化物：０．１〜２％ Ｙ2 Ｏ3 などの高融点金属酸化物は、合金を高温で安定
化し、酸化ボイドの発生を防止するために添加するが、
０．１％より少ないとこれらの効果がなく、２％以上に
なると脆化するので、その含有量を０．１〜２％にし
た。
化し、酸化ボイドの発生を防止するために添加するが、
０．１％より少ないとこれらの効果がなく、２％以上に
なると脆化するので、その含有量を０．１〜２％にし
た。
【００１５】Ｆｅ基酸化物分散強化型耐熱合金について Ｃｒ、Ｔｉおよび高融点金属酸化物 上記Ｎｉ基合金と同じであるので、説明を省略する。 Ａｌ：１０％以下 Ａｌは、合金の耐酸化性を高めるために添加する元素で
あるが、１０％を超えると有害な大型介在部の生成を引
き起こすので、１０％以下にした。
あるが、１０％を超えると有害な大型介在部の生成を引
き起こすので、１０％以下にした。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の構
成及び作用をＷ型ラジアントチューブについて説明す
る。Ｗ型ラジアントチューブ１は、図１及び図２に示し
たように直線状の長いチューブ２、８、短いチューブ
４、６、ベント管３、５、７などを溶接して製造されて
いるものである。このＷ型ラジアントチューブは、内部
からバーナーで加熱されるために、Ａ点で８００℃、Ｂ
点で１０２０℃、Ｃ点で８７０℃、Ｄ点で８８０℃、及
びＥ点で７９０℃になる。従来のＷ型ラジアントチュー
ブは、長いチューブ２をＪＩＳのＳＣＨ２２の耐熱鋳鋼
の遠心鋳造管で製造していた。
成及び作用をＷ型ラジアントチューブについて説明す
る。Ｗ型ラジアントチューブ１は、図１及び図２に示し
たように直線状の長いチューブ２、８、短いチューブ
４、６、ベント管３、５、７などを溶接して製造されて
いるものである。このＷ型ラジアントチューブは、内部
からバーナーで加熱されるために、Ａ点で８００℃、Ｂ
点で１０２０℃、Ｃ点で８７０℃、Ｄ点で８８０℃、及
びＥ点で７９０℃になる。従来のＷ型ラジアントチュー
ブは、長いチューブ２をＪＩＳのＳＣＨ２２の耐熱鋳鋼
の遠心鋳造管で製造していた。
【００１７】本発明は、この長いチューブ２を次のよう
な形状及び材料のパイプで製造したものである。すなわ
ち、図３に示したように内径１７７ｍｍ、外径１９４ｍ
ｍ、長さ１６５３ｍｍのＭＡ７５４合金パイプ２ａの両
端に内径１７７ｍｍ、外径１９４ｍｍ、長さ２４３ｍｍ
のＳＣＨ２２製のパイプ２ｂ、２ｃを摩擦溶接によって
接合（接合部９、10）して全長さ２１２７ｍｍのＷ型ラ
ジアントチューブ１の一部分２を製造した。中央部のＭ
Ａ７５４合金は、Ｃｒ：２０％、Ｆｅ：１０％、Ａｌ：
０．３％、Ｔｉ：０．５％、Ｃ：０．０５％、Ｙ
2 Ｏ3 ：０．６％を含み、残部Ｎｉからなる酸化物分散
強化型耐熱合金である。
な形状及び材料のパイプで製造したものである。すなわ
ち、図３に示したように内径１７７ｍｍ、外径１９４ｍ
ｍ、長さ１６５３ｍｍのＭＡ７５４合金パイプ２ａの両
端に内径１７７ｍｍ、外径１９４ｍｍ、長さ２４３ｍｍ
のＳＣＨ２２製のパイプ２ｂ、２ｃを摩擦溶接によって
接合（接合部９、10）して全長さ２１２７ｍｍのＷ型ラ
ジアントチューブ１の一部分２を製造した。中央部のＭ
Ａ７５４合金は、Ｃｒ：２０％、Ｆｅ：１０％、Ａｌ：
０．３％、Ｔｉ：０．５％、Ｃ：０．０５％、Ｙ
2 Ｏ3 ：０．６％を含み、残部Ｎｉからなる酸化物分散
強化型耐熱合金である。
【００１８】また、両端部２ｂ、２ｃのＳＣＨ２２合金
は、Ｃ：０．４０％、Ｓｉ：１．３０％、Ｍｎ：１．０
％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．０１２％、Ｎｉ：２
０．０５％、Ｃｒ：２５．１０％を含み、残部がＦｅで
ある耐熱鋼である。なお、ベント管３の合金は、両端部
の２ｂ及び２ｃの合金と同じものであり、また、短いチ
ューブ６、ベント管７及び長いチューブ８の合金はＪＩ
ＳのＳＣＨ１３の耐熱鋼である。また、中央部のＭＡ７
５４合金の右側にＳＣＨ２２製のパイプ２ｃを溶接した
のは、この部分の温度が中央部より低いためとＳＣＨ２
２製のパイプ２ｃを摩擦溶接しておけば、ＳＣＨ２２製
のパイプ２ｃとベント管３とをＴｉｇ溶接することがで
きるからである。
は、Ｃ：０．４０％、Ｓｉ：１．３０％、Ｍｎ：１．０
％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．０１２％、Ｎｉ：２
０．０５％、Ｃｒ：２５．１０％を含み、残部がＦｅで
ある耐熱鋼である。なお、ベント管３の合金は、両端部
の２ｂ及び２ｃの合金と同じものであり、また、短いチ
ューブ６、ベント管７及び長いチューブ８の合金はＪＩ
ＳのＳＣＨ１３の耐熱鋼である。また、中央部のＭＡ７
５４合金の右側にＳＣＨ２２製のパイプ２ｃを溶接した
のは、この部分の温度が中央部より低いためとＳＣＨ２
２製のパイプ２ｃを摩擦溶接しておけば、ＳＣＨ２２製
のパイプ２ｃとベント管３とをＴｉｇ溶接することがで
きるからである。
【００１９】上記溶接パイプのＭＡ７５４合金の部分２
ａ、継手部分９、ＳＣＨ２２の部分２ｃから各７個の引
張試験片を切り出しその０．２％耐力、引張強さなどを
測定した。その結果を表１に示す。また、上記溶接パイ
プのＭＡ７５４合金の部分及びＳＣＨ２２の部分から各
４個、継手部分から１０個の高温ラプチャー試験片（厚
さｔ８．５mm×幅ｗ１５mm×長さｌ１５０mm）を切り出
し高温ラプチャー試験をした。なお、高温ラプチャー試
験は、ＪＩＳＺ２２７２金属材料の引張クリープ破断試
験方法に準拠して実施した。その結果を表２に示す。
ａ、継手部分９、ＳＣＨ２２の部分２ｃから各７個の引
張試験片を切り出しその０．２％耐力、引張強さなどを
測定した。その結果を表１に示す。また、上記溶接パイ
プのＭＡ７５４合金の部分及びＳＣＨ２２の部分から各
４個、継手部分から１０個の高温ラプチャー試験片（厚
さｔ８．５mm×幅ｗ１５mm×長さｌ１５０mm）を切り出
し高温ラプチャー試験をした。なお、高温ラプチャー試
験は、ＪＩＳＺ２２７２金属材料の引張クリープ破断試
験方法に準拠して実施した。その結果を表２に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表１及び表２に示された結果より中央部の
ＭＡ７５４合金は、高温での０．２％耐力及び引張強度
においてＳＣＨ２２合金及び継手部より劣っているが、
高温でのラプチャー試験において他のものより優れてお
り、１０２０℃の使用温度においても十分耐えられるこ
とが分かる。また継手部は、１０９３℃でのラプチャー
試験において他のものより大幅に劣っているが、９００
℃においては破断時間が急激に長くなっており、９００
℃前後に加熱される図３の接合部９、10の位置において
も使用することができることが分かる。
ＭＡ７５４合金は、高温での０．２％耐力及び引張強度
においてＳＣＨ２２合金及び継手部より劣っているが、
高温でのラプチャー試験において他のものより優れてお
り、１０２０℃の使用温度においても十分耐えられるこ
とが分かる。また継手部は、１０９３℃でのラプチャー
試験において他のものより大幅に劣っているが、９００
℃においては破断時間が急激に長くなっており、９００
℃前後に加熱される図３の接合部９、10の位置において
も使用することができることが分かる。
【００２３】上記溶接パイプのＭＡ７５４合金の部分及
びＳＣＨ２２の部分から各４個の試験片（８．５×１５
×１５０）を切り出し、各温度における線膨張係数及び
縦弾性係数を測定し、継手部の想定熱応力を求めた。そ
の結果を表３に示す。
びＳＣＨ２２の部分から各４個の試験片（８．５×１５
×１５０）を切り出し、各温度における線膨張係数及び
縦弾性係数を測定し、継手部の想定熱応力を求めた。そ
の結果を表３に示す。
【００２４】
【表３】
【００２５】表３に示された結果より継手部付近の温度
（９００℃）における想定熱応力は小さく、熱応力によ
り継手部が破断するおそれが殆どないことが分かる。
（９００℃）における想定熱応力は小さく、熱応力によ
り継手部が破断するおそれが殆どないことが分かる。
【００２６】上記説明では、Ｗ型ラジアントチューブに
ついて説明したが、高炉用のランスパイプ、エアノズ
ル、各種炉用の温度計用保護管、これらの中間製品など
の高温用パイプ状の製品にも同様に実施できる。また、
上記実施例は、Ｎｉ基酸化物分散強化型耐熱合金を用い
たものであるが、Ｆｅ基酸化物分散強化型耐熱合金を用
いても同様に実施することができた。さらに、本発明
は、上記実施例に限定されることなく、要旨を変更しな
い範囲において種々の変更をすることが出来ることはも
ちろんである。
ついて説明したが、高炉用のランスパイプ、エアノズ
ル、各種炉用の温度計用保護管、これらの中間製品など
の高温用パイプ状の製品にも同様に実施できる。また、
上記実施例は、Ｎｉ基酸化物分散強化型耐熱合金を用い
たものであるが、Ｆｅ基酸化物分散強化型耐熱合金を用
いても同様に実施することができた。さらに、本発明
は、上記実施例に限定されることなく、要旨を変更しな
い範囲において種々の変更をすることが出来ることはも
ちろんである。
【００２７】
【本発明の効果】本発明は、上記構成にしたことによ
り、次のような優れた効果を奏する。 （１）Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ：１０％以下、Ｔｉ：
５％以下を含有し、残部が実質的にＦｅからなるフェラ
イトマトリックス中に微細な高融点金属酸化物を０．１
〜２％分散含有する酸化物分散強化型耐熱合金製パイ
プ、又はＣｒ：１０〜４０％、Ａｌ：１０％以下、Ｔ
ｉ：５％以下、残部が実質的にＦｅからなるマトリック
ス中に微細な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散含有
する酸化物分散強化型耐熱合金製パイプを高温用パイプ
状製品の一部に用いたので、部分的に１１００℃前後の
酸化性雰囲気中で使用する高温用パイプ状製品を安価に
提供することができる。
り、次のような優れた効果を奏する。 （１）Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ：１０％以下、Ｔｉ：
５％以下を含有し、残部が実質的にＦｅからなるフェラ
イトマトリックス中に微細な高融点金属酸化物を０．１
〜２％分散含有する酸化物分散強化型耐熱合金製パイ
プ、又はＣｒ：１０〜４０％、Ａｌ：１０％以下、Ｔ
ｉ：５％以下、残部が実質的にＦｅからなるマトリック
ス中に微細な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散含有
する酸化物分散強化型耐熱合金製パイプを高温用パイプ
状製品の一部に用いたので、部分的に１１００℃前後の
酸化性雰囲気中で使用する高温用パイプ状製品を安価に
提供することができる。
【００２８】（２）また、酸化物分散強化型耐熱合金製
パイプと耐熱合金製パイプとを摩擦溶接、アモロファス
ろう接合又はガス圧接により接合したことにより、Ｙ2
Ｏ3などの酸化物が溶けて飛散することがないので、接
合部付近の高温強度の低下を少なくすることができる。
パイプと耐熱合金製パイプとを摩擦溶接、アモロファス
ろう接合又はガス圧接により接合したことにより、Ｙ2
Ｏ3などの酸化物が溶けて飛散することがないので、接
合部付近の高温強度の低下を少なくすることができる。
【図１】本発明の一例であるＷ型ラジアントチューブの
正面断面図である。
正面断面図である。
【図２】図１の左側面図である。
【図３】図１の２の部分の拡大断面図である。
１ Ｗ型ラジアントチューブ ２、８ 長いチューブ ３、５、７ ベント管 ４、６ 短いチューブ ９、10 接合部
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、Ｃｒ：１０〜４
０％、Ａｌ：５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｆｅ：５％以
下を含有し、残部が実質的にＮｉからなるマトリックス
中に微細な高融点金属酸化物を０．１〜２％分散含有す
る酸化物分散強化型耐熱合金製パイプと耐熱合金製パイ
プとを溶接接合したことを特徴とする高温用パイプ状製
品。 - 【請求項２】 Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ：１０％以
下、Ｔｉ：５％以下、残部が実質的にＦｅからなるマト
リックス中に微細な高融点金属酸化物を０．１〜２％分
散含有する酸化物分散強化型耐熱合金製パイプと耐熱合
金製パイプとを溶接接合したことを特徴とする高温用パ
イプ状製品。 - 【請求項３】 溶接接合が摩擦溶接、アモルファスろう
接合及びガス圧接接合の何れか１つであることを特徴と
する請求項１または請求項２記載の高温用パイプ状製
品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18992396A JPH1017964A (ja) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | 高温用パイプ状製品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18992396A JPH1017964A (ja) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | 高温用パイプ状製品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1017964A true JPH1017964A (ja) | 1998-01-20 |
Family
ID=16249479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18992396A Pending JPH1017964A (ja) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | 高温用パイプ状製品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1017964A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10276253B2 (en) | 2017-08-04 | 2019-04-30 | Micron Technology, Inc. | Apparatuses and methods including anti-fuses and for reading and programming of same |
-
1996
- 1996-07-02 JP JP18992396A patent/JPH1017964A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10276253B2 (en) | 2017-08-04 | 2019-04-30 | Micron Technology, Inc. | Apparatuses and methods including anti-fuses and for reading and programming of same |
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