JPH10174443A - 直流電源装置 - Google Patents
直流電源装置Info
- Publication number
- JPH10174443A JPH10174443A JP33584996A JP33584996A JPH10174443A JP H10174443 A JPH10174443 A JP H10174443A JP 33584996 A JP33584996 A JP 33584996A JP 33584996 A JP33584996 A JP 33584996A JP H10174443 A JPH10174443 A JP H10174443A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power supply
- voltage
- full
- output
- capacitor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】３相交流電力を全波整流して出力する直流電源
装置において、簡単なハードウエアにより、交流電源側
での高調波成分を大幅に抑制し、力率を向上させる。 【解決手段】交流電源１と全波整流回路２との間に交流
リアクトル３を配置するとともに、全波整流回路２と平
滑用のコンデンサ４との間に、自己消弧型電力素子７と
ダイオード８を配置する。電圧検出器９によりコンデン
サ４の両端の電圧を検出するともに、交流電源１側での
波高値より大きい設定値を直流電圧設定器１０により発
生させる。コンデンサ４の電圧検出値と直流電圧設定器
１０による設定値との偏差に応じたパルス幅のＰＷＭ制
御により、自己消弧型電力素子７をオンオフ制御する。
装置において、簡単なハードウエアにより、交流電源側
での高調波成分を大幅に抑制し、力率を向上させる。 【解決手段】交流電源１と全波整流回路２との間に交流
リアクトル３を配置するとともに、全波整流回路２と平
滑用のコンデンサ４との間に、自己消弧型電力素子７と
ダイオード８を配置する。電圧検出器９によりコンデン
サ４の両端の電圧を検出するともに、交流電源１側での
波高値より大きい設定値を直流電圧設定器１０により発
生させる。コンデンサ４の電圧検出値と直流電圧設定器
１０による設定値との偏差に応じたパルス幅のＰＷＭ制
御により、自己消弧型電力素子７をオンオフ制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、３相交流電源を全
波整流して直流電力を出力する直流電源装置に関し、特
に、電圧及び電流における高調波成分（歪み成分）が交
流電源に現れることが抑制され、電源力率が向上した直
流電源装置に関する。
波整流して直流電力を出力する直流電源装置に関し、特
に、電圧及び電流における高調波成分（歪み成分）が交
流電源に現れることが抑制され、電源力率が向上した直
流電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】３相交流電源を全波整流して直流電力を
出力する直流電源装置では、一般に、ダイオードなどの
６個の整流素子を用意してこれらを２個ずつ直列に接続
し、各直列接続のアノード相互、カソード相互をそれぞ
れ接続したブリッジ回路を全波整流回路として使用し、
全波整流回路の出力側に平滑用のコンデンサを設け、各
直列接続の中点にそれぞれ３相交流電源の各相を供給し
ている。しかしながら、このような直流電源装置では、
全波整流回路の動作が完全な正弦波動作ではないことに
より、交流電源側の電圧や電流には多くの歪み成分すな
わち高調波成分が含まれる。この高調波成分は、力率改
善のためなどに直流電源装置に隣接して設置される交流
リアクトルやコンデンサを焼損させる事故の原因の１つ
となっている。
出力する直流電源装置では、一般に、ダイオードなどの
６個の整流素子を用意してこれらを２個ずつ直列に接続
し、各直列接続のアノード相互、カソード相互をそれぞ
れ接続したブリッジ回路を全波整流回路として使用し、
全波整流回路の出力側に平滑用のコンデンサを設け、各
直列接続の中点にそれぞれ３相交流電源の各相を供給し
ている。しかしながら、このような直流電源装置では、
全波整流回路の動作が完全な正弦波動作ではないことに
より、交流電源側の電圧や電流には多くの歪み成分すな
わち高調波成分が含まれる。この高調波成分は、力率改
善のためなどに直流電源装置に隣接して設置される交流
リアクトルやコンデンサを焼損させる事故の原因の１つ
となっている。
【０００３】従来は、図３に示すように、交流電源５１
と、６個の整流素子Ｄ1〜Ｄ6がブリッジ接続された全波
整流回路５２との間に、高調波阻止用の交流リアクトル
５３を挿入したり、あるいは、全波整流回路５２と平滑
用のコンデンサ５４との間に直流リアクトル５５を挿入
することで、交流電源５１側の電流や電圧に現れる高調
波成分を抑制している。
と、６個の整流素子Ｄ1〜Ｄ6がブリッジ接続された全波
整流回路５２との間に、高調波阻止用の交流リアクトル
５３を挿入したり、あるいは、全波整流回路５２と平滑
用のコンデンサ５４との間に直流リアクトル５５を挿入
することで、交流電源５１側の電流や電圧に現れる高調
波成分を抑制している。
【０００４】しかし、図３に示す直流電源装置では、交
流電源５１側に現れる歪み成分の抑制が不十分であると
されることが多い。そこで、図４に示すように、全波整
流回路５２の出力と平滑用のコンデンサ５４との間に、
昇圧チョッパ回路６０を設ける構成が採用されている。
昇圧チョッパ回路６０では、全波整流回路５２のカソー
ド側出力（正電圧側出力）に直流リアクトル６１とダイ
オード６２とをこの順で直列に設け、ダイオード６２の
カソードを平滑用のコンデンサ５４に接続するととも
に、直流リアクトル６１とダイオード６２との接続点
と、全波整流回路５２の負電圧側出力との間に、自己消
弧型電力素子６３（図示したものでは電力用バイポーラ
トランジスタ）を挿入している。そして、自己消弧型電
力素子６３のベース（あるいはゲート）を駆動回路６４
で駆動することにより、交流電源５１から全波整流回路
５２に通流する電流波形を正弦波波形に近付け、交流電
源での歪み成分を抑制している。
流電源５１側に現れる歪み成分の抑制が不十分であると
されることが多い。そこで、図４に示すように、全波整
流回路５２の出力と平滑用のコンデンサ５４との間に、
昇圧チョッパ回路６０を設ける構成が採用されている。
昇圧チョッパ回路６０では、全波整流回路５２のカソー
ド側出力（正電圧側出力）に直流リアクトル６１とダイ
オード６２とをこの順で直列に設け、ダイオード６２の
カソードを平滑用のコンデンサ５４に接続するととも
に、直流リアクトル６１とダイオード６２との接続点
と、全波整流回路５２の負電圧側出力との間に、自己消
弧型電力素子６３（図示したものでは電力用バイポーラ
トランジスタ）を挿入している。そして、自己消弧型電
力素子６３のベース（あるいはゲート）を駆動回路６４
で駆動することにより、交流電源５１から全波整流回路
５２に通流する電流波形を正弦波波形に近付け、交流電
源での歪み成分を抑制している。
【０００５】なお、単相交流電源を対象としブリッジ型
の全波整流回路を用いた直流電源装置において、このよ
うなチョッパ回路を用いるものとして、例えば、特開昭
５９−１９８８７３号、特開平２−２５４９７４号、特
開平２−２５４９７５号の各公報に開示されたものがあ
る。特開昭５９−１９８８７３号公報に開示のもので
は、直流電源装置の出力電圧（平滑コンデンサの両端の
電圧）と交流電源側のライン電圧値を検出するともに、
全波整流回路の出力電流値あるいはライン電流値を検出
して、自己消弧型電力素子のオンオフ動作を実行してい
る。また、特開平２−２５４９７４号、同２５４８７５
号の各公報に開示のものでは、直流電源装置の出力電圧
（平滑コンデンサの両端の電圧）を検出するともに、自
己消弧型電力素子に流れる電流を検出し、自己消弧型電
力素子のオンオフ動作を実行している。
の全波整流回路を用いた直流電源装置において、このよ
うなチョッパ回路を用いるものとして、例えば、特開昭
５９−１９８８７３号、特開平２−２５４９７４号、特
開平２−２５４９７５号の各公報に開示されたものがあ
る。特開昭５９−１９８８７３号公報に開示のもので
は、直流電源装置の出力電圧（平滑コンデンサの両端の
電圧）と交流電源側のライン電圧値を検出するともに、
全波整流回路の出力電流値あるいはライン電流値を検出
して、自己消弧型電力素子のオンオフ動作を実行してい
る。また、特開平２−２５４９７４号、同２５４８７５
号の各公報に開示のものでは、直流電源装置の出力電圧
（平滑コンデンサの両端の電圧）を検出するともに、自
己消弧型電力素子に流れる電流を検出し、自己消弧型電
力素子のオンオフ動作を実行している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図４に
示すような昇圧チョッパ回路を用いた直流電源装置で
も、交流電源側での高調波成分は抑制できるものの、な
お、交流電源側に歪み成分が残存するという問題点があ
る。本発明の目的は、簡単な回路構成によって、交流電
源に現れる高調波成分を大幅に抑制できる直流電源装置
を提供することにある。
示すような昇圧チョッパ回路を用いた直流電源装置で
も、交流電源側での高調波成分は抑制できるものの、な
お、交流電源側に歪み成分が残存するという問題点があ
る。本発明の目的は、簡単な回路構成によって、交流電
源に現れる高調波成分を大幅に抑制できる直流電源装置
を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の直流電源装置
は、２個直列に接続された整流素子を３組並列に接続
し、前記直列に接続された整流素子の中点に交流電源か
らの３相電力が供給され、前記整流素子の各直列接続に
おけるカソード端側が第１の出力点に共通接続し、前記
各直列接続におけるアノード端側が第２の出力点に共通
接続した全波整流回路と、前記全波整流回路の出力を平
滑するコンデンサとを有する直流電源装置において、前
記交流電源と前記全波整流回路の間に挿入された３相の
交流リアクトルと、前記第１の出力点と第２の出力点の
間に挿入された自己消弧型電力素子と、前記第１の出力
点と前記第２の出力点のいずれか一方と前記コンデンサ
との間に挿入されたダイオードと、を有する。
は、２個直列に接続された整流素子を３組並列に接続
し、前記直列に接続された整流素子の中点に交流電源か
らの３相電力が供給され、前記整流素子の各直列接続に
おけるカソード端側が第１の出力点に共通接続し、前記
各直列接続におけるアノード端側が第２の出力点に共通
接続した全波整流回路と、前記全波整流回路の出力を平
滑するコンデンサとを有する直流電源装置において、前
記交流電源と前記全波整流回路の間に挿入された３相の
交流リアクトルと、前記第１の出力点と第２の出力点の
間に挿入された自己消弧型電力素子と、前記第１の出力
点と前記第２の出力点のいずれか一方と前記コンデンサ
との間に挿入されたダイオードと、を有する。
【０００８】本発明では、自己消弧型電力素子のオン／
オフ動作と、全波整流回路の交流電源側に挿入された交
流リアクトルとにより、交流電源側の各相の電流の通流
区間を長くし、かつ、電源側の交流リアクトルにより、
交流電流の変化を滑らかにしている。これにより、交流
電源側の電流及び電圧における歪み分が少なくなり、ま
た、電源力率が向上する。
オフ動作と、全波整流回路の交流電源側に挿入された交
流リアクトルとにより、交流電源側の各相の電流の通流
区間を長くし、かつ、電源側の交流リアクトルにより、
交流電流の変化を滑らかにしている。これにより、交流
電源側の電流及び電圧における歪み分が少なくなり、ま
た、電源力率が向上する。
【０００９】本発明においては、コンデンサに充電され
る電圧が所定値となることを制御目標とする制御を実行
するために自己消弧型電力素子にオン／オフの指令を与
える制御回路を備えることが好ましく、この場合、所定
値が、交流電源の電圧波形における波高値よりも高い値
に設定されるようにすることが好ましい。自己消弧型電
力素子としては、例えば、電力用バイポーラトランジス
タ、電力用ＭＯＳ電界効果トランジスタ、ゲートターン
オフサイリスタ（ＧＴＯ）などを使用することができ
る。
る電圧が所定値となることを制御目標とする制御を実行
するために自己消弧型電力素子にオン／オフの指令を与
える制御回路を備えることが好ましく、この場合、所定
値が、交流電源の電圧波形における波高値よりも高い値
に設定されるようにすることが好ましい。自己消弧型電
力素子としては、例えば、電力用バイポーラトランジス
タ、電力用ＭＯＳ電界効果トランジスタ、ゲートターン
オフサイリスタ（ＧＴＯ）などを使用することができ
る。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て、図面を参照して説明する。図１は、本発明の実施の
一形態の直流電源装置を示す回路図である。３相の交流
電源１が設けられており、交流電源１からの３相電力
は、３相の交流リアクトル３を介して全波整流回路２に
供給されている。全波整流回路２は、６個のダイオード
Ｄ1〜Ｄ6を使用し、これらダイオードＤ1〜Ｄ6は、ダイ
オードＤ1,Ｄ3,Ｄ5のアノードがそれぞれダイオード
Ｄ2,Ｄ4,Ｄ6のカソードに接続するように、２個ずつ直
列に接続されている。３相の交流リアクトル３内には、
ｕ相、ｖ相、ｗ相にそれぞれ対応する３個のリアクトル
Ｌ1〜Ｌ3が設けられ、リアクトルＬ1〜Ｌ3の出力端は、
それぞれ、直列接続されたダイオードの中点、つまりダ
イオードＤ1,Ｄ3,Ｄ5のアノード（すなわちダイオード
Ｄ2,Ｄ4,Ｄ6のカソード）に接続している。ダイオード
Ｄ1,Ｄ3,Ｄ5のカソードは、全波整流回路２の正側出力
点１６に共通接続し、また、ダイオードＤ2,Ｄ4,Ｄ6の
アノードは同様に負側出力点１７に共通接続している。
て、図面を参照して説明する。図１は、本発明の実施の
一形態の直流電源装置を示す回路図である。３相の交流
電源１が設けられており、交流電源１からの３相電力
は、３相の交流リアクトル３を介して全波整流回路２に
供給されている。全波整流回路２は、６個のダイオード
Ｄ1〜Ｄ6を使用し、これらダイオードＤ1〜Ｄ6は、ダイ
オードＤ1,Ｄ3,Ｄ5のアノードがそれぞれダイオード
Ｄ2,Ｄ4,Ｄ6のカソードに接続するように、２個ずつ直
列に接続されている。３相の交流リアクトル３内には、
ｕ相、ｖ相、ｗ相にそれぞれ対応する３個のリアクトル
Ｌ1〜Ｌ3が設けられ、リアクトルＬ1〜Ｌ3の出力端は、
それぞれ、直列接続されたダイオードの中点、つまりダ
イオードＤ1,Ｄ3,Ｄ5のアノード（すなわちダイオード
Ｄ2,Ｄ4,Ｄ6のカソード）に接続している。ダイオード
Ｄ1,Ｄ3,Ｄ5のカソードは、全波整流回路２の正側出力
点１６に共通接続し、また、ダイオードＤ2,Ｄ4,Ｄ6の
アノードは同様に負側出力点１７に共通接続している。
【００１１】全波整流回路２の外部には、正側出力点１
６と負側出力点１７とを接続するように、自己消弧型電
力素子７が設けられている。自己消弧型電力素子７とし
て、ここではｎｐｎ型の電力用バイポーラトランジスタ
が使用されており、コレクタが正側出力点１６に接続さ
れ、エミッタが負側出力点１７に接続されている。この
直流電源装置は、平滑用のコンデンサ４を備えており、
直流電源装置の一対の出力端子５,６にこのコンデンサ
４が接続している。全波整流回路２の正側出力点１６と
出力端子５の間には、出力端子５側がカソードとなるよ
うにダイオード８が挿入され、負側出力点１７と出力端
子６は直接接続している。
６と負側出力点１７とを接続するように、自己消弧型電
力素子７が設けられている。自己消弧型電力素子７とし
て、ここではｎｐｎ型の電力用バイポーラトランジスタ
が使用されており、コレクタが正側出力点１６に接続さ
れ、エミッタが負側出力点１７に接続されている。この
直流電源装置は、平滑用のコンデンサ４を備えており、
直流電源装置の一対の出力端子５,６にこのコンデンサ
４が接続している。全波整流回路２の正側出力点１６と
出力端子５の間には、出力端子５側がカソードとなるよ
うにダイオード８が挿入され、負側出力点１７と出力端
子６は直接接続している。
【００１２】さらに、この直流電源装置には、コンデン
サ４の両端の電圧を検出する電圧検出器９と、コンデン
サ４の両端の電圧に対する設定値（所定値）を設定して
これを発生する直流電圧設定器１０と、コンデンサ４の
両端の電圧の検出値と設定値との間の偏差を算出する減
算器１１と、算出された偏差によって比例積分（ＰＩ）
制御を行うＰＩ制御器１２と、所定の周波数の三角波信
号を発生する発振器１３と、ＰＩ制御器１２の出力と三
角波信号とを比較する比較器（コンパレータ）１４と、
比較器１４の出力に応じて自己消弧型電力素子７のオン
／オフの制御を行う駆動回路１５とが、設けられてい
る。比較器１４は、ＰＩ制御器１２の出力である電圧指
令と発振器１３からの三角波信号とを比較したときに、
電圧指令の方が三角波信号より大きい場合には自己消弧
型電力素子７をオンとするような指令を出力し、三角波
信号の方が大きい場合には自己消弧型電力素子７をオフ
とするような指令を出力する。三角波信号の周波数は、
電源周波数に比べて高くし、電源周波数の１／６周期
（３相脈流の波高点間の間隔）の間に、自己消弧型電力
素子７のオンオフ動作を十分な回数行えるようにする。
駆動回路１５は、比較器１４からの上述したような指令
に基づき、自己消弧型電力素子７のベース（自己消弧型
電力素子として電界効果トランジスタやゲートターンオ
フサイリスタを使用する場合にはゲート）を駆動し、自
己消弧型電力素子７のオン／オフを制御する。
サ４の両端の電圧を検出する電圧検出器９と、コンデン
サ４の両端の電圧に対する設定値（所定値）を設定して
これを発生する直流電圧設定器１０と、コンデンサ４の
両端の電圧の検出値と設定値との間の偏差を算出する減
算器１１と、算出された偏差によって比例積分（ＰＩ）
制御を行うＰＩ制御器１２と、所定の周波数の三角波信
号を発生する発振器１３と、ＰＩ制御器１２の出力と三
角波信号とを比較する比較器（コンパレータ）１４と、
比較器１４の出力に応じて自己消弧型電力素子７のオン
／オフの制御を行う駆動回路１５とが、設けられてい
る。比較器１４は、ＰＩ制御器１２の出力である電圧指
令と発振器１３からの三角波信号とを比較したときに、
電圧指令の方が三角波信号より大きい場合には自己消弧
型電力素子７をオンとするような指令を出力し、三角波
信号の方が大きい場合には自己消弧型電力素子７をオフ
とするような指令を出力する。三角波信号の周波数は、
電源周波数に比べて高くし、電源周波数の１／６周期
（３相脈流の波高点間の間隔）の間に、自己消弧型電力
素子７のオンオフ動作を十分な回数行えるようにする。
駆動回路１５は、比較器１４からの上述したような指令
に基づき、自己消弧型電力素子７のベース（自己消弧型
電力素子として電界効果トランジスタやゲートターンオ
フサイリスタを使用する場合にはゲート）を駆動し、自
己消弧型電力素子７のオン／オフを制御する。
【００１３】次に、この直流電源装置の動作を説明す
る。図２は、この直流電源装置の動作を説明するタイミ
ングチャートであって、図中(a)は全波整流回路２によ
り直流（脈流）に変換された後の電圧波形を示してい
る。この直流電源装置において特徴的なことは、直流電
圧設定器１０による設定値を、交流電源における波高
値、すなわち図２(a)に示される脈流における波高値よ
りも高く設定することである。このため、ＰＩ制御器１
２からの電圧指令は、常時、電圧値を高める方向の指令
となっているが、図２(a)に示す脈流での波高値付近の
タイミングでは、相対的に指令量が小さくなっており、
波の谷間の部分のタイミングでは、相対的に指令量が大
きくなっている。
る。図２は、この直流電源装置の動作を説明するタイミ
ングチャートであって、図中(a)は全波整流回路２によ
り直流（脈流）に変換された後の電圧波形を示してい
る。この直流電源装置において特徴的なことは、直流電
圧設定器１０による設定値を、交流電源における波高
値、すなわち図２(a)に示される脈流における波高値よ
りも高く設定することである。このため、ＰＩ制御器１
２からの電圧指令は、常時、電圧値を高める方向の指令
となっているが、図２(a)に示す脈流での波高値付近の
タイミングでは、相対的に指令量が小さくなっており、
波の谷間の部分のタイミングでは、相対的に指令量が大
きくなっている。
【００１４】このような電圧指令と発振器１３からの三
角波信号とを比較器１４で比較し、自己消弧型電力素子
７に対するオン／オフ指令を生成すると、図２(b)に示
すようになる。すなわち、脈流での波高値近傍では自己
消弧型電力素子７のオン状態のデューティ比が小さくな
り、脈流の谷間近傍ではデューティ比が大きくなるよう
な、ＰＷＭ（パルス幅変調）制御が行われることにな
る。自己消弧型電力素子７のこのようなオンオフ動作に
したがって、全波整流回路２の出力側の直流回路には、
図２(c)に示すような直流電流が誘起される。また、こ
のような自己消弧型電力素子７の導通の寄与分を含まな
い、ダイオード整流だけの相電流が図２(d)に示されて
いる。この結果、全波整流回路２の入力側に設けられて
いる交流リアクトル３に流れる相電流は、図２の(c)と
(d)を加算した電流であるので、図２(e)に示すようにな
る。すなわち、理想的な正弦波波形に近い交流電流が交
流リアクトル３を流れることとなり、交流電源側での電
流及び電圧における歪み成分が、大幅に抑制されること
になる。
角波信号とを比較器１４で比較し、自己消弧型電力素子
７に対するオン／オフ指令を生成すると、図２(b)に示
すようになる。すなわち、脈流での波高値近傍では自己
消弧型電力素子７のオン状態のデューティ比が小さくな
り、脈流の谷間近傍ではデューティ比が大きくなるよう
な、ＰＷＭ（パルス幅変調）制御が行われることにな
る。自己消弧型電力素子７のこのようなオンオフ動作に
したがって、全波整流回路２の出力側の直流回路には、
図２(c)に示すような直流電流が誘起される。また、こ
のような自己消弧型電力素子７の導通の寄与分を含まな
い、ダイオード整流だけの相電流が図２(d)に示されて
いる。この結果、全波整流回路２の入力側に設けられて
いる交流リアクトル３に流れる相電流は、図２の(c)と
(d)を加算した電流であるので、図２(e)に示すようにな
る。すなわち、理想的な正弦波波形に近い交流電流が交
流リアクトル３を流れることとなり、交流電源側での電
流及び電圧における歪み成分が、大幅に抑制されること
になる。
【００１５】なお、上述した直流電源装置と、従来の直
流電源装置（上述した特開昭５９−１９８８７３号、特
開平２−２５４９７４号、特開平２−２５４９７５号の
各公報に開示のもの）を比較すると、従来のものは単相
交流を対象としているのに対して、本実施の形態のもの
は３相交流を対象としている点で相違する。また、従来
のものは、電源装置の出力電圧の他に何らかの電流値を
検出する必要があったのに対し、本実施の形態では、出
力電圧値の設定値を交流電流の波高値より高い値に設定
するとともに、ＰＩ制御器１２からの電圧指令と発振器
１３からの三角波信号を比較してオンオフ制御を実行す
ることにより、出力電圧の検出のみで、交流電源側での
歪み成分を抑制し、電源力率を向上させることを可能に
している。
流電源装置（上述した特開昭５９−１９８８７３号、特
開平２−２５４９７４号、特開平２−２５４９７５号の
各公報に開示のもの）を比較すると、従来のものは単相
交流を対象としているのに対して、本実施の形態のもの
は３相交流を対象としている点で相違する。また、従来
のものは、電源装置の出力電圧の他に何らかの電流値を
検出する必要があったのに対し、本実施の形態では、出
力電圧値の設定値を交流電流の波高値より高い値に設定
するとともに、ＰＩ制御器１２からの電圧指令と発振器
１３からの三角波信号を比較してオンオフ制御を実行す
ることにより、出力電圧の検出のみで、交流電源側での
歪み成分を抑制し、電源力率を向上させることを可能に
している。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、交流電源
側に交流リアクトルを設けるとともに、全波整流回路の
出力と平滑コンデンサとの間に自己消弧型電力素子とダ
イオードとを備え、自己消弧型電力素子をオンオフ動作
させることにより、簡単なハードウエア構成で、交流電
源側の電圧及び電流の歪み分を大幅に抑制できるという
効果がある。
側に交流リアクトルを設けるとともに、全波整流回路の
出力と平滑コンデンサとの間に自己消弧型電力素子とダ
イオードとを備え、自己消弧型電力素子をオンオフ動作
させることにより、簡単なハードウエア構成で、交流電
源側の電圧及び電流の歪み分を大幅に抑制できるという
効果がある。
【図１】本発明の実施の一形態の直流電源装置を示す回
路図である。
路図である。
【図２】図１に示す直流電源装置の動作を説明するタイ
ミングチャートである。
ミングチャートである。
【図３】交流電源での歪み成分が抑制された従来の直流
電源装置の一例を示す回路図である。
電源装置の一例を示す回路図である。
【図４】交流電源での歪み成分が抑制された従来の直流
電源装置の別の例を示す回路図である。
電源装置の別の例を示す回路図である。
１ 交流電源 ２ 全波整流回路 ３ 交流リアクトル ４ 平滑コンデンサ ５，６ 出力端子 ７ 自己消弧型電力素子 ８ ダイオード ９ 電圧検出器 １０ 直流電圧設定器 １１ 減算器 １２ ＰＩ制御器 １３ 発振器 １４ 比較器 １５ 駆動回路 １６，１７ 出力点 Ｄ1〜Ｄ6 ダイオード Ｌ1〜Ｌ3 リアクトル
Claims (4)
- 【請求項１】 ２個直列に接続された整流素子を３組並
列に接続し、前記直列に接続された整流素子の中点に交
流電源からの３相電力が供給され、前記整流素子の各直
列接続におけるカソード端側が第１の出力点に共通接続
し、前記各直列接続におけるアノード端側が第２の出力
点に共通接続した全波整流回路と、前記全波整流回路の
出力を平滑するコンデンサとを有する直流電源装置にお
いて、 前記交流電源と前記全波整流回路の間に挿入された３相
の交流リアクトルと、 前記第１の出力点と第２の出力点の間に挿入された自己
消弧型電力素子と、 前記第１の出力点と前記第２の出力点のいずれか一方と
前記コンデンサとの間に挿入されたダイオードと、を有
することを特徴とする直流電源装置。 - 【請求項２】 前記コンデンサに充電される電圧が所定
値となることを制御目標とする制御を実行するために前
記自己消弧型電力素子にオン／オフの指令を与える制御
回路を備える、請求項１に記載の直流電源装置。 - 【請求項３】 制御回路が、前記コンデンサの両端の電
圧を検出する電圧検出器と、前記所定値を設定して発生
する直流電圧設定器と、前記コンデンサの両端の電圧と
前記所定値との偏差に応じて比例積分制御を行う制御器
と、所定の周波数の三角波信号を発生する発振器と、前
記制御器の出力と前記三角波信号とを比較する比較器
と、前記比較器の出力に応じて前記自己消弧型電力素子
のオン／オフの制御を行う駆動回路と、から構成されて
いる請求項１または２に記載の直流電源装置。 - 【請求項４】 前記所定値が、前記交流電源の電圧波形
における波高値よりも高い値に設定される、請求項２ま
たは３に記載の直流電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33584996A JPH10174443A (ja) | 1996-12-16 | 1996-12-16 | 直流電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33584996A JPH10174443A (ja) | 1996-12-16 | 1996-12-16 | 直流電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10174443A true JPH10174443A (ja) | 1998-06-26 |
Family
ID=18293086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33584996A Pending JPH10174443A (ja) | 1996-12-16 | 1996-12-16 | 直流電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10174443A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010252459A (ja) * | 2009-03-20 | 2010-11-04 | Well Shin Technology Co Ltd | 電源補助回路 |
| CN101971473A (zh) * | 2008-03-14 | 2011-02-09 | 大金工业株式会社 | 整流电路 |
| WO2012043466A1 (ja) * | 2010-09-28 | 2012-04-05 | 三菱電機株式会社 | 電力変換装置 |
| US8760064B1 (en) | 2012-12-21 | 2014-06-24 | Posco Led Company Ltd. | LED lighting apparatus with improved total harmonic distortion in source current |
-
1996
- 1996-12-16 JP JP33584996A patent/JPH10174443A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101971473A (zh) * | 2008-03-14 | 2011-02-09 | 大金工业株式会社 | 整流电路 |
| US8441823B2 (en) | 2008-03-14 | 2013-05-14 | Daikin Industries, Ltd. | Rectifier circuit |
| JP2010252459A (ja) * | 2009-03-20 | 2010-11-04 | Well Shin Technology Co Ltd | 電源補助回路 |
| WO2012043466A1 (ja) * | 2010-09-28 | 2012-04-05 | 三菱電機株式会社 | 電力変換装置 |
| DE112011103261T5 (de) | 2010-09-28 | 2013-08-22 | Mitsubishi Electric Corporation | Spannungsumformervorrichtung |
| JP5427957B2 (ja) * | 2010-09-28 | 2014-02-26 | 三菱電機株式会社 | 電力変換装置 |
| US8836296B2 (en) | 2010-09-28 | 2014-09-16 | Mitsubishi Electric Corporation | Power conversion apparatus |
| US8760064B1 (en) | 2012-12-21 | 2014-06-24 | Posco Led Company Ltd. | LED lighting apparatus with improved total harmonic distortion in source current |
| JP2014123535A (ja) * | 2012-12-21 | 2014-07-03 | Bosco Led Co Ltd | Ｌｅｄ照明装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2355329B1 (en) | Alternating current-direct current converter and electric motor driver | |
| US20120300519A1 (en) | Multi-phase active rectifier | |
| JP6569839B1 (ja) | 電力変換装置 | |
| US11205952B2 (en) | Methods and systems for controlling current source rectifiers | |
| Ben-Brahim | A discontinuous PWM method for balancing the neutral point voltage in three-level inverter-fed variable frequency drives | |
| US10833598B2 (en) | Power conversion device, motor drive control device, blower, compressor, and air conditioner | |
| US20220077769A1 (en) | Power Factor Correction Circuit, Control Method and Electrical Appliance | |
| JP2011061887A (ja) | 電力変換装置、電力変換装置の制御方法、および空気調和機 | |
| JP2005033986A (ja) | 電圧制御パルス幅変調周波数変換器及びその制御方法 | |
| JPS63224698A (ja) | 電動機の速度制御装置 | |
| JPH10174443A (ja) | 直流電源装置 | |
| JP4779565B2 (ja) | インバータ制御回路 | |
| JP2016149913A (ja) | 電力変換装置 | |
| JP3425331B2 (ja) | 電源装置 | |
| JP3774329B2 (ja) | インバータ装置 | |
| JP2001145382A (ja) | モータ制御装置 | |
| US20220329156A1 (en) | Power conversion apparatus, motor drive apparatus, blower, compressor, and air conditioner | |
| JPH05308778A (ja) | 電気自動車駆動用インバータ | |
| JP3788346B2 (ja) | 電圧形ｐｗｍインバータの制御装置 | |
| JPH0819259A (ja) | インバータ回路 | |
| JP4692704B2 (ja) | 力率改善電源回路 | |
| Deshmukh et al. | Unity Power Factor Three Phase Induction Motor Drive Using Combined Extinction Angle and PWM Controlled Technique | |
| JP3969021B2 (ja) | 電源装置及びスイッチング電源の制御方法 | |
| JPH0789742B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JPH0646568A (ja) | 電力変換装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060324 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20060329 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20060802 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |