JPH10169552A - 可変容量圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高圧縮負荷状態において、簡単な構成により
吐出容量を減少させて、圧縮負荷の低減を図り、耐久性
の向上可能な可変容量圧縮機を提供する。 【解決手段】 吸入圧領域をなす吸入室１５内の地点及
び吸入行程におけるシリンダボア４０内の地点の圧力を
それぞれ第１、第２感圧通路５５、６２を介して、容量
制御弁４７の感圧室５３に導く。前記第２感圧通路６２
の途中に、前記２地点間の圧力差が所定値を越えると開
かれる切換弁６８を設ける。そして、通常の運転状態で
は吸入室１５内の圧力に基づいて容量制御弁４７の開度
調整を行い、高圧縮負荷状態では吸入行程におけるシリ
ンダボア４０内の地点の圧力に基づいて容量制御弁４７
の開度調整を行うようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、例えば車両空調
装置に使用される可変容量圧縮機に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の可変容量圧縮機としては、次の
ような構成のものが知られている。すなわち、ハウジン
グの内部にクランク室が形成されるとともに、駆動シャ
フトが回転可能に支持されている。ハウジングの一部を
構成するシリンダブロックとリヤハウジングとは、バル
ブプレートを介して接合されている。そのリヤハウジン
グには、外部冷媒回路から冷媒ガスが導かれる吸入室が
区画形成されている。前記シリンダブロックには複数の
シリンダボアが形成され、各シリンダボア内にはピスト
ンが往復動可能に収容されている。前記バルブプレート
上には、前記シリンダボアと吸入室との間を断続可能に
連通する吸入弁機構が設けられている。前記駆動シャフ
トには、カムプレートが一体回転可能かつ揺動可能に装
着され、そのカムプレートの周縁が各ピストンに係留さ
れている。そして、容量制御弁により、クランク室内の
圧力とシリンダボア内の圧力とのピストンを介した差を
変更し、その差に応じてカムプレートの傾角を変更し
て、吐出容量を制御するように構成されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、この従来の
可変容量圧縮機においては、例えばカムプレートが大傾
角状態に配置され、大吐出容量の圧縮運転が行われてい
るときに、車両エンジン等の外部駆動源の回転数が高め
られると、駆動シャフトが高速回転されることがある。
このような場合には、圧縮負荷が急激に増大し、圧縮機
内の摺動部のＰｖ値（摺接面間の面圧と摺動速度との積
の値）が大きく上昇して、その摺動部、ひいては圧縮機
の使用寿命の低下を招くという問題があった。

【０００４】この発明は、このような従来の技術に存在
する問題点に着目してなされたものである。その目的と
するところは、例えば大吐出容量の圧縮運転状態で、か
つ駆動シャフトが高速回転されるような高圧縮負荷状態
において、簡単な構成により吐出容量を減少させて、圧
縮負荷の低減を図り、耐久性の向上可能な可変容量圧縮
機を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、ハウジングの内部にク
ランク室を形成するとともに駆動シャフトを回転可能に
支持し、ハウジングの一部を構成するシリンダブロック
とリヤハウジングとをバルブプレートを介して接合し、
前記シリンダブロックにはシリンダボアを形成し、前記
リヤハウジングには吸入室を区画形成し、前記バルブプ
レート上には前記シリンダボアと吸入室との間を断続可
能に連通する吸入弁機構を設け、前記シリンダボア内に
はピストンを往復動可能に収容し、前記駆動シャフトに
はカムプレートを一体回転可能かつ揺動可能に支持し、
容量制御弁の開度調整に基づいてクランク室の圧力とシ
リンダボア内の圧力との前記ピストンを介した差を変更
し、その差に応じてカムプレートの傾角を変更して吐出
容量を制御するようにした可変容量圧縮機において、前
記吸入室またはその吸入室に連続する吸入通路から吸入
行程中のシリンダボアに至るまでの吸入圧領域内の冷媒
ガスの流速を検出する流速検出手段を設け、その流速検
出手段で検出された流速が高くなるほど吐出容量を下げ
るようにしたものである。

【０００６】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の可変容量圧縮機において、前記流速検出手段は、吸
入圧領域内の２地点の圧力差を検出するものである。請
求項３に記載の発明では、請求項１または２に記載の可
変容量圧縮機において、前記容量制御弁には、吸入圧領
域内の圧力に連動して変位する感圧部材と、その感圧部
材の変位に応じて移動される制御弁体とを備え、前記流
速検出手段で検出された流速に基づいて前記容量制御弁
の感圧部材に作用する圧力を変更するようにしたもので
ある。

【０００７】請求項４に記載の発明では、請求項２また
は３に記載の可変容量圧縮機において、前記２地点間の
上流側の地点と前記感圧部材を収容する感圧機構との間
に第１感圧通路を設けるとともに、前記２地点間の下流
側の地点と前記感圧機構との間に第２感圧通路を設け、
常には第１感圧通路を介して前記２地点間の上流側の地
点の圧力を作用させ、その２地点間の圧力差が所定値以
上になったときには、第２感圧通路を介して下流側の地
点の圧力を作用させるべく切り換える切換手段を設けた
ものである。

【０００８】請求項５に記載の発明では、請求項２〜４
のいずれかに記載の可変容量圧縮機において、前記２地
点間の吸入圧領域に絞り部を設けたものである。請求項
６に記載の発明では、請求項５に記載の可変容量圧縮機
において、前記絞り部が前記吸入弁機構によりなるもの
である。

【０００９】請求項７に記載の発明では、請求項２〜６
のいずれかに記載の可変容量圧縮機において、前記２地
点の下流側の地点を吸入行程におけるシリンダボア内と
したものである。

【００１０】請求項８に記載の発明では、請求項７に記
載の可変容量圧縮機において、前記第２感圧通路を一端
をバルブプレートの前記吸入弁機構の吸入弁の脚部に対
応する位置に開口したものである。

【００１１】請求項９に記載の発明では、請求項７また
は８に記載の可変容量圧縮機において、前記流速検出手
段には、前記２地点の下流側の地点の圧力として複数の
シリンダボアの圧力を導くようにしたものである。

【００１２】請求項１０に記載の発明では、請求項に９
記載の可変容量圧縮機において、前記第２感圧通路の一
部をバルブプレート上の連通孔と、バルブプレート及び
リヤハウジングの対向端面の少なくとも一方に設けれら
れた連通溝とにより構成し、複数の吸入行程におけるシ
リンダボアを連通するようにしたものである。

【００１３】請求項１１に記載の発明では、請求項１０
に記載の可変容量圧縮機において、前記バルブプレート
とリヤハウジングとの間にガスケットを介装して前記連
通溝の開口面を閉鎖したものである。

【００１４】請求項１２に記載の発明では、請求項１〜
１１のいずれかに記載の可変容量圧縮機において、前記
ハウジングの内部に吐出行程中のシリンダボア及び吐出
室を含む吐出圧領域を区画形成するとともに、その吐出
圧領域と前記クランク室とを給気通路にて連通し、その
給気通路の途中に前記容量制御弁を配設し、容量制御弁
の開度調整に基づいてクランク室の圧力を変更するよう
にしたものである。

【００１５】さて、請求項１に記載の可変容量圧縮機に
おいては、例えば大吐出容量状態で駆動シャフトの高速
回転されるような高圧縮負荷状態では、外部冷媒回路か
ら吸入室を介してシリンダボア内に吸入される単位時間
当たりの冷媒ガスの量が増大される。つまり、吸入通路
あるいは吸入室から吸入行程中のシリンダボアに至る吸
入圧領域内の冷媒ガスの流速が高くなる。ここで、この
圧縮機は、流速検出手段によってその吸入圧領域内の冷
媒ガスの流速が高くなったことが検出されると、吐出容
量が減少されるように構成されている。このため、この
状態で、圧縮機内の各部材に作用する圧縮負荷が低減さ
れる。そして、圧縮機内の摺動部のＰｖ値（摺接面間の
面圧と摺動速度との積の値）が低減されて、その摺動部
の耐久性が向上される。

【００１６】請求項２に記載の可変容量圧縮機において
は、吸入圧領域内の２地点の圧力差を検出するようにな
っており、この圧力差の検出により吸入圧領域内の冷媒
ガスの流速を容易に検出することができる。

【００１７】請求項３に記載の可変容量圧縮機において
は、流速検出手段で検出された吸入圧領域内の冷媒ガス
の流速に基づいて、容量制御弁の感圧部材に作用する圧
力が変更される。この圧力の変化に基づいて感圧部材が
変位され、その感圧部材の変位に応じて弁体が移動さ
れ、容量制御弁の開度が調整される。そして、この開度
調整に基づいて、クランク室の圧力とシリンダボア内の
圧力とのピストンを介した差が変更され、その差に応じ
てカムプレートの傾角が変更されて、吐出容量が変更さ
れる。

【００１８】請求項４に記載の可変容量圧縮機において
は、通常の運転状態では、吸入圧領域内の２地点の内、
上流側の地点の圧力が第１感圧通路を介して容量制御弁
の感圧機構に作用する。ここで、前記上流側の地点の圧
力は、前記２地点間の内で高圧側となっており、車室内
の冷房負荷をより反映したものとなっている。このた
め、前記２地点間の圧力差が所定値に達せず、吸入圧領
域内の冷媒ガスの流速が比較的低い状態、つまり大吐出
容量ではないか、あるいは駆動シャフトが低速回転され
ている状態では、車室内の冷房負荷に応じて容量制御弁
の開度調整が行われる。

【００１９】これに対して、前記２地点間の圧力差が所
定値以上となった状態では、切換手段により下流側の地
点の圧力が第２感圧通路を介して前記感圧機構に作用す
るように切り換えられる。この状態では、吸入圧領域内
の冷媒ガスの流速が比較的高く、圧縮機は大吐出容量で
駆動シャフトが高速回転された高圧縮負荷状態となって
いる。ここで、前記下流側の地点の圧力は前記上流側の
地点の圧力に比べて低圧となっており、この低圧の下流
側の地点の圧力に基づいて容量制御弁の開度調整がなさ
れる。つまり、高圧縮負荷状態においては、見かけ上、
容量制御弁は冷房負荷が低下したように判断して、吐出
容量が低減される。

【００２０】請求項５に記載の可変容量圧縮機において
は、前記２地点間の吸入圧領域に絞り部が設けられてお
り、この２地点間における圧力差が大きくなる。このた
め、吸入圧領域の流速の検出を精度よく行うことができ
る。また、高圧縮負荷状態において、大きく吐出容量を
低減することができて、一層圧縮機内の摺動部の負担を
軽減することができる。

【００２１】請求項６に記載の可変容量圧縮機において
は、吸入弁機構が絞り部を構成しており、絞り部を設け
るために何らの加工も別部材も必要としない。このた
め、製作コスト上有利である。

【００２２】請求項７に記載の可変容量圧縮機において
は、吸入行程におけるシリンダボア内が前記２地点の下
流側の地点となっており、この状態のシリンダボア内が
吸入圧領域で最も圧力が低くなる。このため、その２地
点間の圧力差を大きくすることができて、吸入圧領域の
冷媒ガスの流速の検出を精度よく行うことができる。ま
た、高圧縮負荷状態において、大きく吐出容量を低減す
ることができて、一層圧縮機内の摺動部の負担を軽減す
ることができる。

【００２３】請求項８に記載の可変容量圧縮機において
は、ピストンが吸入行程から圧縮行程に移行すると、前
記２地点の下流側の圧力を容量制御弁の感圧機構に導く
第２感圧通路のシリンダボア側の開口端が吸入弁の脚部
で閉鎖される。このため、圧縮行程におけるシリンダボ
ア内の高圧の圧縮冷媒ガスがその第２感圧通路内に流入
するのが抑制される。

【００２４】請求項９に記載の可変容量圧縮機において
は、前記２地点間の下流側の地点の圧力として複数の吸
入行程におけるシリンダボア内の圧力を採用している。
このため、各シリンダボアの吸入行程と圧縮行程との切
り換えに基づく検出圧力の変動が平均化されて、高圧縮
負荷状態における容量制御弁の開度調整が安定化され
る。

【００２５】請求項１０に記載の可変容量圧縮機におい
ては、複数の吸入行程におけるシリンダボアを連通する
通路を、簡単な加工により形成することができる。ま
た、第２感圧通路の通路構成を簡素化することができ
る。

【００２６】請求項１１に記載の可変容量圧縮機におい
ては、リヤハウジング内の吸入室あるいは吐出室から連
通溝内への冷媒ガスの漏れ込みが抑制される。このた
め、高圧縮負荷状態において、吸入行程におけるシリン
ダボア内の圧力に基づく容量制御弁の正確な開度制御が
確保される。

【００２７】請求項１２に記載の可変容量圧縮機におい
ては、容量制御弁の開度調整に基づいて、吐出圧領域か
らクランク室への高圧冷媒ガスの供給量が変更される。
この供給量の変更により、クランク室内の圧力が変更さ
れて、クランク室内の圧力とシリンダボア内の圧力との
ピストンを介した差が変更される。そして、その差に応
じて、カムプレートの傾角が変更されて吐出容量が制御
される。つまり、吐出圧領域からの高圧冷媒ガスの供給
により、クランク室内の圧力が調節されるため、クラン
ク室内の圧力の上昇が迅速なものとなって、大吐出容量
から小吐出容量への移行が迅速に行われる。

【００２８】

【発明の実施の形態】

（第１の実施形態）以下に、この発明の第１の実施形態
について図１〜図７に基づいて説明する。

【００２９】図１に示すように、ハウジングの一部を構
成するフロントハウジング１１は、同じくハウジングの
一部を構成するシリンダブロック１２の前部に接合固定
されている。同じくハウジングの一部を構成するリヤハ
ウジング１３は、バルブプレート１４を介してシリンダ
ブロック１２の後部に接合固定されている。そして、フ
ロントハウジング１１、シリンダブロック１２及びリヤ
ハウジング１３により、圧縮機全体のハウジングが構成
されている。

【００３０】図１及び図２に示すように、前記リヤハウ
ジング１３には、吸入圧領域の一部を構成する吸入室１
５と、吐出圧領域を構成する吐出室１６とが、隔壁１７
を介してほぼ環状をなすように区画形成されている。

【００３１】バルブプレート１４には、メインプレート
１８、吸入弁形成板１９及び吐出弁形成板２０からなっ
ている。また、バルブプレート１４の後面側には、ガス
ケット兼用のリテーナプレート２１が接合されている。
メインプレート１８及び吐出弁形成板２０には、吸入ポ
ート２２が設けられている。吸入弁形成板１９には、そ
の吸入ポート２２を開閉するための吸入弁２３が形成さ
れている。これら吸入ポート２２及び吸入弁２３によ
り、吸入弁機構が構成されている。メインプレート１８
及び吸入弁形成板１９には、吐出ポート２４が設けられ
ている。吐出弁形成板２０には、その吐出ポート２４を
開閉するための吐出弁２５が形成されている。リテーナ
プレート２１は、両面がゴムコーティングされた金属板
によりなり、その吐出弁２５に対向する位置に吐出弁２
５の開度を規制するためのリテーナ２６が形成されてい
る。

【００３２】前記フロントハウジング１１とシリンダブ
ロック１２とにより形成された閉空間は、クランク室２
７をなしている。そのクランク室２７内を貫通するよう
に、フロントハウジング１１及びシリンダブロック１２
には、駆動シャフト２８が一対のラジアルベアリング２
９を介して回転可能に架設支持されている。この駆動シ
ャフト２８の前端は、フロントハウジング１１の前端開
口部３０から外部に突出され、図示しないクラッチを介
して同じく図示しない車両エンジン等の外部駆動源に作
動連結されている。駆動シャフト２８の外周面とフロン
トハウジング１１の前端開口部３０の内周面との間に
は、クランク室２７の冷媒ガスの漏れを抑制するための
リップシール３１が介装されている。また、駆動シャフ
ト２８の後端は、シリンダブロック１２の後端側中央の
凹部３２内において、スラストベアリング３３及びシャ
フト支持バネ３４を介してバルブプレート１４に支持さ
れている。

【００３３】回転支持体３５は、前記駆動シャフト２８
に止着されている。また、カムプレートとしての斜板３
６は、クランク室２７内において駆動シャフト２８にそ
の軸線方向へスライド移動可能かつ傾動可能に支持され
ている。この斜板３６は、ヒンジ機構３７を介して回転
支持体３５に連結されている。そして、斜板３６は、そ
のヒンジ機構３７により、軸線方向へのスライド移動及
び傾動が案内されるとともに、駆動シャフト２８と一体
回転される。

【００３４】なお、前記斜板３６の最大傾角は、その斜
板３６に設けられたストッパ３８と、回転支持体３５と
の当接によって規定される。また、斜板３６の最小傾角
は、駆動シャフト２８に装着されたサークリップ３９
と、斜板３６との当接によって規定される。

【００３５】複数のシリンダボア４０は、前記シリンダ
ブロック１２に形成されている。片頭型のピストン４１
は、そのヘッド部４２が各シリンダボア４０内に往復動
可能に収容されているとともに、その尾部４３が一対の
シュー４４を介して前記斜板３６の外周部に係留されて
いる。ピストン４１の圧縮動作に伴う圧縮反力は、シュ
ー４４、斜板３６、ヒンジ機構３７、回転支持体３５及
びスラストベアリング４５を介してフロントハウジング
１１で受承される。

【００３６】給気通路４６は、前記吐出室１６とクラン
ク室２７とを接続するように形成されている。容量制御
弁４７は、給気通路４６の途中に配設されている。容量
制御弁４７の内部には、制御弁体４８と、その制御弁体
４８の制御弁孔４９に対する開度を調整するための感圧
機構５０とを備えている。制御弁体４８は、強制閉止バ
ネ５１により、常には制御弁孔４９を閉止する方向に付
勢されている。

【００３７】前記感圧機構５０内には、感圧部材として
のダイヤフラム５２を介して感圧室５３とバネ室５４と
が区画形成されている。感圧室５３は、第１感圧通路５
５を介して前記吸入室１５に連通されている。バネ室５
４内には、ダイヤフラム５２を所定位置に保持するため
の支持バネ５６が配設されている。ダイヤフラム５２と
制御弁体４８とは、ロッド５７を介して作動連結されて
いる。

【００３８】そして、常には、第１感圧通路５５を介し
てダイヤフラム５２に作用する吸入圧Ｐｓに応じて、制
御弁体４８による制御弁孔４９の開度が調整される。こ
の容量制御弁４７の開度調整により、給気通路４６を介
して吐出室１６からクランク室２７に供給される冷媒ガ
スの量が変更される。そして、ピストン４１の前後に作
用するクランク室２７内の圧力Ｐｃと、シリンダボア４
０内の圧力との差が調整される。これにより、斜板３６
の傾角が変更されて、ピストン４１のストロークが変え
られ、吐出容量が調整されるようになっている。

【００３９】図１及び図４に示すように、抽気通路５８
は、前記クランク室２７と吸入室１５を接続するように
形成されている。この抽気通路５８は、駆動シャフト２
８の中心に形成された軸心通路５９、シリンダブロック
１２の後端側中央の凹部３２の内部、シリンダブロック
１２の後端面上に刻設された放圧溝６０、バルブプレー
ト１４に形成された放圧孔６１よりなっている。軸心通
路５９は、その前端が前側のラジアルベアリング２９の
近傍においてクランク室２７に開口されている。

【００４０】図１〜図４に示すように、第１感圧通路５
５の容量制御弁４７の近傍には、第２感圧通路６２が接
続されている。この第２感圧通路６２は、リヤハウジン
グ１３に穿設された収容孔６３、リヤハウジング１３の
隔壁１７の端面上に刻設された連通溝６４、及び、バル
ブプレート１４のメインプレート１８に穿設された複数
の連通孔６５からなっている。

【００４１】前記収容孔６３は小径部６６と大径部６７
とからなっており、その大径部６７内には切換手段とし
ての切換弁６８が設けられている。切換弁６８は、小径
部６６の開口部によりなる切換弁孔６９と、その切換弁
孔６９を開閉するための切換弁体７０とからなってい
る。切換弁体７０は、切換バネ７１により切換弁孔６９
を閉止する方向に付勢されているとともに、後述する吸
入圧領域内の２地点間の圧力差が所定値以上になったと
きに切換弁孔６９を開放するようになっている。

【００４２】前記連通溝６４の開口部は、対向するバル
ブプレート１４の後端面により閉鎖されている。ここ
で、前述のように、リヤハウジング１３の端面とバルブ
プレート１４の後端面との間には、前記ガスケット兼用
のリテーナプレート２１が介装されている。これによ
り、連通溝６４と吸入室１５及び吐出室１６との間の冷
媒ガスの流通が抑制されるようになっている。

【００４３】前記連通孔６５は、シリンダボア４０及び
連通溝６４に対応するように開口されており、そのシリ
ンダボア４０側の開口部は前記吸入弁２３の脚部２３ａ
に対応する位置に開口されている。そして、図５（ａ）
に示すように、前記ピストン４１の吸入行程における上
死点位置から下死点位置への復動動作により、吸入弁２
３の先端がメインプレート１８から離間されると、連通
孔６５が開放される。一方、図５（ｂ）に示すように、
前記ピストン４１の圧縮行程における下死点位置から上
死点位置への往動動作により、吸入弁２３がメインプレ
ート１８に密着されると、連通孔６５は吸入弁２３の脚
部２３ａにより閉止される。

【００４４】このように、容量制御弁４７の感圧室５３
は、第１感圧通路５５を介して、吸入圧領域内の２地点
の上流側の地点としての吸入室１５に連通されている。
さらに、同感圧室５３は、切換弁６８を有する第２感圧
通路６２を介して、前記２地点の下流側の地点としての
複数の吸入行程におけるシリンダボア４０内に断続可能
に連通されている。なお、前記吸入圧領域とは、吸入室
１５から吸入行程におけるシリンダボア４０までのこと
である。

【００４５】ここで、切換弁６８の開弁状態では、感圧
室５３に吸入圧領域の２地点の圧力が導かれるようにな
っている。この２地点の圧力には、吸入圧領域内の冷媒
ガスの流速に応じた差が生じている。つまり、前記２地
点間の圧力差が感圧室５３で検出されるようになってお
り、これら第１感圧通路５５、第２感圧通路６２、及び
容量制御弁４７の感圧室５３により流速検出手段が構成
されている。

【００４６】また、吸入室１５とシリンダボア４０との
間には、吸入弁機構をなす吸入ポート２２及び吸入弁２
３が介在され、この吸入弁機構を通過する際に冷媒ガス
が絞られるようになっている。つまり、この吸入弁機構
が絞り部を構成している。

【００４７】次に、前記のように構成された可変容量圧
縮機の動作を説明する。この圧縮機において、図示しな
い車両エンジン等の外部駆動源により駆動シャフト２８
が回転されると、回転支持体３５及びヒンジ機構３７を
介して斜板３６が一体回転される。この斜板３６の回転
運動がシュー４４を介してピストン４１の往復直線運動
に変換され、そのピストン４１のヘッド部４２がシリン
ダボア４０内で往復動される。このピストン４１の上死
点位置から下死点位置への移動に伴って、吸入室１５内
の冷媒ガスが吸入弁２３を押し退けつつ吸入ポート２４
を介してシリンダボア４０内へ吸入される。シリンダボ
ア４０内に吸入された冷媒ガスは、ピストン４１の下死
点位置から上死点位置への移動に伴って、所定の圧力に
達するまで圧縮された後、吐出ポート２４を介して吐出
弁２３を押し退けつつ吐出室１６へ吐出される。

【００４８】次に、この可変容量圧縮機の通常の容量制
御動作について説明する。圧縮機の停止状態には、吸入
室１５、吐出室１６及びクランク室２７の圧力は、ほぼ
バランスした状態となっている。このとき、容量制御弁
４７の制御弁体４８は、制御弁孔４９を閉鎖する位置に
保持されている。この状態で、圧縮機が起動されると、
前記の通りピストン４１のヘッド部４２がシリンダボア
４０内で往復動される。このピストン４１の往復動によ
って冷媒ガスが圧縮されて吐出室１６に吐出される。

【００４９】さて、車室内の温度が高く冷房負荷が大き
い状態では、吸入室１５内の吸入圧力Ｐｓが高く、クラ
ンク室２７の圧力Ｐｃとシリンダボア４０内の圧力との
ピストン４１を介した差はほとんどない。このため、斜
板３６は図１に実線で示す最大傾角状態に配置されて、
ピストン４１のストロークが増大され、圧縮機は最大吐
出容量にて運転される。この際、前記容量制御弁４７の
感圧室５３には、第１感圧通路５５を介して高い吸入圧
力Ｐｓが導かれる。この状態では、高い吸入圧力Ｐｓが
ダイヤフラム５２に作用するので、ダイヤフラム５２は
バネ室５４側に変位する。このため、制御弁体４８は、
強制閉止バネ５１の付勢力により、制御弁孔４９を閉鎖
したままの状態となる。つまり、給気通路４６が遮断さ
れた状態となって、吐出室１６からクランク室２７への
高圧の冷媒ガスの供給は停止されている。

【００５０】ところで、ピストン４１が下死点位置から
上死点位置へ移動される圧縮及び吐出行程時には、ピス
トン４１の外周面とシリンダボア４０の内周面との隙間
からブローバイガスがクランク室２７に流入する。ここ
で、このクランク室２７に流入したブローバイガスは、
前記抽気通路５８を介して吸入室１５に還流される。こ
れによって、クランク室２７内のブローバイガスによる
圧力の高騰が抑制されて、圧縮機の大吐出容量での運転
が継続される。

【００５１】車室内の温度が低下して冷房負荷が低下す
ると、吸入室１５内の吸入圧力Ｐｓが低下する。この低
い吸入圧力Ｐｓが第１感圧通路５５を介して容量制御弁
４７の感圧室５３に導かれると、ダイヤフラム５２が吸
入圧力Ｐｓの低下度合に応じて感圧室５３側に変位され
る。この変位がロッド５７を介して制御弁体４８に伝達
され、制御弁体４８が制御弁孔４９を開放する方向に移
動される。そして、給気通路４６の容量制御弁４７の部
分における開口面積が増大される。これにより、吐出室
１６から高圧の冷媒ガスが、給気通路４６を通してクラ
ンク室２７に供給される。なお、クランク室２７に供給
される冷媒ガスの流量は、制御弁孔４９の開度に応じて
変更される。この結果、クランク室２７の圧力Ｐｃが上
昇して、クランク室２７の圧力Ｐｃとシリンダボア４０
内の圧力との各ピストン４１を介した差が大きくなる。
この差に応じて、斜板３６が最小傾角側に移動され、ピ
ストン４１のストロークが減少されて、吐出容量が減少
される。

【００５２】車室内の温度がさらに低下して、冷房負荷
がほとんど存在しない状態に近づいていくと、吸入室１
５内の吸入圧力Ｐｓもさらに低下して、容量制御弁４７
の制御弁孔４９が最大開度にて開放される。この状態で
は、吐出室１６から高圧の冷媒ガスが、給気通路４６を
通してクランク室２７に大量に供給される。このため、
クランク室２７の圧力Ｐｃとシリンダボア４０内の圧力
との各ピストン４１を介した差がさらに大きくなって、
斜板３６は図１に鎖線で示す最小傾角状態に配置され
る。そして、ピストン４１のストロークがさらに減少さ
れて、圧縮機は最小吐出容量で運転される。

【００５３】一方、圧縮機がある吐出容量状態での運転
が継続されて、車室内の温度が上昇し冷房負荷が増大す
ると、吸入室１５内の吸入圧力Ｐｓが上昇する。この上
昇した吸入圧力Ｐｓが第１感圧通路５５を介して容量制
御弁４７の感圧室５３に導かれると、ダイヤフラム５２
が吸入圧力Ｐｓの上昇度合に応じてバネ室５４側に変位
される。この変位がロッド５７を介して制御弁体４８に
伝達されて、制御弁体４８が制御弁孔４９を閉止する方
向に移動される。そして、給気通路４６の容量制御弁４
７の部分における開口面積が減少される。これにより、
吐出室１６から給気通路４６を通してクランク室２７に
供給される高圧の冷媒ガスの流量が低減される。この結
果、クランク室２７の圧力Ｐｃが低下して、クランク室
２７の圧力Ｐｃとシリンダボア４０内の圧力との各ピス
トン４１を介した差が小さくなる。この差に応じて、斜
板３６が最大傾角側に移動され、ピストン４１のストロ
ークが増大されて、吐出容量が増大される。

【００５４】車室内の温度がさらに上昇し、冷房負荷が
さらに増大すると、それに伴って吸入室１５内の吸入圧
力Ｐｓもさらに上昇して、制御弁体４８が制御弁孔４９
を閉鎖した状態となる。この状態では、給気通路４６が
遮断されて、吐出室１６からクランク室２７への高圧の
冷媒ガスの供給が停止される。そして、クランク室２７
内の冷媒ガスは、もっぱら抽気通路５８を介して吸入室
１５に抽出されて、クランク室２７内の圧力Ｐｃが吸入
室１５内の吸入圧力Ｐｓ近づくように低下する。このた
め、クランク室２７の圧力Ｐｃとシリンダボア４０内の
圧力との各ピストン４１を介した差が小さくなって、斜
板３６は最大傾角状態に配置される。そして、ピストン
４１のストロークが増大されて、圧縮機は最大吐出容量
で運転される。

【００５５】すなわち、前記構成の可変容量圧縮機は、
通常の状態において、冷房負荷、つまり吸入圧力Ｐｓの
変動に応じた容量制御弁４７の開度調整により、クラン
ク室２７の圧力Ｐｃを昇降させて吐出容量を変更し、最
終的には吸入圧力Ｐｓをほぼ一定化する役割を担ってい
る。

【００５６】さて、前述のように、大吐出容量での圧縮
運転が行われているときに、車両エンジン等の外部駆動
源の回転数が高められると、駆動シャフト２８が高速回
転される。このような高圧縮負荷状態では、シリンダボ
ア４０内への単位時間当たりの冷媒ガスの吸入量が大き
くなって、図示しない外部冷媒回路からに吸入室１５に
供給される冷媒ガス量も多くなる。つまり、吸入室１５
から吸入行程におけるシリンダボア４０に至る冷媒ガス
の流速が高い状態となる。この流速に応じて、吸入室１
５内の圧力Ｐｓと、吸入行程におけるシリンダボア４０
内の圧力Ｐｓｂとの間に、差が生じる。

【００５７】吸入行程におけるシリンダボア４０内の圧
力Ｐｓｂは、連通孔６５及び連通溝６４を介して、収容
孔６３内の切換弁体７０の一方側に導かれる。これに対
して、切換弁体７０の他方側には、第１感圧通路５５及
び収容孔６３の小径部６６を介して吸入室１５内の圧力
Ｐｓが導かれる。ここで、図６に示すように、吸入圧領
域内の冷媒ガスの流速が所定値を越えて高くなると、吸
入室１５内の圧力Ｐｓと吸入行程におけるシリンダボア
４０内の圧力Ｐｓｂとの間の差も所定値を越えて大きく
なる。これにより、切換弁体７０が切換バネ７１の付勢
力に抗してバルブプレート１４側に移動され、切換弁孔
６９が開放される。このため、高圧側の吸入室１５内の
圧力Ｐｓに基づく第１感圧通路５５内の圧力が、低圧側
のシリンダボア４０内のＰｓｂに近づくように低下され
る。

【００５８】この状態では、容量制御弁４７の感圧室５
３には、低圧側のシリンダボア４０内のＰｓｂに近い圧
力が導かれるようになる。このため、ダイヤフラム５２
に作用する圧力が見かけ上、低下した状態となって、ダ
イヤフラム５２が感圧室５３側に変位する。この変位が
ロッド５７を介して制御弁体４８に伝達され、制御弁体
４８が制御弁孔４９を開放する方向に移動される。そし
て、給気通路４６の容量制御弁４７の部分における開口
面積が増大される。これにより、吐出室１６から給気通
路４６を通してクランク室２７に供給される高圧の冷媒
ガスの流量が増加される。この結果、図７に示すよう
に、前述の冷房負荷が低下した場合と同様に、ピストン
４１のストロークが減少されて、吐出容量が低減され
る。

【００５９】すなわち、この第１実施形態の可変容量圧
縮機では、吸入圧領域内の冷媒ガスの流速が所定値を越
えた高圧縮負荷状態において、低圧側の前記シリンダボ
ア４０内の圧力Ｐｓｂに基づく容量制御に切り換えられ
る。これによって、従来構成に比べてピストン４１のス
トロークが一段と減少され、吐出容量が一層低減され
る。そして、この吐出容量の低減に伴って、吐出圧力Ｐ
ｄも低下して、圧縮機内の各部材に作用する圧縮負荷が
低減される。

【００６０】以上のように構成されたこの第１の実施形
態によれば、以下の効果を奏する。 （ａ） この第１の実施形態の可変容量圧縮機において
は、大吐出容量状態で駆動シャフト２８が高速回転され
たとき、吸入圧領域内の冷媒ガスの流速が増大される。
そして、第１の感圧通路５５、第２の感圧通路６２及び
容量制御弁４７の感圧機構５０によりなる流速検出手段
によって、その吸入圧領域内の冷媒ガスの流速が高くな
ったことが検出されると、容量制御弁４７の感圧室５３
に作用する圧力が変更される。この圧力の変更に基づい
てダイヤフラム５２が変位され、この変位に応じて制御
弁体４８が移動され、容量制御弁４７の開度が調整され
る。そして、この開度調整に基づいて、クランク室２７
の圧力Ｐｃとシリンダボア４０内の圧力とのピストン４
１を介した差が変更され、その差に応じて斜板３６の傾
角が変更されて、吐出容量が減少されるように構成され
ている。このため、吐出圧力Ｐｄも低下され、圧縮機内
の各部材に作用する圧縮負荷が低減される。そして、圧
縮機内の斜板３６とシュー４４との間、シュー４４とピ
ストン４１との間、ラジアルベアリング２９、リップシ
ール３１、及び、スラストベアリング３３、４５等の摺
動部において、最も摺動条件の厳しくなる高圧縮負荷時
のＰｖ値が低減される。従って、それら摺動部の耐久性
が向上されて、ひいては圧縮機の耐久性を向上すること
ができる。

【００６１】（ｂ） この第１の実施形態の可変容量圧
縮機では、高圧縮負荷時において、吸入圧領域内の２地
点、つまり、吸入室１５と吸入行程におけるシリンダボ
ア４０内との２地点の圧力差を検出するようになってい
る。この２地点は、吸入圧領域における上流と下流をな
している。このため、この圧力差の検出により、吸入圧
領域内の冷媒ガスの流速を容易に検出することができ
る。

【００６２】（ｃ） この第１の実施形態の可変容量圧
縮機においては、第２感圧通路６２内に切換弁６８が設
けられている。そして、通常の運転状態では、吸入圧領
域内の２地点の内、上流側の吸入室１５内の圧力Ｐｓが
容量制御弁４７の感圧室５３に作用するようになってい
る。この吸入室１５内の圧力Ｐｓは、車室内の冷房負荷
をより反映したものとなっている。このため、吸入圧領
域の２地点間の圧力差が所定値に達せず、吸入圧領域内
の冷媒ガスの流速が比較的低い状態、つまり大吐出容量
ではないか、あるいは駆動シャフト２８が低速回転され
ている状態では、車室内の冷房負荷に応じた容量制御弁
４７の開度調整が行われる。

【００６３】これに対して、前記２地点間の圧力差が所
定値以上となった状態では、切換弁６８によって下流側
の吸入行程におけるシリンダボア４０内の圧力Ｐｓｂが
前記感圧室５３に作用するように切り換えられる。ここ
で、吸入行程におけるシリンダボア４０内の圧力Ｐｓｂ
は、前記吸入室１５内の圧力Ｐｓに比べて低圧となって
おり、この低圧の前記シリンダボア４０内の圧力Ｐｓｂ
に基づいて容量制御弁４７の開度調整がなされる。つま
り、高圧縮負荷状態においては、見かけ上、容量制御弁
４７は冷房負荷が低下したように判断して、吐出容量が
低減される。

【００６４】つまり、圧縮負荷の比較的低い状態では、
冷凍回路の冷房能力を損なうことなく冷房負荷に応じた
冷房運転が実現される。そして、圧縮機の耐久性に大き
な影響を与える高圧縮負荷状態においてのみ、冷房負荷
から若干乖離した冷房運転がなされ、圧縮負荷の低減が
図られる。従って、冷房能力をほとんど犠牲にすること
なく、圧縮機の耐久性向上を図ることができる。しか
も、前記切換弁６８の構成は簡単である。

【００６５】（ｄ） この第１の実施形態の可変容量圧
縮機においては、吸入室１５との吸入行程におけるシリ
ンダブロック４０との間に吸入弁機構によりなるに絞り
部が設けられている。このため、この２地点間における
圧力差が大きくなって、吸入圧領域の冷媒ガスの流速の
検出を精度よく行うことができる。また、高圧縮負荷状
態において、容量制御弁４７の感圧室５３に導かれる圧
力を一層低下させることができる。従って、大きく吐出
容量を低減することができて、一層圧縮機内の摺動部の
負担を軽減することができる。しかも、吸入弁機構が絞
り部を構成しており、絞り部を設けるために何らの加工
も別部材も必要としない。このため、製作コスト上有利
である。

【００６６】（ｅ） この第１実施形態の可変容量圧縮
機においては、吸入圧領域で最も圧力が低くなる吸入行
程におけるシリンダボア４０内が、前記２地点の下流側
の地点となっている。このため、その２地点間の圧力差
を大きくすることができて、吸入圧領域の流速の検出を
精度よく行うことができる。また、高圧縮負荷におい
て、大きく吐出容量を低減することができて、一層圧縮
機内の摺動部の負担を軽減することができる。

【００６７】（ｆ） この第１の実施形態の可変容量圧
縮機においては、第２感圧通路６２の一部をなす連通孔
６５のシリンダボア４０側端が、吸入弁形成板１９の吸
入弁２３の脚部２３ａに対応する位置に開口されてい
る。このため、ピストン４１が吸入行程にあるときには
前記連通孔６５が開放され、ピストン４１が圧縮行程に
あるときには前記連通孔６５が吸入弁２３の脚部２３ａ
により閉止される。そして、圧縮行程におけるシリンダ
ボア４０内の高圧の圧縮冷媒ガスが第２感圧通路６２内
に流入するのが抑制される。これにより、高圧縮負荷状
態において、吸入行程におけるシリンダボア４０内の圧
力Ｐｓｂが容量制御弁４７の感圧機構５０に導かれる。
従って、その圧力Ｐｓｂに基づいて正確に容量制御弁４
７の開度制御がなされて、高圧縮負荷状態における圧縮
負荷を確実に低減することができる。

【００６８】（ｇ） この第１の実施形態の可変容量圧
縮機においては、前記２地点間の下流側の地点の圧力と
して複数の吸入行程におけるシリンダボア４０内の圧力
Ｐｓｂを採用している。このため、各シリンダボア４０
の吸入行程と圧縮行程との切り換えに基づく前記圧力Ｐ
ｓｂの変動が平均化されて、高圧縮負荷状態における容
量制御弁４７の開度調整が安定化される。従って、圧縮
機の容量制御が安定化されて、高圧縮負荷状態における
圧縮負荷を確実に低減することができる。

【００６９】（ｈ） この第１の実施形態の可変容量圧
縮機では、リヤハウジング１３とバルブプレート１４と
の接合状態において、バルブプレート１４上の連通孔６
５と、リヤハウジング１３の隔壁１７の端面上の連通溝
６４とにより、複数の吸入行程におけるシリンダボア４
０が連通されている。ここで、連通孔６５は、例えばド
リル加工、プレス加工等で容易に形成することができ
る。また、連通溝６４は、例えばリヤハウジング１３の
ダイカスト時に同時に加工することができる。このよう
に、複数の吸入行程におけるシリンダボア４０を連通す
る通路を、簡単な加工により形成することができる。ま
た、第２感圧通路６２の通路構成を簡素化することがで
きる。

【００７０】（ｉ） この第１の実施形態の可変容量圧
縮機においては、バルブプレート１４とリヤハウジング
１３の隔壁１７の端面との間に、ガスケット兼用のリテ
ーナプレート２１を介装して連通溝６４の開口面が閉鎖
されている。このため、隔壁１７の両側に区画された吸
入室１５及び吐出室１６から連通溝６４内への、冷媒ガ
スの漏れ込みが抑制される。そして、高圧縮負荷状態に
おいて、吸入行程におけるシリンダボア４０内の圧力Ｐ
ｓｂが容量制御弁４７の感圧機構５０に導かれて、その
圧力Ｐｓｂに基づいて正確に容量制御弁４７の開度制御
がなされる。従って、高圧縮負荷状態における圧縮負荷
を確実に低減することができる。

【００７１】（ｊ） この第１の実施形態の可変容量圧
縮機においては、容量制御弁４７の開度調整に基づい
て、吐出室１６からクランク室２７への高圧の圧縮冷媒
ガスの供給量が変更される。この供給量の変更により、
クランク室２７内の圧力Ｐｃが変更されて、クランク室
２７内の圧力Ｐｃとシリンダボア４０内の圧力Ｐｓｂと
のピストン４１を介した差が変更される。そして、その
差に応じて、斜板３６の傾角が変更されて吐出容量が制
御される。つまり、吐出室１６からの高圧の圧縮冷媒ガ
スの供給により、クランク室２７内の圧力Ｐｃが調節さ
れるため、クランク室２７内の圧力Ｐｃの上昇が迅速に
行われて、大吐出容量から小吐出容量への移行における
応答性に優れたものとなる。

【００７２】（第２の実施形態）つぎに、この発明の第
２の実施形態について、前記第１の実施形態と異なる部
分を中心に説明する。

【００７３】この第２の実施形態においては、図８に示
すように、吸入圧領域内の２地点の圧力を容量制御弁４
７の感圧機構５０に導く第１、第２感圧通路８１、８２
の通路構成が、前記第１の実施形態とは異なっている。
また、切換弁６８が省略されている。

【００７４】この第２の実施形態の可変容量圧縮機で
は、リヤハウジング１３内に図示しない外部冷媒回路か
ら吸入室１５に冷媒ガスを導くための吸入通路８３が形
成されている。この吸入通路８３は、吸入圧領域の一部
を構成し、その上流側が大径通路８４、下流側が小径通
路８５となっている。そして、冷媒ガスがこの小径通路
８５を通過する際に、若干の絞りがかかるようになって
いる。

【００７５】第１感圧通路８１は、その一端が大径通路
８４に、他端が容量制御弁４７の感圧室５３に開口され
ている。第２感圧通路８５は、その一端が小径通路８５
に、他端が容量制御弁４７の感圧室５３に開口されてい
る。つまり、大径通路８４内が吸入圧領域内の上流側の
地点、小径通路８５内が下流側の地点となっている。そ
して、この２地点間には、吸入圧領域内の冷媒ガスの流
速に応じた圧力差が生じている。このため、第１感圧通
路８１内の圧力は、第２感圧通路８２内の圧力に近づく
ように低下していき、この第２感圧通路８２内の圧力、
つまり小径通路８５内の圧力が感圧室５３に作用するこ
とになる。そして、小径通路８５内の圧力に基づいてダ
イヤフラム５２が変位されて、容量制御弁４７の開度調
整が行われ、その開度調整に基づいて前記第１の実施形
態と同様に吐出容量が変更される。

【００７６】ここで、圧縮機が高圧縮負荷状態となるほ
ど、吸入圧領域内の冷媒ガスの流速が大きくなる。そし
て、第１感圧通路８１内の圧力と第２感圧通路８２内の
圧力との間の圧力差が大きくなる。このため、圧縮機が
高圧縮負荷状態となるほど、第１感圧通路８１内の圧力
に対してより低圧の第２感圧通路８２内の圧力に基づい
て、容量制御弁４７の開度制御が行われる。すなわち、
吸入圧領域内の冷媒ガスの流速、つまり圧縮負荷が大き
くなるに従って、吐出容量が徐々に低減される。

【００７７】以上のように構成されたこの第２の実施形
態によれば、前記第１の実施形態の（ａ）、（ｂ）、
（ｄ）項とほぼ同様の効果の他に、次の効果を奏する。 （ｊ） この第２の実施形態の可変容量圧縮機において
は、切換弁６８が省略されており、構成が簡単である。

【００７８】（ｋ） この第２の実施形態の可変容量圧
縮機においては、吸入圧領域内の下流側の地点をなす吸
入通路８３の小径通路８５と容量制御弁４７の感圧室５
３とが近接配置されている。このため、第２感圧通路８
２の通路構成を簡単なものとすることができる。

【００７９】なお、この発明は以下のように変更して具
体化することもできる。 （１） 前記第１の実施形態において、連通溝６４をさ
らに延長とともに、前記実施形態の記載より多くの数の
シリンダボア４０に対応するように連通孔６５を設ける
こと。

【００８０】このように構成した場合、各シリンダボア
４０の吸入行程と圧縮行程との切り換えに基づく前記圧
力Ｐｓｂの変動がさらに平均化されて、高圧縮負荷状態
における容量制御弁４７の開度調整が一層安定化させる
ことができる。

【００８１】（２） 前記第１の実施形態において、連
通溝６４をリヤハウジング１３の隔壁１７と対向するバ
ルブプレート１４の端面上に形成すること。この場合、
隔壁１７の端面上の連通溝６４を省略してもよい。

【００８２】このように構成しても、前記第１の実施形
態とほぼ同様の効果を奏する。 （３） 前記第１の実施形態において、切換弁６８を省
略すること。このように構成した場合、前記第２の実施
形態とほぼ同様の効果を奏する。

【００８３】（４） 前記第２の実施形態において、第
２感圧通路８２の途中に、第１の実施形態に記載の切換
弁６８とほぼ同様の切換弁を設けること。このように構
成した場合、第２の実施形態において、第１の実施形態
の（ｃ）項に記載したとほぼ同様の効果を奏する。

【００８４】（５） 前記各実施形態において、給気通
路４６の途中に配設された容量制御弁４７に代えて、抽
気通路５８の途中に容量制御弁を配設し、クランク室２
７から吸入室１５への冷媒ガスの抽出量を変更してクラ
ンク室２７内の圧力Ｐｃを調整すること。

【００８５】（６） 前記各実施形態において、クラン
ク室２７と圧縮行程中のシリンダボア４０内とを給気通
路にて連通し、その給気通路の途中に容量制御弁４７を
配設して、容量制御弁４７の開度調整に基づいてクラン
ク室２７の圧力Ｐｃを変更するようにすること。

【００８６】これらのように構成しても、前記各実施形
態とほぼ同様の効果を奏する。

【００８７】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれば
以下の優れた効果を奏する。請求項１及び３の発明によ
れば、高圧縮負荷状態における吐出容量が減少されて、
圧縮機内の各部材に作用する圧縮負荷が低減される。従
って、圧縮機内の摺動部のＰｖ値が低減されため、その
摺動部の耐久性を向上することができて、ひいては圧縮
機の耐久性を向上することができる。

【００８８】請求項２の発明によれば、吸入圧領域内の
２地点の圧力差を検出することで、吸入圧領域内の冷媒
ガスの流速を容易に検出することができる。請求項４の
発明によれば、圧縮負荷の比較的低い状態では、冷凍回
路の冷房能力を損なうことなく冷房負荷に応じた冷房運
転が実現される。そして、圧縮機の耐久性に大きな影響
を与える高圧縮負荷状態においてのみ、冷房負荷から若
干乖離した冷房運転がなされ、圧縮負荷の低減が図られ
る。従って、簡単な構成の切換手段で、冷房能力をほと
んど犠牲にすることなく、圧縮機の耐久性向上を図るこ
とができる。

【００８９】請求項５及び７の発明によれば、吸入圧領
域の２地点間における圧力差が大きくなって、吸入圧領
域の冷媒ガスの流速の検出を精度よく行うことができ
る。また、高圧縮負荷状態において、容量制御弁の感圧
機構に導かれる圧力が一層低下されて、大きく吐出容量
が低減されるため、圧縮機内の摺動部の負担を一層軽減
することができる。

【００９０】請求項６の発明によれば、吸入弁機構が絞
り部を構成しており、絞り部を設けるために何らの加工
も別部材も必要としない。このため、製作コスト上有利
である。

【００９１】請求項８の発明によれば、圧縮行程におけ
るシリンダボア内の高圧の圧縮冷媒ガスがその第２感圧
通路内に流入するのが抑制される。従って、吸入圧領域
の下流側の圧力に基づいて正確に容量制御弁の開度制御
がなされて、高圧縮負荷状態における圧縮負荷を確実に
低減することができる。

【００９２】請求項９の発明によれば、各シリンダボア
の吸入行程と圧縮行程との切り換えに基づく検出圧力の
変動が平均化されて、圧縮機の容量制御が安定化され、
高圧縮負荷状態における圧縮負荷を確実に低減すること
ができる。

【００９３】請求項１０の発明によれば、複数の吸入行
程におけるシリンダボアを連通する通路を、簡単な加工
により形成することができる。また、第２感圧通路の通
路構成を簡素化することができる。

【００９４】請求項１１の発明によれば、リヤハウジン
グ内の吸入室あるいは吐出室から連通溝内への冷媒ガス
の漏れ込みが抑制されて、高圧縮負荷状態における容量
制御弁の正確な開度制御を確保でき、圧縮負荷を確実に
低減することができる。

【００９５】請求項１２の発明によれば、吐出圧領域か
らの高圧の圧縮冷媒ガスの供給により、クランク室内の
圧力が調節される。従って、クランク室内の圧力の上昇
が迅速に行われて、大吐出容量から小吐出容量への移行
における応答性に優れたものとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の可変容量圧縮機を示す断面
図。

【図２】 図１の２−２線断面図。

【図３】 吸入弁と連通孔との配置関係を示す説明図。

【図４】 図１の要部を拡大して示す部分断面図。

【図５】 （ａ）は連通孔が開放された状態を、（ｂ）
は連通孔が閉鎖された状態をそれぞれ拡大して示す部分
断面図。

【図６】 切換弁の開閉動作に関する説明図。

【図７】 吸入圧力、吐出圧力及びピストンのストロー
クの関係を示す説明図。

【図８】 第２の実施形態の可変容量圧縮機を示す断面
図。

【符号の説明】

１１…ハウジングの一部を構成するフロントハウジン
グ、１２…ハウジングの一部を構成するシリンダブロッ
ク、１３…ハウジングの一部を構成するリヤハウジン
グ、１４…バルブプレート、１５…吸入室、１６…吐出
室、２１…ガスケット兼用のリテーナプレート、２３…
吸入弁機構の一部を構成する吸入弁、２３ａ…脚部、２
４…吸入弁機構の一部を構成する吸入ポート、２７…ク
ランク室、２８…駆動シャフト、３６…カムプレートと
しての斜板、４０…シリンダボア、４１…ピストン、４
６…給気通路、４７…容量制御弁、４８…制御弁体、５
０…流速検出手段の一部を構成する感圧機構、５２…感
圧部材としてのダイヤフラム、５５、８１…流速検出手
段の一部を構成する第１感圧通路、６２、８２…流速検
出手段の一部を構成する第２感圧通路、６４…連通溝、
６５…連通孔、６８…切換手段としての切換弁、８３…
吸入通路。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 濱崎 勝 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ハウジングの内部にクランク室を形成す
   るとともに駆動シャフトを回転可能に支持し、ハウジン
   グの一部を構成するシリンダブロックとリヤハウジング
   とをバルブプレートを介して接合し、前記シリンダブロ
   ックにはシリンダボアを形成し、前記リヤハウジングに
   は吸入室を区画形成し、前記バルブプレート上には前記
   シリンダボアと吸入室との間を断続可能に連通する吸入
   弁機構を設け、前記シリンダボア内にはピストンを往復
   動可能に収容し、前記駆動シャフトにはカムプレートを
   一体回転可能かつ揺動可能に支持し、容量制御弁の開度
   調整に基づいてクランク室の圧力とシリンダボア内の圧
   力との前記ピストンを介した差を変更し、その差に応じ
   てカムプレートの傾角を変更して吐出容量を制御するよ
   うにした可変容量圧縮機において、 前記吸入室またはその吸入室に連続する吸入通路から吸
   入行程中のシリンダボアに至るまでの吸入圧領域内の冷
   媒ガスの流速を検出する流速検出手段を設け、その流速
   検出手段で検出された流速が高くなるほど吐出容量を下
   げるようにした可変容量圧縮機。
2. 【請求項２】 前記流速検出手段は、吸入圧領域内の２
   地点の圧力差を検出するものである請求項１に記載の可
   変容量圧縮機。
3. 【請求項３】 前記容量制御弁には、吸入圧領域内の圧
   力に連動して変位する感圧部材と、その感圧部材の変位
   に応じて移動される制御弁体とを備え、前記流速検出手
   段で検出された流速に基づいて前記容量制御弁の感圧部
   材に作用する圧力を変更するようにした請求項１または
   ２に記載の可変容量圧縮機。
4. 【請求項４】 前記２地点間の上流側の地点と前記感圧
   部材を収容する感圧機構との間に第１感圧通路を設ける
   とともに、前記２地点間の下流側の地点と前記感圧機構
   との間に第２感圧通路を設け、常には第１感圧通路を介
   して前記２地点間の上流側の地点の圧力を作用させ、そ
   の２地点間の圧力差が所定値以上になったときには、第
   ２感圧通路を介して下流側の地点の圧力を作用させるべ
   く切り換える切換手段を設けた請求項２または３に記載
   の可変容量圧縮機。
5. 【請求項５】 前記２地点間の吸入圧領域に絞り部を設
   けた請求項２〜４のいずれかに記載の可変容量圧縮機。
6. 【請求項６】 前記絞り部が前記吸入弁機構によりなる
   請求項５に記載の可変容量圧縮機。
7. 【請求項７】 前記２地点の下流側の地点を吸入行程に
   おけるシリンダボア内とした請求項２〜６のいずれかに
   記載の可変容量圧縮機。
8. 【請求項８】 前記第２感圧通路を一端をバルブプレー
   トの前記吸入弁機構の吸入弁の脚部に対応する位置に開
   口した請求項７に記載の可変容量圧縮機。
9. 【請求項９】 前記流速検出手段には、前記２地点の下
   流側の地点の圧力として複数のシリンダボアの圧力を導
   くようにした請求項７または８に記載の可変容量圧縮
   機。
10. 【請求項１０】 前記第２感圧通路の一部をバルブプレ
    ート上の連通孔と、バルブプレート及びリヤハウジング
    の対向端面の少なくとも一方に設けれられた連通溝とに
    より構成し、複数の吸入行程におけるシリンダボアを連
    通するようにした請求項９に記載の可変容量圧縮機。
11. 【請求項１１】 前記バルブプレートとリヤハウジング
    との間にガスケットを配設して前記連通溝の開口面を閉
    鎖した請求項９または１０に記載の可変容量圧縮機。
12. 【請求項１２】 前記ハウジングの内部に吐出行程中の
    シリンダボア及び吐出室を含む吐出圧領域を区画形成す
    るとともに、その吐出圧領域と前記クランク室とを給気
    通路にて連通し、その給気通路の途中に前記容量制御弁
    を配設し、容量制御弁の開度調整に基づいてクランク室
    の圧力を変更するようにした請求項１〜１１のいずれか
    に記載の可変容量圧縮機。