JPH10158779A

JPH10158779A - 冷間鍛造用鋼

Info

Publication number: JPH10158779A
Application number: JP25461097A
Authority: JP
Inventors: Shuichi Fukushima; 秀一福島
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1996-10-01
Filing date: 1997-09-19
Publication date: 1998-06-16
Anticipated expiration: 2017-09-19
Also published as: JP3760589B2

Abstract

(57)【要約】【課題】加工度の大きな冷間鍛造、なかでも圧縮率で９
０％以上となる大きな加工度で冷間鍛造を行って材料温
度が上昇した場合でも、加工硬化による延性の低下を防
止して変形能を維持したままで、且つ青熱脆性を起こす
ことなく変形抵抗の小さい冷間鍛造用鋼を提供する。【解決手段】C ：0.10〜0.60％、Al：0.05％超〜0.10
％、Si≦0.35％、Mn≦1.2％、Cr≦0.5％、Ti≦0.07％、
B≦0.003％を含有し、残部はFeと不純物からなり、不純
物中のPは0.01％未満、Sは0.01％未満及びNは0.005％未
満で、更に、｛N（％）／Al（％）｝≦0.05、且つ、下
記ρの値が 20未満の冷間鍛造用鋼。ρ＝30×Si（％）
＋10×Mn（％）＋300×P（％）＋500×N（％）。上記
のTi≦0.07％に代えて Ti＋0.5Zr≦0.10％である冷間
鍛造用鋼。Cu≦0.40％、Ni≦0.40％である上記又は
の冷間鍛造用鋼。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、加工度の大きい冷
間鍛造に使用する鋼に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、パーツフォーマー（自動車部品な
どを製造するための冷間鍛造機）の普及に伴い、各種形
状の部品が冷間鍛造法により製造されている。冷間鍛造
中の材料は、加工硬化が進むことにより強度が上昇する
ものの延性が低下する。加えて、冷間鍛造に供される材
料には加工による発熱が生じるので、１００〜４００℃
程度にまで温度が上昇して、所謂「青熱脆性」が生ずる
温度域に入ってしまうこともある。こうして青熱脆性域
にまで温度上昇した材料は、変形抵抗が増大するので、
延性が低下してしまう。その結果、材料が脆化して割れ
が発生することがある。あるいは又、冷間鍛造後の製品
の寸法精度や表面粗度の低下をきたす。更に、変形抵抗
が増大した材料を冷間鍛造するには高い冷間鍛造荷重を
必要とするため、冷間鍛造用工具には摩耗、塑性変形あ
るいは破壊が生じやすくなり、工具寿命の低下を招く。

【０００３】従来から冷間鍛造法においては、冷間鍛造
を行う前に球状化焼鈍を必要回数繰り返して材料の延性
を改善したり、材料の変形能に悪影響を及ぼす化学成分
を制限して材料の変形抵抗を下げることが行われてい
る。

【０００４】特開昭６１−１５７６４０号公報には、球
状化焼鈍後に特定の温度域で時効処理を行うことによ
り、冷間鍛造中の材料の時効硬化を防ぐ技術が開示され
ている。又、特開昭６３−１０５９５１号公報には、加
工割れを助長するおそれのある化学成分を制限し、熱間
圧延後に特定の温度域で焼鈍することにより、冷間鍛造
性を高める技術が開示されている。更に、特開昭６１−
１１３７４４号公報には、Ｍｎ、Ｓｉ及びＣｒの含有量
に特定の関係を満足させることにより、冷間鍛造時の変
形抵抗を下げる技術が提案されている。更に又、特開平
１−２２５７５０号公報には、Ｍｎ及びＣｒの含有量に
特定の関係を満足させることにより、変形抵抗の小さい
冷間鍛造用鋼を得る技術が開示されている。

【０００５】しかし、特開昭６１−１５７６４０号公報
及び特開昭６３−１０５９５１号公報に開示された技術
は、製造工程の合理化を主体とするものである。又、特
開昭６１−１１３７４４号公報及び特開平１−２２５７
５０号公報に開示された技術は、材料の変形抵抗を下げ
ることとは相反する材料の焼入れ性を高めることをも同
時に狙ったものである。このため、上記の各公報で提案
された技術を用いても、大きな加工度で冷間鍛造する必
要のある場合には、いずれも充分に対応できるものでは
なかった。

【０００６】一方、本発明者らは特開平４−３５８０４
１号公報において、加工度の大きい冷間鍛造に使用する
鋼を提案した。しかし、その後、この鋼を用いた場合で
も冷間鍛造用工具の寿命にばらつきが生ずることがわか
った。そして、この工具寿命のばらつきは冷間鍛造用工
具の購入ロットには関係なく生じ、ある特定のチャンス
で溶製した鋼を被鍛造材として使用した場合に工具寿命
の低下が生じる場合のあることが判明した。これに関連
して更に調査したところ、特定のチャンスで溶製した鋼
からなる被鍛造材を、特に圧縮率で９０％以上となる大
きな加工度で冷間鍛造した場合に青熱脆性が生じて、材
料の変形抵抗が高くなり、このため工具寿命が短くなっ
たことがわかった。このように、本発明者らが「冷間鍛
造用鋼」として提案した鋼を用いても、特に圧縮率で９
０％を超える大きな加工度で冷間鍛造する場合にはまだ
まだ充分ではなかったのである。

【０００７】加工硬化による延性の低下あるいは青熱脆
性域での変形抵抗の増大及び延性の低下は冷間鍛造用材
料の宿命である。これらは、冷間鍛造後の製品品質を悪
化させたり、加工力の大きい冷間鍛造機を必要とした
り、更には工具寿命を著しく低下させたりする。そし
て、最終的には製品不良の発生と冷間鍛造コストの増大
を招くことになる。

【０００８】冷間鍛造法は、元来材料損失が少なく、冷
間鍛造後の仕上げ加工が不要であり、更には加工硬化に
より製品の強度が向上するなど長所を有するが、上記の
ような素材の変形抵抗の増大及び延性の低下という問題
は、本来の冷間鍛造法の長所を損なうことになる。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、加工
度の大きな冷間鍛造、なかでも圧縮率で９０％以上とな
る大きな加工度で冷間鍛造を行って材料温度が上昇した
場合でも、加工硬化による延性の低下を防止して変形能
を維持したままで、且つ青熱脆性を起こすことなく変形
抵抗の小さいままで鍛造ができる鋼を提供することにあ
る。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）〜（３）に示す冷間鍛造用鋼にある。

【００１１】（１）重量％で、Ｃ：０．１０〜０．６０
％、Ａｌ：０．０５％を超え０．１０％まで、Ｓｉ：
０．３５％以下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｃｒ：０．５％
以下、Ｔｉ：０．０７％以下、Ｂ：０．００３％以下を
含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物
中のＰは０．０１％未満、Ｓは０．０１％未満及びＮは
０．００５％未満で、更に、｛Ｎ（％）／Ａｌ（％）｝
が０．０５以下、且つ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ及びＮの含有量
で表される下記式のρの値が２０未満であることを特
徴とする冷間鍛造用鋼。

【００１２】 ρ＝３０×Ｓｉ（％）＋１０×Ｍｎ（％）＋３００×Ｐ（％）＋５００×Ｎ（％）・・・・・（２）重量％で、Ｃ：０．１０〜０．６０％、Ａｌ：
０．０５％を超え０．１０％まで、Ｓｉ：０．３５％以
下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｔｉ＋
０．５Ｚｒ：０．１０％以下、Ｂ：０．００３％以下を
含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物
中のＰは０．０１％未満、Ｓは０．０１％未満及びＮは
０．００５％未満で、更に、｛Ｎ（％）／Ａｌ（％）｝
が０．０５以下、且つ、前記式で表されるρの値が２
０未満であることを特徴とする冷間鍛造用鋼。

【００１３】（３）重量％で、Ｃｕ含有量の許容上限が
０．４０％、Ｎｉ含有量の許容上限が０．４０％である
上記（１）又は（２）に記載の冷間鍛造用鋼。

【００１４】本発明の鋼は、通常、熱間圧延と冷間圧延
の工程を経て、棒鋼あるいは線材として製造される。こ
の棒鋼あるいは線材を適当な寸法に切断し、焼鈍して冷
間鍛造に供する。冷間鍛造を施された鋼は、更に焼入
れ、焼戻しなどの熱処理あるいは必要最小限度の加工を
施されて最終の製品となる。冷間鍛造に供する状態（通
常、焼鈍された状態）では、引張強度が７０ｋｇｆ／ｍ
ｍ² （６８６ＭＰａ）以下であることが望ましい。

【００１５】以下、上記の（１）〜（３）をそれぞれ
（１）〜（３）の発明という。

【００１６】

【発明の実施の形態】先ず、本発明鋼の組成を上記の範
囲に規定した理由について説明する。なお、成分含有量
の「％」は「重量％」を意味する。

【００１７】Ｃ：Ｃは、鋼の強度を確保するために有用
な元素であり、０．１０％未満では熱処理後に所定の強
度が得られないため、下限を０．１０％とした。一方、
Ｃの含有量が余りに多いと加工度の高い冷間鍛造（例え
ば、圧縮率で７０％以上の冷間鍛造）では、材料に割れ
が発生するため、上限を０．６０％とした。

【００１８】Ａｌ：Ａｌは本発明の重要な添加元素であ
る。すなわち、ＡｌはＮを固定して冷間鍛造中の時効硬
化、なかでも圧縮率で９０％を超える大きな加工度によ
る冷間鍛造中の時効硬化を抑制する作用を有する。この
他にＡｌには鋼の脱酸作用や熱間圧延前の鋼の加熱にお
いてオーステナイト結晶の粗大化を防止する作用もあ
る。しかし、その含有量が０．０５％以下では、特に、
圧縮率で９０％以上となる大きな加工度での冷間鍛造中
の時効硬化抑制作用が得られない。一方、Ａｌ含有量が
０．１０％を超えると熱間加工性の劣化をきたす。した
がって、Ａｌ含有量を０．０５％を超え０．１０％まで
とした。

【００１９】Ｓｉ：Ｓｉは添加しなくても良い。添加す
れば脱酸作用を有する。しかしながらＳｉには、基地に
固溶して硬度を上昇させ、冷間鍛造時の変形抵抗を大き
くして、冷間鍛造性を低下させてしまうという弊害もあ
る。特に、０．３５％を超えて含有させると、冷間鍛造
性の大きな低下が生ずる。したがって、Ｓｉの含有量を
０．３５％以下とした。なお、Ｓｉの好ましい含有量は
０．３０％以下である。

【００２０】Ｍｎ：Ｍｎは添加しなくても良い。添加す
れば、脱酸作用、脱硫作用、熱間脆性防止作用及び強度
向上作用を有する。これらの効果を確実に得るには、Ｍ
ｎは０．５％以上の含有量とすることが好ましい。しか
し、その含有量が１．２％を超えると、偏析が顕著にな
るとともに材料の変形抵抗が増大して冷間鍛造性の低下
を招く。したがって、Ｍｎの含有量を１．２％以下とし
た。

【００２１】Ｃｒ：Ｃｒは添加しなくても良い。添加す
れば鋼の強度と焼入れ性を向上させる作用を有する。こ
の効果を確実に得るには、Ｃｒは０．０５％以上の含有
量とすることが好ましい。しかし、その含有量が０．５
％を超えると、鋼の変形抵抗を増大させて冷間鍛造性の
劣化を招くようになる。したがって、Ｃｒの含有量を
０．５％以下とした。

【００２２】Ｔｉ、Ｚｒ：Ｔｉ、Ｚｒは添加しなくても
良い。添加すればＡｌと同様にＮを固定し、冷間鍛造中
の昇温による時効硬化を抑制する効果を有する。この効
果を確実に得るには、Ｔｉは０．０１％以上の含有量と
することが好ましい。又、Ｔｉの含有量とＺｒの含有量
の半分の和であるＴｉ＋０．５Ｚｒの値を０．０１％以
上とすることも上記の効果を確実に得るのに有効であ
る。しかし、Ｔｉの含有量が０．０７％を超えると、鋼
中のＴｉの炭化物、窒化物や炭窒化物が粗大化するとと
もに、それらの数が増加して冷間鍛造性の劣化を招く。
したがって、本発明における（１）の発明にあってはＴ
ｉの含有量を０．０７％以下とした。又、Ｔｉ＋０．５
Ｚｒの値が０．１０％を超える場合にも鋼中のＴｉ、Ｚ
ｒの炭化物、窒化物や炭窒化物が粗大化するとともに、
それらの数が増加して冷間鍛造性の劣化を招く。このた
め、本発明における（２）の発明の場合にはＴｉ、Ｚｒ
の含有量をＴｉ＋０．５Ｚｒの値で０．１０％以下とし
た。なお、（２）の発明の場合にもＴｉの含有量の上限
は０．０７％とする必要がある。（２）の発明において
Ｚｒを単独で添加する場合、その含有量の上限は０．１
０％とすることが好ましい。

【００２３】Ｂ：Ｂは添加しなくても良い。添加すれば
鋼の焼入性を向上させ、強度を上昇させる効果を有す
る。こうした効果を確実に得るには、Ｂは０．０００５
％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、その含
有量が０．００３％を超えると、熱間加工性の劣化を招
く。したがって、Ｂの含有量を０．００３％以下とし
た。

【００２４】本発明の対象とする冷間鍛造用鋼において
は、不純物元素としてのＰ、Ｓ及びＮの含有量を下記の
とおりに制限する。

【００２５】Ｐ：Ｐは、通常原料などから鋼中に不純物
として混入するものであるが、Ｐの含有量が多いと材料
の変形抵抗が増加して冷間鍛造が困難になり、且つ、延
性も損なわれる。特に、Ｐの含有量が０．０１％以上に
なると、冷間鍛造性及び延性の劣化が著しい。このた
め、本発明ではＰの含有量を０．０１％未満とした。

【００２６】Ｓ：Ｓは、Ｐと同様に原料などから鋼中に
不純物として混入するものであるが、Ｓ含有量が多いと
材料の延性が損なわれる。特に、Ｓの含有量が０．０１
％以上になると、延性の低下が著しい。このため、本発
明ではＳの含有量を０．０１％未満とした。

【００２７】Ｎ：Ｎは、鋼の延性及び靭性を低下させ、
冷間鍛造時の昇温により鋼を時効硬化させてしまう。特
に、その含有量が０．００５％を超えると、圧縮率で９
０％以上の大きな加工度での冷間鍛造時の時効硬化の程
度が大きくなり、冷間鍛造性の著しい劣化をもたらす。
このため、本発明ではＮの含有量を０．００５％未満と
した。

【００２８】本発明における（３）の発明の場合は、不
純物元素としてのＣｕ及びＮｉの含有量を下記のとおり
に制限する。

【００２９】Ｃｕ：Ｃｕは、スクラップなどの原料から
鋼中に不純物として混入するものであるが、Ｃｕの含有
量が多いと熱間加工時に疵や割れが生じる。特に、０．
４０％を超えて含有すると、高温での熱間加工性、例え
ば分塊圧延や熱間鍛造における加工性が著しく低下して
熱間加工時に疵や割れが生ずることが多い。更に、材料
の変形抵抗が増大するために冷間鍛造性も損なわれる。
したがって、Ｃｕ含有量の許容上限を０．４０％とし
た。なお、Ｃｕ含有量は０．３０％以下とすることが望
ましく、０．２０％以下にすることがより好ましい。一
層好ましいＣｕ含有量の上限は０．１０％である。

【００３０】Ｎｉ：Ｎｉは、スクラップなどの原料から
鋼中に不純物として混入するものであるが、Ｎｉの含有
量が多いと材料の変形抵抗が増大して冷間鍛造性が損な
われる。特に、０．４０％を超えて含有すると、冷間鍛
造性の低下が著しい。したがって、Ｎｉ含有量の許容上
限を０．４０％とした。なお、Ｎｉ含有量は０．３０％
以下とすることが望ましく、０．２０％以下にすること
がより好ましい。一層好ましいＮｉ含有量の上限は０．
１０％である。

【００３１】Ｎ（％）／Ａｌ（％）：Ｎの含有量が０．
００５％未満の場合であっても、｛Ｎ（％）／Ａｌ
（％）｝の値が０．０５を超えると、圧縮率で９０％以
上の大きな加工度での冷間鍛造時の時効硬化の程度が大
きくなり、冷間鍛造性の著しい劣化を招く。このため、
本発明では｛Ｎ（％）／Ａｌ（％）｝の値を０．０５以
下とした。｛Ｎ（％）／Ａｌ（％）｝の値の下限は特に
規定する必要はなく０（零）でも構わない。

【００３２】ρの値：各元素の含有量が上記の範囲にあ
るだけでは必ずしも十分な冷間鍛造性は得られない。本
発明においては、前記の式で表されるρの値が２０未
満を満足することを重要な骨子としている。このρは加
工硬化指数に相当するもので、次に示す実験に基づいて
得られた。

【００３３】すなわち、ＣからＮまでの含有量及び｛Ｎ
（％）／Ａｌ（％）｝の値が上記した本発明で規定する
範囲にある種々の鋼を通常の方法で試験炉溶製した。な
お、この試験炉溶製した鋼の前記ρの値の範囲は１６．
８から２３．０に亘るものであった。

【００３４】次いで、通常の方法によって、前記の鋼を
直径２６．０ｍｍの線材に熱間圧延し、更に、この線材
を冷間で１次伸線して直径が２１．４ｍｍの鋼線とし
た。この後、前記の鋼線に７４０℃で１６時間の焼鈍処
理を施し、更に２次伸線して直径を２１．０ｍｍに減少
させた。

【００３５】上記の２次伸線した鋼線から直径２１．０
ｍｍで長さが３２．０ｍｍの試験片を切り出し、通常の
方法で長さ３．２ｍｍに圧縮率で９０％の据え込み試験
を行った。

【００３６】上記の据え込み試験時の圧縮変形抵抗と前
記式で表されるρの値との相関を調べたところ、一定
の比例関係があることが判明した。図１に、圧縮変形抵
抗とρの値との関係を示す。図１から、ρの値の減少に
比例して試験片の圧縮変形抵抗が低下することが認めら
れる。

【００３７】工具寿命を長くし、且つ、一般に用いられ
ている冷間鍛造機の能力の範囲内で冷間鍛造を行うため
には、圧縮変形抵抗を９２ｋｇｆ／ｍｍ² （９０２ＭＰ
ａ）未満に抑える必要がある。

【００３８】図１から、ρの値を２０未満とすれば圧縮
変形抵抗が９２ｋｇｆ／ｍｍ² 未満となるので、工具の
長寿命化が図れるとともに、一般に常用される冷間鍛造
機の能力の範囲内で冷間鍛造を行えることがわかる。

【００３９】ρの値を２０未満とするためには、その構
成因子であるＳｉ、Ｍｎ、Ｐ及びＮの含有量を、前記の
それぞれの含有量の範囲内で調整して決定すればよい。

【００４０】ところで、本発明の冷間鍛造用鋼は、特
に、圧縮率で９０％以上となる大きな加工度の冷間鍛造
用素材として好適であるが、加工度の小さい冷間鍛造用
素材としても勿論使用できる。

【００４１】

【実施例】表１、表２に示す化学成分とρの値を有する
直径が２２．５ｍｍの熱間圧延線材を用いて、通常の方
法で、先ず直径が１８．３ｍｍとなる１次伸線を行っ
た。次いで、７４０℃で１６時間の焼鈍を行い、その後
更に、直径が１７．９ｍｍとなる２次伸線を行った。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】上記の直径１７．９ｍｍに２次伸線した鋼
線を、長さ３２ｍｍに切断して冷間鍛造試験片を作製し
た。この試験片に圧縮率が９０％の冷間鍛造を行って、
冷鍛鍛造荷重を調べた。

【００４５】前述した９２ｋｇｆ／ｍｍ² の圧縮変形抵
抗は、本実施例における冷間鍛造荷重に変換すると２３
１．４ｔｆとなる。そこで、冷間鍛造荷重が２３１．４
ｔｆ未満か否かによって冷間鍛造性を評価し、その結果
を表１、表２に併記した。

【００４６】試験番号１〜１３は本発明例である。いず
れも化学成分が本発明で規定する冷間鍛造用鋼の組成の
範囲内で、ρの値を２０未満としたから、冷間鍛造荷重
は２３１．４ｔｆ未満となった。又、ρの値の低下に応
じて冷間鍛造荷重が減少する傾向となった。

【００４７】試験番号１４〜２１は比較例である。試験
番号１４、１５においては、Ａｌの含有量が本発明で規
定する範囲を超えるとともに｛Ｎ（％）／Ａｌ（％）｝
の値も０．０５を超え、更にρの値も２０を超えていた
ため、冷間鍛造荷重は２３１．４ｔｆを超えた。

【００４８】試験番号１６においては、各元素の含有量
と｛Ｎ（％）／Ａｌ（％）｝の値は本発明で規定する範
囲内であったものの、ρの値が２０を超えていたため、
冷間鍛造荷重は２３１．４ｔｆを超えた。

【００４９】試験番号１７〜１８においては、それらの
ρの値は２０未満であったものの、本発明で規定するい
ずれかの元素の含有量と｛Ｎ（％）／Ａｌ（％）｝の値
が本発明の範囲外であったため、やはり冷間鍛造荷重が
２３１．４ｔｆを超えた。

【００５０】試験番号１９〜２１においては、本発明で
規定するいずれかの元素の含有量と｛Ｎ（％）／Ａｌ
（％）｝の値が本発明の範囲外であったばかりでなく、
ρの値も２０を超えていたため、冷間鍛造荷重が２３
１．４ｔｆを超えた。

【００５１】上記のように鋼の化学成分と｛Ｎ（％）／
Ａｌ（％）｝の値を本発明で規定する範囲内とし、且つ
式で定義したρの値を２０未満とすれば、９０％とい
う高い加工度の冷間鍛造を行っても、圧縮変形抵抗が規
準値（９２ｋｇｆ／ｍｍ² ）未満となることを確かめる
ことができた。

【００５２】

【発明の効果】本発明の冷間鍛造用鋼を用いれば、材料
の延性が良好で変形抵抗が小さいため、加工度の大きい
冷間鍛造、なかでも圧縮率で９０％以上となる大きな加
工度で冷間鍛造を行って材料温度が上昇した場合でも、
鍛造荷重を低下させることができる。したがって、工具
の長寿命化を図ることができる。実際に、自動車部品に
本発明の冷間鍛造用鋼を用いた結果、製品工数換算の工
具寿命が３５０００個から７００００個にまで向上し
た。工具寿命の増大は、冷間鍛造製品の品質を向上さ
せ、冷間鍛造コストを低減させることにもつながるの
で、本発明の効果は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】圧縮変形抵抗と式で表されるρの値との相関
を示すグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．６０％、Ａ
ｌ：０．０５％を超え０．１０％まで、Ｓｉ：０．３５
％以下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｔ
ｉ：０．０７％以下、Ｂ：０．００３％以下を含有し、
残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物中のＰは
０．０１％未満、Ｓは０．０１％未満及びＮは０．００
５％未満で、更に、｛Ｎ（％）／Ａｌ（％）｝が０．０
５以下、且つ、下記式で表されるρの値が２０未満で
あることを特徴とする冷間鍛造用鋼。 ρ＝３０×Ｓｉ（％）＋１０×Ｍｎ（％）＋３００×Ｐ（％）＋５００×Ｎ（％）・・・・・
【請求項２】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．６０％、Ａ
ｌ：０．０５％を超え０．１０％まで、Ｓｉ：０．３５
％以下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｔ
ｉ＋０．５Ｚｒ：０．１０％以下、Ｂ：０．００３％以
下を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不
純物中のＰは０．０１％未満、Ｓは０．０１％未満及び
Ｎは０．００５％未満で、更に、｛Ｎ（％）／Ａｌ
（％）｝が０．０５以下、且つ、下記式で表されるρ
の値が２０未満であることを特徴とする冷間鍛造用鋼。 ρ＝３０×Ｓｉ（％）＋１０×Ｍｎ（％）＋３００×Ｐ（％）＋５００×Ｎ（％）・・・・・
【請求項３】重量％で、Ｃｕ含有量の許容上限が０．４
０％、Ｎｉ含有量の許容上限が０．４０％である請求項
１又は請求項２に記載の冷間鍛造用鋼。