JPH10142474A

JPH10142474A - 変倍光学系

Info

Publication number: JPH10142474A
Application number: JP8309973A
Authority: JP
Inventors: Motoyuki Otake; 基之大竹
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1996-11-06
Filing date: 1996-11-06
Publication date: 1998-05-29

Abstract

(57)【要約】【課題】鏡筒構造の複雑化を招くことのない、小型化
や高変倍化に適した変倍光学系。【解決手段】第１レンズ群Ｇ１を保持し、第１レンズ
群Ｇ１と一体的に光軸に沿って移動する第１保持手段
（６）と、第１レンズ群Ｇ１よりも像側に配置された最
終レンズ群（Ｇ６）を保持し、最終レンズ群と一体的に
光軸に沿って移動する第２保持手段（８）とを備えてい
る。第２保持手段は、加えられた回転駆動力を第１保持
手段に伝達するとともに、回転駆動力に応じて光軸に沿
って移動し、第１保持手段は、第２保持手段を介して伝
達された回転駆動力に応じて光軸に沿って移動する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は変倍光学系に関し、
特に多群構成の変倍光学系の鏡筒構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、カメラに用いられる撮影光学系で
はズームレンズが主流であり、特に変倍比が３倍を越え
る、いわゆる高変倍ズームレンズが主流となりつつあ
る。特に、レンズシャッター式のカメラや電子スチルカ
メラでは、小型で且つ軽量のカメラの方が携帯性に優れ
るため、小型化および高変倍化に適したズームレンズに
関する提案が種々なされている。なお、高変倍ズームレ
ンズには、変倍に際して移動する可動レンズ群を３つ以
上有する、いわゆる多群ズームレンズが主として用いら
れており、多群ズームレンズに関して種々の提案がなさ
れている。

【０００３】多群ズームレンズの場合、変倍時に可変の
間隔数が増えるため、鏡筒構造の複雑化を招く。そこ
で、多群ズームレンズに適した鏡筒構造に関する提案
や、あるいはカメラ本体の小型化に適した鏡筒構造に関
する提案も種々なされている。カメラ本体の小型化を達
成するには、変倍比が高まるにつれてレンズ全長が大き
くなる撮影光学系を、携帯時に薄肉化してカメラ本体内
に収納する必要がある。例えば、レンズ鏡筒を２つのブ
ロックに分割して、折り畳むように格納する２段沈胴構
造が知られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、少ない可動
レンズ群で構成されるズームレンズにおいて高変倍化を
図る場合、各レンズ群の変倍に伴う横倍率の変化が大き
くなる。その結果、製造時に所定の光学性能を得るには
高精度のレンズ位置制御が不可欠となるとともに、レン
ズ全長の短縮化が難しくなる。逆に、可動レンズ群の数
が増えると、レンズ鏡筒にも可動部分が増え、可動部分
のガタにより光学性能が劣化するという不都合があっ
た。

【０００５】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、鏡筒構造の複雑化を招くことのない、小型化
や高変倍化に適した変倍光学系を提供することを目的と
する。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、第１レンズ群Ｇ１と、該第１レ
ンズ群Ｇ１よりも像側に配置された最終レンズ群Ｇｅと
を有する変倍光学系において、前記第１レンズ群Ｇ１を
保持し、前記第１レンズ群Ｇ１と一体的に光軸に沿って
移動する第１保持手段と、前記最終レンズ群Ｇｅを保持
し、前記最終レンズ群Ｇｅと一体的に光軸に沿って移動
する第２保持手段とを備え、前記第２保持手段は、加え
られた回転駆動力を前記第１保持手段に伝達するととも
に、前記回転駆動力に応じて光軸に沿って移動し、前記
第１保持手段は、前記第２保持手段を介して伝達された
回転駆動力に応じて光軸に沿って移動することを特徴と
する変倍光学系を提供する。

【０００７】本発明の好ましい態様によれば、前記第１
レンズ群Ｇ１は、前記変倍光学系の最も物体側に配置さ
れて正の屈折力を有する。また、前記最終レンズ群Ｇｅ
は、前記変倍光学系の最も像側に配置されて負の屈折力
を有し、前記第１レンズ群Ｇ１と前記最終レンズ群Ｇｅ
との間には、複数のレンズ群が配置され、前記最終レン
ズ群Ｇｅの物体側に隣接して負の屈折力を有する負レン
ズ群Ｇｎが設けられていることが好ましい。

【０００８】また、本発明の好ましい態様によれば、前
記第２保持手段は、前記回転駆動力に応じて回転しなが
ら光軸に沿って移動する第１部分と、前記回転駆動力に
応じて回転することなく光軸に沿って移動する第２部分
とを有し、前記最終レンズ群Ｇｅは前記第２部分によっ
て保持されている。また、前記第２保持手段は、前記負
レンズ群Ｇｎを光軸に沿って案内するための案内手段を
有し、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態の
変化に伴って、前記負レンズ群Ｇｎの移動量と前記第２
保持手段の移動量との比率が変化することが好ましい。

【０００９】

【発明の実施の形態】まず、小型化や高変倍化に適切な
変倍光学系のレンズ構成について説明する。レンズシャ
ッター式カメラ等のように撮影レンズ系（ズームレン
ズ）をカメラ本体内に組み込んだレンズ一体型カメラで
は、レンズ全長の短縮化を図るために望遠タイプの屈折
力配置が用いられ、レンズ系の最も像側に負レンズ群を
配置している。これらのズームレンズでは、広角端状態
（最も焦点距離の短い状態）から望遠端状態（最も焦点
距離の長い状態）へのレンズ位置状態の変化に際して、
負レンズ群を増倍（広角端状態に対して望遠端状態での
横倍率の大きさが増大する）に用いている。

【００１０】また、負レンズ群よりも物体側に開口絞り
を配置し、広角端状態から望遠端状態へレンズ位置状態
が変化する際に、開口絞りと負レンズ群との間隔を狭め
ている。これにより、負レンズ群を通過する軸外光束の
高さが、広角端状態では光軸から離れ、望遠端状態では
光軸に近づくので、広角端状態と望遠端状態とで軸外収
差を独立に補正することができ、高性能化を達成するこ
とができる。但し、広角端状態でバックフォーカスが短
かすぎると、像面に近いレンズ面に付着したゴミの影が
フィルム面に記録されるので、広角端状態におけるバッ
クフォーカスを適切な値とすることが望ましい。

【００１１】さらに、ズームレンズの最も物体側に正レ
ンズ群を配置し、望遠端状態では正レンズ群により光束
を強く収斂させることによって、レンズ全長の短縮化を
図っている。逆に、広角端状態では、レンズ全長を短縮
し、且つ正レンズ群とその像側に隣接して配置されたレ
ンズ群との間隔を極力狭めることによってレンズ径の小
型化を図り、レンズ全長の短縮化とレンズ径の小型化と
を両立させている。

【００１２】小型で且つ高変倍化に適した多群ズームレ
ンズとして、例えば正正負３群タイプのズームレンズ、
正負正負４群タイプのズームレンズ、正負正正負５群タ
イプのズームレンズ等が知られている。いづれのズーム
タイプにおいても、レンズ系の最も物体側に正レンズ群
を、最も像側に負レンズ群を配置している。そして、正
レンズ群と負レンズ群との間には、１つの正レンズ群
か、あるいは合成屈折力が正の複数のレンズ群が配置さ
れ、広角端状態から望遠端状態への変倍時に全てのレン
ズ群を物体側へ移動させている。また、最も物体側に配
置された正レンズ群と最も像側に配置された負レンズ群
との間隔は、変倍に際して極端に変化しない。

【００１３】次に、従来の多群ズームレンズの鏡筒構造
に関して説明する。広角端状態から望遠端状態へのレン
ズ位置状態の変化に際して、モーターの回転駆動力を光
軸方向の駆動力に変換するカム機構を用いてレンズ群の
位置制御を行う方法が知られている。カム機構は、カム
溝を有するカム筒と直進溝を有する直進筒とで構成さ
れ、レンズ群を保持するレンズ室の外周部に設けられた
フォロアーピンが直進溝を介してカム溝と係合してい
る。一般的に、フォロアーピンはレンズ室の外周部に３
カ所設けられ、直進溝およびカム溝もフォロアーピンの
位置に応じてそれぞれ３カ所設けられている。カム溝の
形状は非線形で、モーターの作用により鏡筒が回転する
と、レンズ室は直進溝の作用により回転が抑えられ、カ
ム溝に従って光軸方向に移動する。

【００１４】図１３は、従来の正負正正負５群タイプの
ズームレンズに対する２段沈胴構造のレンズ鏡筒の構成
を示す断面図である。また、図１４は、図１３のズーム
レンズおよびレンズ鏡筒を光軸に沿って像側（図１３中
右側）から見た図である。なお、図１３は、ズームレン
ズがカメラ本体内に格納された沈胴状態を示している。
図１３において、ズームレンズ１は、物体側から順に、
正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と負屈折力の第２レンズ群
Ｇ２と正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と正屈折力の第４レ
ンズ群Ｇ４と負屈折力の第５レンズ群Ｇ５とから構成さ
れている。なお、第５レンズ群Ｇ５の像側には、フィル
ム開口部４およびフィルム面３が設けられている。

【００１５】第１レンズ群Ｇ１は、第１鏡筒６に取り付
けられ、第１鏡筒６と一体的に移動する。また、第２レ
ンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４
は、第１レンズ室１０、第２レンズ室１１および第３レ
ンズ室１２によってそれぞれ保持されている。第２レン
ズ室１１と第１レンズ室１０とは、ヘリコイド嵌合して
いる。第１レンズ室１０および第３レンズ室１２は、シ
ャッターユニット９に前後から取り付けられている。さ
らに、第５レンズ群Ｇ５は、第４レンズ室１３によって
保持されている。第４レンズ群Ｇ４を保持する第３レン
ズ室１２の外周部にはフォロアーピン１４が形成され、
第５レンズ群Ｇ５を保持する第４レンズ室１３の外周部
にはフォロアーピン１５が形成されている。後述するよ
うに、フォロアーピン１４および１５は、直進筒８の直
進溝を介して第２鏡筒７の内壁に形成されたカム溝とそ
れぞれ係合している。

【００１６】レンズ鏡筒は、ヘリコイド嵌合した第１鏡
筒６と第２鏡筒７とを有する。すなわち、第１鏡筒６の
外壁および第２鏡筒７の内壁には、互いに係合するヘリ
コイドが形成されている。第２鏡筒７の外周部には、歯
車およびヘリコイドが設けられている。第２鏡筒７の歯
車は暗箱５に保持された歯車と係合し、第２鏡筒７のヘ
リコイドは暗箱５の内壁に設けられたヘリコイドと係合
している。なお、暗箱５は、カメラ本体にズームレンズ
を取り付ける機能を有する。駆動モーター（不図示）の
回転駆動力が複数のギア（不図示）を介して歯車２０に
伝達されると、歯車２０が回転し、歯車２０と係合した
第２鏡筒７がヘリコイドに沿って回転しながら光軸２に
沿って繰り出される。

【００１７】第２鏡筒７が回転すると、第２鏡筒７の内
壁に形成されたヘリコイドに沿って第１鏡筒６が第２鏡
筒７に対して相対的に回転しながら光軸２に沿って繰り
出される。このとき、第１鏡筒６が暗箱５に対して直進
移動（光軸２に沿った移動）するように、第１鏡筒６と
第２鏡筒７とのヘリコイド角と第２鏡筒７と暗箱５との
ヘリコイド角とが設定されている。こうして、第１鏡筒
６の光軸２に沿った移動により、第１レンズ群Ｇ１が第
１鏡筒６と一体的に光軸方向に移動する。直進筒８は、
第２鏡筒７内に取り付けられ、暗箱５内の回転止め２１
により回転が抑えられている。したがって、第２鏡筒７
は回転しながら光軸２に沿って移動し、直進筒８は回転
することなく第２鏡筒７と一体的に光軸２に沿って移動
する。

【００１８】図１７は、図１３の第２鏡筒７内に形成さ
れたズームカム（カム溝）の形状を示す図である。図１
７において、Ｘ方向は光軸２に沿った方向を、θ方向は
回転方向をそれぞれ示している。また、Ａはフォロアー
ピン１４を受けて第４レンズ群Ｇ４を、ひいては第２レ
ンズ群Ｇ２〜第４レンズ群Ｇ４を案内するズームカムを
指名している。さらに、Ｂはフォロアーピン１５を受け
て第５レンズ群Ｇ５を案内するズームカムを示してい
る。なお、図１７において、Ｒおよびｒは沈胴状態にお
ける第４レンズ群Ｇ４のカム位置および第５レンズ群Ｇ
５のカム位置を、Ｗおよびｗは広角端状態における第４
レンズ群Ｇ４のカム位置および第５レンズ群Ｇ５のカム
位置を、Ｔおよびｔは望遠端状態における第４レンズ群
Ｇ４のカム位置および第５レンズ群Ｇ５のカム位置をそ
れぞれ示している。

【００１９】直進筒８には、フォロアーピン１４および
１５を光軸２に沿って導くための直進溝が設けられてい
る。また、第２鏡筒７の内壁には、図１７に示すよう
に、フォロアーピン１４および１５を受け入れて保持す
るためのズームカムＡおよびＢが設けられている。した
がって、駆動モーターの回転駆動力により第２鏡筒７が
回転しながら光軸方向に移動すると、第２レンズ群Ｇ２
〜第４レンズ群Ｇ４は直進溝により回転が抑えられズー
ムカムＡに従って光軸方向に直進移動し、第５レンズ群
Ｇ５は直進溝により回転が抑えられズームカムＢに従っ
て光軸方向に直進移動する。なお、合焦に際して、第３
レンズ群Ｇ３はシャッターユニット９内に設けられた回
転レバー１６により回転駆動され、ヘリコイドに沿って
シャッターユニット９に対して相対移動する。

【００２０】図１５は、図１３に対応する図であって、
広角端状態におけるズームレンズおよびレンズ鏡筒の断
面図である。また、図１６は、図１３に対応する図であ
って、望遠端状態におけるズームレンズおよびレンズ鏡
筒の断面図である。図１３〜図１６に示すように、カメ
ラの本体の薄型化を図るには、沈胴状態でのレンズ鏡筒
の厚さ（光軸２に沿った長さ）を小さくする必要があ
る。この場合、暗箱５の光軸方向の長さと第１鏡筒６の
光軸方向の長さと第２鏡筒７の光軸方向の長さとを互い
にほぼ等しくすることにより、レンズ鏡筒の厚さを最小
に抑えることができる。

【００２１】特に、望遠端状態での暗箱５と第２鏡筒７
との嵌合長と第１鏡筒６と第２鏡筒７との嵌合長とがほ
ぼ同じとすると、広角端状態から望遠端状態への変倍に
際して第１鏡筒６と第２鏡筒７との移動比率は約２：１
である。すなわち、広角端状態を基準として、ヘリコイ
ド嵌合した第１鏡筒６と第２鏡筒７との移動量比は常に
一定である。しかしながら、図１７に示すように、レン
ズ位置精度を確保するために、ズームカムＡおよびＢは
それぞれ３本ずつ設けられている。したがって、高変倍
化を図るために、ズームカムの数が増えると、隣り合う
ズームカム同士の間隔が狭まり、レンズ位置精度を維持
することができず、ひいては所定の光学性能を維持する
ことができなくなってしまう。

【００２２】本発明においては、従来のズームレンズ鏡
筒を構成する部材のうち、広角端状態から望遠端状態へ
レンズ位置状態が変化する際に変倍光学系を構成するレ
ンズ群とは異なる移動量で移動する移動部材（直進筒）
に着目し、この移動部材にレンズ群を取り付けることに
より鏡筒構造の複雑化を招くことなく可動レンズ群の数
を増やすことが可能となる。

【００２３】本発明においては、以下に示す条件〜
を満足する変倍光学系と組み合わせることにより、レン
ズ位置状態が変化する際の各レンズ群の横倍率の変化を
抑えつつ高変倍化を同時に達成することができる。広角端状態から望遠端状態へ各レンズ群が移動する際
に、変倍光学系の最も物体側に配置された第１レンズ群
Ｇ１と最も像側に配置された最終レンズ群Ｇｅとを同一
方向へ移動させ、広角端状態から任意のレンズ位置状態
までの第１レンズ群Ｇ１と最終レンズ群Ｇｅとの移動量
比を約２：１とする。第１レンズ群Ｇ１の屈折力を正とし、広角端状態から
望遠端状態へのレンズ位置状態の変化に際して第１レン
ズ群Ｇ１を物体側へ移動させる。最終レンズ群Ｇｅの屈折力を負とする。

【００２４】前述の通り、２段沈胴構造のズームレンズ
鏡筒では、広角端状態を基準とした第１鏡筒と第２鏡筒
との移動量比が約２：１である。本発明では、２段沈胴
構造のレンズ鏡筒において、沈胴時のレンズ鏡筒の厚さ
を薄くするために、沈胴時に第１鏡筒と第２鏡筒とが重
なるようにカメラ本体内に格納している。そして、第１
鏡筒の最も物体側に第１鏡筒と一体的に移動する第１レ
ンズ群Ｇ１を配置し、第２鏡筒の最も像側に第２鏡筒と
一体的に移動する最終レンズ群Ｇｅを配置している。さ
らに、広角端状態から任意の焦点距離状態までの第１レ
ンズ群Ｇ１と最終レンズ群Ｇｅとの移動比率が第１鏡筒
と第２鏡筒との移動比率と同じになるときに良好な結像
性能が得られるように各レンズ群のズーム軌道を決定す
ることにより、鏡筒構造の簡略化を図っている。したが
って、の条件が必要となる。

【００２５】鏡筒構造の簡略化を図るには、望遠端状態
におけるレンズ全長の短縮化が肝要である。本発明にお
いては、第１レンズ群Ｇ１の屈折力を正屈折力とするこ
とにより、望遠端状態におけるレンズ全長の短縮化を達
成している。また、広角端状態では、レンズ全長の短縮
化を図ることにより、第１レンズ群Ｇ１を通過する軸外
光束を光軸に近づけて、レンズ径の小型化を図ってい
る。また、望遠端状態におけるレンズ全長を短縮するに
は、望遠型の屈折力配置が望ましい。したがって、第１
レンズ群Ｇ１の屈折力を正屈折力とすることに加えて最
終レンズ群Ｇｅの屈折力を負屈折力とすることにより、
レンズ全長を効果的に短縮化することができる。したが
って、およびの条件が必要である。

【００２６】ところで、レンズ群が微小量だけ光軸方向
に沿って移動すると、横倍率の２乗に比例して像面位置
が移動する。例えば正正負３群タイプのズームレンズで
高変倍化を図ると、望遠端状態における負レンズ群の横
倍率が非常に大きくなり、高いレンズ位置制御精度が必
要である。本発明においては、最終レンズ群Ｇｅの屈折
力を負屈折力として、広角端状態から望遠端状態へのレ
ンズ位置状態の変化に際して、最終レンズ群Ｇｅを物体
側へ移動させている。これにより、望遠端状態で最終レ
ンズ群Ｇｅの横倍率を増大させ、望遠端状態における負
レンズ群Ｇｎの横倍率を減少させて、レンズ位置制御精
度を緩めている。

【００２７】本発明において、望遠端状態における負レ
ンズ群Ｇｎのレンズ位置制御精度を緩和するために、以
下の条件式（１）を満足することが望ましい。０．０３＜ｆｎ／ｆｅ＜０．４０（１）ここで、ｆｎ：負レンズ群Ｇｎの焦点距離ｆｅ：最終レンズ群Ｇｅの焦点距離条件式（１）の上限値を上回ると、最終レンズ群Ｇｅの
屈折力が強くなりすぎて、少ないレンズ枚数で最終レン
ズ群Ｇｅを構成することが難しくなるとともに、構成の
簡易化が難しくなってしまう。逆に、条件式（１）の下
限値を下回ると、最終レンズ群Ｇｅの屈折力が弱くなり
すぎて、負レンズ群Ｇｎのレンズ位置制御精度の緩和を
図ることができなくなってしまう。

【００２８】また、本発明において、レンズ鏡筒の小型
化を図るためにはレンズ全長の短縮化が重要であり、以
下の条件式（２）を満足することが望ましい。０．８＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＜１．４（２）ここで、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆｗ：広角端状態における変倍光学系の焦点距離ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系の焦点距離条件式（２）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１に
よる収斂作用が強くなる。その結果、望遠端状態におい
て第１レンズ群Ｇ１を通過する軸外光束が光軸から離れ
て、レンズ径の大型化を招いてしまう。逆に、条件式
（２）の下限値を下回ると、レンズ全長の大型化を招い
てしまう。

【００２９】また、前述の通り、従来の多群ズームレン
ズでは、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態
の変化に際して負レンズ群を物体側へ移動させているの
で、レンズ位置状態の変化に伴うレンズ全長の変化が大
きかった。その結果、望遠端状態における重心位置が像
面位置から離れすぎて、ズームレンズ鏡筒の倒れが発生
するという不都合があった。本発明においては、負レン
ズ群Ｇｎの像側に第２鏡筒と一体的に移動する最終レン
ズ群Ｇｅを配置することにより、広角端状態から望遠端
状態へのレンズ位置状態の変化に際して負レンズ群Ｇｎ
と最終レンズ群Ｇｅとの間隔が広がる。その結果、レン
ズ鏡筒の重心位置を像面位置に近づけて、レンズ鏡筒全
体の倒れを抑えることができる。

【００３０】本発明においては、レンズ鏡筒の倒れを抑
えるために、以下の条件式（３）を満足することが望ま
しい。Ｂｆｔ／ＴＬｔ＜０．５ここで、ＴＬｔ：望遠端状態における変倍光学系のレンズ全長Ｂｆｔ：望遠端状態における変倍光学系のバックフォー
カス条件式（３）の上限値を上回ると、レンズ鏡筒の倒れを
招きやすくなってしまう。なお、変倍光学系のレンズ全
長とは、最も物体側の面から像面までの光軸に沿った距
離をいう。

【００３１】

【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施例にかかる変
倍光学系における２段沈胴構造のレンズ鏡筒の構成を示
す断面図である。また、図２は、図１の変倍光学系およ
びレンズ鏡筒を光軸に沿って像側（図１中右側）から見
た図である。なお、図１は、変倍光学系がカメラ本体内
に格納された沈胴状態を示している。さらに、図３は、
図１に対応する図であって、広角端状態における変倍光
学系およびレンズ鏡筒の断面図である。また、図４は、
図１に対応する図であって、望遠端状態における変倍光
学系およびレンズ鏡筒の断面図である。

【００３２】変倍光学系１は、物体側から順に、正屈折
力の第１レンズ群Ｇ１と負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と
正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と正屈折力の第４レンズ群
Ｇ４と負屈折力の第５レンズ群Ｇ５と負屈折力の第６レ
ンズ群Ｇ６とから構成されている。なお、変倍光学系１
において最も像側に配置されて負の屈折力を有する最終
レンズ群Ｇｅである第６レンズ群Ｇ６の像側には、フィ
ルム開口部４およびフィルム面３が設けられている。変
倍光学系１において最も物体側に配置されて正の屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ１は、第１鏡筒６に取り付けら
れており、第１鏡筒６と一体的に移動する。また、第２
レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ
４は、第１レンズ室１０、第２レンズ室１１および第３
レンズ室１２によってそれぞれ保持されている。

【００３３】第２レンズ室１１と第１レンズ室１０と
は、ヘリコイド嵌合している。第１レンズ室１０および
第３レンズ室１２は、シャッターユニット９に前後から
取り付けられている。また、第５レンズ群Ｇ５は、第４
レンズ室１３によって保持されている。さらに、第６レ
ンズ群Ｇ６は、直進筒８によって保持されている。第４
レンズ群Ｇ４を保持する第３レンズ室１２の外周部には
フォロアーピン１４が形成され、第５レンズ群Ｇ５を保
持する第４レンズ室１３の外周部にはフォロアーピン１
５が形成されている。フォロアーピン１４および１５
は、直進筒８の直進溝を介して第２鏡筒７の内壁に形成
されたカム溝（ズームカム）とそれぞれ係合している。

【００３４】レンズ鏡筒は、ヘリコイド嵌合した第１鏡
筒６と第２鏡筒７とを有する。すなわち、第１鏡筒６の
外壁および第２鏡筒７の内壁には、互いに係合するヘリ
コイドが形成されている。第２鏡筒７の外周部には、歯
車およびヘリコイドが設けられている。第２鏡筒７の歯
車は暗箱５に保持された歯車と係合し、第２鏡筒７のヘ
リコイドは暗箱５の内壁に設けられたヘリコイドと係合
している。なお、暗箱５は、カメラ本体にズームレンズ
を取り付ける機能を有する。駆動モーター（不図示）の
回転駆動力が複数のギア（不図示）を介して歯車２０に
伝達されると、歯車２０が回転し、歯車２０と係合した
第２鏡筒７がヘリコイドに沿って回転しながら光軸２に
沿って繰り出される。

【００３５】第２鏡筒７が回転すると、第２鏡筒７の内
壁に形成されたヘリコイドに沿って第１鏡筒６が第２鏡
筒７に対して相対的に回転しながら光軸２に沿って繰り
出される。このとき、第１鏡筒６が暗箱５に対して直進
移動（光軸２に沿った移動）するように、第１鏡筒６と
第２鏡筒７とのヘリコイド角と第２鏡筒７と暗箱５との
ヘリコイド角とが設定されている。こうして、第１鏡筒
６の光軸２に沿った移動により、第１レンズ群Ｇ１が第
１鏡筒６と一体的に光軸方向に移動する。直進筒８は、
第２鏡筒７内に取り付けられ、暗箱５内の回転止め２１
により回転が抑えられている。したがって、第２鏡筒７
は回転しながら光軸２に沿って移動し、直進筒８は回転
することなく第２鏡筒７と一体的に光軸２に沿って移動
する。こうして、第２鏡筒７内の直進筒８の光軸２に沿
った移動により、第６レンズ群Ｇ６が直進筒８とひいて
は第２鏡筒７と一体的に光軸方向に移動する。

【００３６】直進筒８には、フォロアーピン１４および
１５を光軸２に沿って導くための直進溝が設けられてい
る。また、第２鏡筒７の内壁には、フォロアーピン１４
および１５を受け入れて保持するためのズームカムＡお
よびＢ（不図示）が設けられている。したがって、駆動
モーターの回転駆動力により第２鏡筒７が回転しながら
光軸方向に移動すると、第２レンズ群Ｇ２〜第４レンズ
群Ｇ４は直進溝により回転が抑えられズームカムＡに従
って光軸方向に直進移動し、第５レンズ群Ｇ５は直進溝
により回転が抑えられズームカムＢに従って光軸方向に
直進移動する。なお、合焦に際して、第３レンズ群Ｇ３
はシャッターユニット９内に設けられた回転レバー１６
により回転駆動され、ヘリコイドに沿ってシャッターユ
ニット９に対して相対移動する。

【００３７】図５は、本発明の第１実施例における変倍
光学系の屈折力配分および広角端状態（Ｗ）から望遠端
状態（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様子
を示す図である。図５に示すように、第１実施例の変倍
光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レ
ンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２
と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折
力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第
５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ
６とから構成されている。そして、広角端状態（Ｗ）か
ら望遠端状態（Ｔ）へのレンズ位置状態の変化に際し
て、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔
は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空
気間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４
との空気間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ
群Ｇ５との空気間隔は減少し、第５レンズ群Ｇ５と第６
レンズ群Ｇ６との空気間隔は増大するように、すべての
レンズ群が物体側へ移動する。

【００３８】図６は、本発明の第１実施例における変倍
光学系のレンズ構成を示す図である。図６の変倍光学系
において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸
レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの
接合正レンズＬ１から構成されている。第２レンズ群Ｇ
２は、物体側から順に、両凹レンズＬ21、両凸レンズＬ
22、および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ
23から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、両凸レン
ズＬ３から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体
側から順に、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズとの接合正レンズＬ４から構成されてい
る。

【００３９】第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物
体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ51、物体側に
凹面を向けた負メニスカスレンズＬ52、および物体側に
凹面を向けた負メニスカスレンズＬ53から構成されてい
る。第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ６から構成されている。なお、第３レン
ズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間には、開口絞りＳが
設けられている。

【００４０】図６は、広角端状態における各レンズ群の
位置関係を示しており、望遠端状態への変倍時には図５
に矢印で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。第
１実施例では、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位
置状態の変化に際して、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ
群Ｇ４との間隔は一定である。換言すれば、変倍に際し
て、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体的に
移動する。また、広角端状態を基準として、任意のレン
ズ位置状態での第１レンズ群Ｇ１の移動量と第６レンズ
群Ｇ６の移動量との比率は常に２：１と一定である。ま
た、第１実施例では、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って
像側へ移動させることによって、近距離物体への合焦を
行っている。

【００４１】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスを、Ｄ0 は物体と最も物体側の面との光軸に沿っ
た距離をそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。なお、表（１）のレン
ズ諸元において、曲率半径が∞（無限大）の面は平面を
表している。また、開口絞りＳを表す面の曲率半径が∞
となっているが、開口絞りＳを表す面にはレンズ面は存
在しない。

【００４２】

【表１】ｆ＝38.80 〜75.35 〜113.02〜153.20 ＦNO＝ 4.30 〜 6.88 〜 8.99〜 11.01 ２ω＝58.29 〜31.01 〜 17.96〜 15.69° 面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数 1 59.4129 4.2698 1.48749 70.45 2 -37.9306 1.3814 1.84666 23.83 3 -63.2599 (d3= 可変) 4 -30.9582 1.0047 1.83500 42.97 5 20.5865 1.0047 6 18.8731 2.6372 1.78472 25.70 7 -47.1212 0.5023 8 -20.6854 1.0047 1.83500 42.97 9 -135.8101 (d9= 可変) 10 323.8179 2.0093 1.48749 70.45 11 -19.4306 (d11=可変) 12 ∞ 2.2605 （開口絞りＳ） 13 27.6565 4.3953 1.48749 70.45 14 -12.2958 1.2558 1.84666 23.83 15 -22.8266 (d15=可変) 16 -49.9703 3.0140 1.84666 23.83 17 -20.6312 1.2583 18 -26.6528 1.2583 1.78800 47.50 19 -65.6297 3.9296 20 -14.9671 1.5070 1.78800 47.50 21 -64.1269 (d21=可変) 22 -51.9711 1.0047 1.62041 60.35 23 -157.2480 (Bf) （変倍における可変間隔）広角端中間焦点距離望遠端ｆ 38.8039 75.3465 113.0189 153.2019 d3 1.6326 11.9215 19.1983 26.2823 d9 4.3754 2.8045 2.3398 1.8837 d11 2.5316 4.1025 4.5672 5.0233 d15 18.6826 9.6691 4.9215 1.8837 d21 2.5116 12.6690 20.5388 28.2532 Bf 5.0227 16.4559 26.8561 36.2226 （撮影倍率−１／３０倍時の第３レンズ群Ｇ３のフォーカシング移動量）焦点距離ｆ 38.8039 75.3465 113.0189 153.2019 Ｄ0 1117.0386 2182.0510 3276.2251 4447.4776 移動量 1.0769 0.8390 0.8086 0.7919 ただし、移動量の符号は像側への移動を正とする（条件対応値）ｆ１＝８３．０７００ｆｎ＝ −３２．４０９１ｆｅ＝−１２５．５８１２ＴＬｔ＝１３０．８５２２（１）ｆｎ／ｆｅ＝０．２５８１（２）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．０７７（３）Ｂｆｔ／ＴＬｔ＝０．２７７

【００４３】第１実施例では、最も物体側に配置された
第１レンズ群Ｇ１の屈折力を正屈折力とし、最も像側に
配置された最終レンズ群Ｇｅである第６レンズ群Ｇ６の
屈折力を負屈折力としているので、レンズ全長の短縮化
およびレンズ径の小型化を達成することができる。ま
た、第１実施例では、２段沈胴構造のレンズ鏡筒におい
て、第１鏡筒の最も物体側に第１鏡筒と一体的に移動す
る第１レンズ群Ｇ１を配置し、第２鏡筒の最も像側に直
進筒と一体的に移動する第６レンズ群Ｇ６を配置してい
る。そして、広角端状態から任意の焦点距離状態までの
第１レンズ群Ｇ１と第６レンズ群Ｇ６との移動比率が
２：１と常に一定であり、第１鏡筒と第２鏡筒との移動
比率と一致している。したがって、第１実施例では、鏡
筒構造の複雑化を招くことなく、可動レンズ群の数を増
やして、変倍光学系の小型化や高変倍化を実現すること
ができる。

【００４４】〔第２実施例〕図７は、本発明の第２実施
例にかかる変倍光学系における２段沈胴構造のレンズ鏡
筒の構成を示す断面図である。また、図８は、図７の変
倍光学系およびレンズ鏡筒を光軸に沿って像側（図７中
右側）から見た図である。なお、図７は、変倍光学系が
カメラ本体内に格納された沈胴状態を示している。さら
に、図９は、図７に対応する図であって、広角端状態に
おける変倍光学系およびレンズ鏡筒の断面図である。ま
た、図１０は、図７に対応する図であって、望遠端状態
における変倍光学系およびレンズ鏡筒の断面図である。

【００４５】変倍光学系１は、物体側から順に、正屈折
力の第１レンズ群Ｇ１と正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と
負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と負屈折力の第４レンズ群
Ｇ４とから構成されている。なお、変倍光学系１におい
て最も像側に配置されて負の屈折力を有する最終レンズ
群Ｇｅである第４レンズ群Ｇ４の像側には、フィルム開
口部４およびフィルム面３が設けられている。変倍光学
系１において最も物体側に配置されて正の屈折力を有す
る第１レンズ群Ｇ１は、第１鏡筒６に取り付けられてお
り、第１鏡筒６と一体的に移動する。また、第２レンズ
群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、第１レンズ室１０お
よび第３レンズ室１２によってそれぞれ保持されてい
る。

【００４６】第１レンズ室１０および第２レンズ室１１
は、シャッターユニット９に取り付けられている。ま
た、第４レンズ群Ｇ４は、直進筒８によって保持されて
いる。第２レンズ室１１の外周部にはフォロアーピン１
４が形成され、第３レンズ群Ｇ３を保持する第３レンズ
室１２の外周部にはフォロアーピン１５が形成されてい
る。フォロアーピン１４および１５は、直進筒８の直進
溝を介して第２鏡筒７の内壁に形成されたカム溝（ズー
ムカム）とそれぞれ係合している。

【００４７】レンズ鏡筒は、ヘリコイド嵌合した第１鏡
筒６と第２鏡筒７とを有する。すなわち、第１鏡筒６の
外壁および第２鏡筒７の内壁には、互いに係合するヘリ
コイドが形成されている。第２鏡筒７の外周部には、歯
車およびヘリコイドが設けられている。第２鏡筒７の歯
車は暗箱５に保持された歯車と係合し、第２鏡筒７のヘ
リコイドは暗箱５の内壁に設けられたヘリコイドと係合
している。なお、暗箱５は、カメラ本体にズームレンズ
を取り付ける機能を有する。駆動モーター（不図示）の
回転駆動力が複数のギア（不図示）を介して歯車２０に
伝達されると、歯車２０が回転し、歯車２０と係合した
第２鏡筒７がヘリコイドに沿って回転しながら光軸２に
沿って繰り出される。

【００４８】第２鏡筒７が回転すると、第２鏡筒７の内
壁に形成されたヘリコイドに沿って第１鏡筒６が第２鏡
筒７に対して相対的に回転しながら光軸２に沿って繰り
出される。このとき、第１鏡筒６が暗箱５に対して直進
移動（光軸２に沿った移動）するように、第１鏡筒６と
第２鏡筒７とのヘリコイド角と第２鏡筒７と暗箱５との
ヘリコイド角とが設定されている。こうして、第１鏡筒
６の光軸２に沿った移動により、第１レンズ群Ｇ１が第
１鏡筒６と一体的に光軸方向に移動する。直進筒８は、
第２鏡筒７内に取り付けられ、暗箱５内の回転止め２１
により回転が抑えられている。したがって、第２鏡筒７
は回転しながら光軸２に沿って移動し、直進筒８は回転
することなく第２鏡筒７と一体的に光軸２に沿って移動
する。こうして、第２鏡筒７内の直進筒８の光軸２に沿
った移動により、第４レンズ群Ｇ４が直進筒８とひいて
は第２鏡筒７と一体的に光軸方向に移動する。

【００４９】直進筒８には、フォロアーピン１４および
１５を光軸２に沿って導くための直進溝が設けられてい
る。また、第２鏡筒７の内壁には、フォロアーピン１４
および１５を受け入れて保持するためのズームカムＡお
よびＢ（不図示）が設けられている。したがって、駆動
モーターの回転駆動力により第２鏡筒７が回転しながら
光軸方向に移動すると、第２レンズ群Ｇ２は直進溝によ
り回転が抑えられズームカムＡに従って光軸方向に直進
移動し、第３レンズ群Ｇ３は直進溝により回転が抑えら
れズームカムＢに従って光軸方向に直進移動する。な
お、合焦に際して、第２レンズ群Ｇ２はシャッターユニ
ット９内に設けられた回転レバー（不図示）により回転
駆動され、ヘリコイドに沿ってシャッターユニット９に
対して相対移動する。

【００５０】図１１は、本発明の第２実施例における変
倍光学系の屈折力配分および広角端状態（Ｗ）から望遠
端状態（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様
子を示す図である。図１１に示すように、第２実施例の
変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈
折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
そして、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）へのレ
ンズ位置状態の変化に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群Ｇ２との空気間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２
と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔は減少し、第３レンズ
群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔は増大するよう
に、すべてのレンズ群が物体側へ移動する。

【００５１】図１２は、本発明の第２実施例における変
倍光学系のレンズ構成を示す図である。図１２の変倍光
学系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、
両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
との接合正レンズＬ１から構成されている。第２レンズ
群Ｇ２は、物体側から順に、両凹レンズと両凸レンズと
の接合負レンズＬ21、および両凸レンズＬ22から構成さ
れている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体
側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ31、および物体
側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ32から構成され
ている。

【００５２】第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向け
た負メニスカスレンズＬ４から構成されている。なお、
第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口
絞りＳが設けられている。図１２は、広角端状態におけ
る各レンズ群の位置関係を示しており、望遠端状態への
変倍時には図１１に矢印で示すズーム軌道に沿って光軸
上を移動する。第２実施例では、広角端状態を基準とし
て、任意のレンズ位置状態での第１レンズ群Ｇ１の移動
量と第４レンズ群Ｇ４の移動量との比率は常に２：１と
一定である。また、第２実施例では、第２レンズ群Ｇ２
を光軸に沿って物体側へ移動させることによって、近距
離物体への合焦を行っている。

【００５３】第２実施例において、非球面は、光軸に垂
直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量
（サグ量）をＳ（ｙ）、基準の曲率半径をｒ、円錐係数
をκ、ｎ次の非球面係数をＣn としたとき、以下の数式
（ａ）で表される。

【数１】Ｓ（ｙ）＝（ｙ²／ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ²／ｒ²）^1/2｝＋Ｃ₄・ｙ⁴＋Ｃ₆・ｙ⁶＋Ｃ₈・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰＋・・・（ａ）以下の表（２）において、非球面には面番号の右側に＊
印を付している。

【００５４】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスを、Ｄ0 は物体と最も物体側の面との光軸に沿っ
た距離をそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。なお、表（２）のレン
ズ諸元において、曲率半径が∞（無限大）の面は平面を
表している。また、開口絞りＳを表す面の曲率半径が∞
となっているが、開口絞りＳを表す面にはレンズ面は存
在しない。

【００５５】

【表２】ｆ＝38.80 〜62.79 〜110.50 ＦNO＝ 4.07 〜 6.00 〜 9.50 ２ω＝56.57 〜36.54 〜 21.65° 面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数 1 41.6230 4.3953 1.48749 70.45 2 -69.0932 1.5070 1.84666 23.83 3 -136.2375 (d3= 可変) 4* -19.4865 1.2558 1.77250 49.61 5 67.5145 2.5116 1.53172 48.83 6 -60.4669 3.1395 7 27.6463 5.0233 1.83500 42.97 8* -14.3801 1.8837 9 ∞ (d9= 可変) （開口絞りＳ） 10* -81.7577 3.2651 1.58518 30.24 11 -43.0504 5.4730 12 -11.8920 1.5070 1.77250 49.61 13 -47.8351 (d13=可変) 14 -155.8237 1.2558 1.62041 60.35 15 -10000.0000 (Bf) （非球面データ） κ Ｃ₄ ４面 1.0000 -2.3284×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -1.2577×10^-7 -2.3789×10^-10 1.3228×10^-11 κ Ｃ₄ ８面 1.0000 5.7157×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 5.6192×10^-7 -8.9851×10^-9 4.4291×10^-11 κ Ｃ₄ 10面 1.0000 4.8605×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 1.3267×10^-7 2.2118×10^-10 9.3828×10^-12 （変倍における可変間隔）広角端中間焦点距離望遠端ｆ 38.8030 62.7872 110.5025 d3 2.6701 8.6645 14.7356 d9 14.0396 7.2512 1.7946 d13 0.6279 9.0954 23.3046 Bf 6.2782 13.9511 28.7785 （撮影倍率−１／４０倍時の第２レンズ群Ｇ２のフォーカシング移動量）焦点距離ｆ 38.8030 62.7872 110.5025 Ｄ0 1554.2933 2506.5670 4406.4031 移動量 0.5913 0.4264 0.2875 ただし、移動量の符号は物体側への移動を正とする（条件対応値）ｆ１＝７９．５９９５ｆｎ＝ −２４．７８９２ｆｅ＝−２５１．１６２４ＴＬｔ＝９９．８３０５（１）ｆｎ／ｆｅ＝０．０９８７（２）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．２１６（３）Ｂｆｔ／ＴＬｔ＝０．２８８

【００５６】第２実施例では、最も物体側に配置された
第１レンズ群Ｇ１の屈折力を正屈折力とし、最も像側に
配置された最終レンズ群Ｇｅである第４レンズ群Ｇ４の
屈折力を負屈折力としているので、レンズ全長の短縮化
およびレンズ径の小型化を達成することができる。ま
た、第２実施例では、２段沈胴構造のレンズ鏡筒におい
て、第１鏡筒の最も物体側に第１鏡筒と一体的に移動す
る第１レンズ群Ｇ１を配置し、第２鏡筒の最も像側に直
進筒と一体的に移動する第４レンズ群Ｇ４を配置してい
る。そして、広角端状態から任意の焦点距離状態までの
第１レンズ群Ｇ１と第４レンズ群Ｇ４との移動比率が
２：１と常に一定であり、第１鏡筒と第２鏡筒との移動
比率と一致している。したがって、第２実施例において
も、鏡筒構造の複雑化を招くことなく、可動レンズ群の
数を増やして、変倍光学系の小型化や高変倍化を実現す
ることができる。

【００５７】なお、上述の各実施例では、第１鏡筒と第
２鏡筒とがヘリコイド嵌合されている例を示している。
しかしながら、第１鏡筒と第２鏡筒とがカム嵌合された
２段沈胴構造のレンズ鏡筒に対して本発明を適用するこ
とができることはいうまでもない。

【００５８】

【効果】以上説明したように、本発明によれば、鏡筒構
造の複雑化を招くことなく、小型化や高変倍化に適した
変倍光学系を実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例にかかる変倍光学系におけ
る２段沈胴構造のレンズ鏡筒の構成を示す断面図であ
る。

【図２】図１の変倍光学系およびレンズ鏡筒を光軸に沿
って像側（図１中右側）から見た図である。

【図３】図１に対応する図であって、広角端状態におけ
る変倍光学系およびレンズ鏡筒の断面図である。

【図４】図１に対応する図であって、望遠端状態におけ
る変倍光学系およびレンズ鏡筒の断面図である。

【図５】本発明の第１実施例における変倍光学系の屈折
力配分および広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）へ
の変倍時における各レンズ群の移動の様子を示す図であ
る。

【図６】本発明の第１実施例における変倍光学系のレン
ズ構成を示す図である。

【図７】本発明の第２実施例にかかる変倍光学系におけ
る２段沈胴構造のレンズ鏡筒の構成を示す断面図であ
る。

【図８】図７の変倍光学系およびレンズ鏡筒を光軸に沿
って像側（図７中右側）から見た図である。

【図９】図７に対応する図であって、広角端状態におけ
る変倍光学系およびレンズ鏡筒の断面図である。

【図１０】図７に対応する図であって、望遠端状態にお
ける変倍光学系およびレンズ鏡筒の断面図である。

【図１１】本発明の第２実施例における変倍光学系の屈
折力配分および広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）
への変倍時における各レンズ群の移動の様子を示す図で
ある。

【図１２】本発明の第２実施例における変倍光学系のレ
ンズ構成を示す図である。

【図１３】従来の正負正正負５群タイプのズームレンズ
に対する２段沈胴構造のレンズ鏡筒の構成を示す断面図
である。

【図１４】図１３のズームレンズおよびレンズ鏡筒を光
軸に沿って像側（図１３中右側）から見た図である。

【図１５】図１３に対応する図であって、広角端状態に
おけるズームレンズおよびレンズ鏡筒の断面図である。

【図１６】図１３に対応する図であって、望遠端状態に
おけるズームレンズおよびレンズ鏡筒の断面図である。

【図１７】図１３の第２鏡筒７内に形成されたズームカ
ム（カム溝）の形状を示す図である。

【符号の説明】

Ｇ１第１レンズ群Ｇ１Ｇ２第２レンズ群Ｇ２Ｇ３第３レンズ群Ｇ３Ｇ４第４レンズ群Ｇ４Ｇ５第５レンズ群Ｇ５Ｇ６第６レンズ群Ｇ６１変倍光学系２光軸３フィルム面４フィルム開口部５暗箱６第１鏡筒７第２鏡筒８直進筒９シャッターユニット１０〜１３レンズ室１４、１５フォロアーピン１６回転レバー

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】第１レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ
１よりも像側に配置された最終レンズ群Ｇｅとを有する
変倍光学系において、前記第１レンズ群Ｇ１を保持し、前記第１レンズ群Ｇ１
と一体的に光軸に沿って移動する第１保持手段と、前記最終レンズ群Ｇｅを保持し、前記最終レンズ群Ｇｅ
と一体的に光軸に沿って移動する第２保持手段とを備
え、前記第２保持手段は、加えられた回転駆動力を前記第１
保持手段に伝達するとともに、前記回転駆動力に応じて
光軸に沿って移動し、前記第１保持手段は、前記第２保持手段を介して伝達さ
れた回転駆動力に応じて光軸に沿って移動することを特
徴とする変倍光学系。
【請求項２】前記第１レンズ群Ｇ１は、前記変倍光学
系の最も物体側に配置されて正の屈折力を有することを
特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項３】前記最終レンズ群Ｇｅは、前記変倍光学
系の最も像側に配置されて負の屈折力を有し、前記第１レンズ群Ｇ１と前記最終レンズ群Ｇｅとの間に
は、複数のレンズ群が配置され、前記最終レンズ群Ｇｅの物体側に隣接して負の屈折力を
有する負レンズ群Ｇｎが設けられていることを特徴とす
る請求項１または２に記載の変倍光学系。
【請求項４】前記第２保持手段は、前記回転駆動力に
応じて回転しながら光軸に沿って移動する第１部分と、
前記回転駆動力に応じて回転することなく光軸に沿って
移動する第２部分とを有し、前記最終レンズ群Ｇｅは前
記第２部分によって保持されていることを特徴とする請
求項１乃至３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項５】前記第２保持手段は、前記負レンズ群Ｇ
ｎを光軸に沿って案内するための案内手段を有し、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態の変化に
伴って、前記負レンズ群Ｇｎの移動量と前記第２保持手
段の移動量との比率が変化することを特徴とする請求項
３または４に記載の変倍光学系。
【請求項６】前記負レンズ群Ｇｎの焦点距離をｆｎと
し、前記最終レンズ群Ｇｅの焦点距離をｆｅとしたと
き、０．０３＜ｆｎ／ｆｅ＜０．４０の条件を満足することを特徴とする請求項３乃至５のい
ずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項７】前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
とし、広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離を
ｆｗとし、望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距
離をｆｔとしたとき、０．８＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＜１．４の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至６のい
ずれか１項に記載の変倍光学系。
【請求項８】望遠端状態における前記変倍光学系のレ
ンズ全長をＴＬｔとし、望遠端状態における前記変倍光
学系のバックフォーカスをＢｆｔとしたとき、Ｂｆｔ／ＴＬｔ＜０．５の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至７のい
ずれか１項に記載の変倍光学系。