JPH10141788A - 多室形空気調和機 - Google Patents
多室形空気調和機Info
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- JPH10141788A JPH10141788A JP29672996A JP29672996A JPH10141788A JP H10141788 A JPH10141788 A JP H10141788A JP 29672996 A JP29672996 A JP 29672996A JP 29672996 A JP29672996 A JP 29672996A JP H10141788 A JPH10141788 A JP H10141788A
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- Japan
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- superheat
- degree
- value
- output frequency
- indoor
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 各室内ユニットへの冷媒分流バランスがくず
れてもそれを是正して異常過熱や液バックを回避するこ
とができ、安全かつ安定した運転が可能な信頼性にすぐ
れた多室形空気調和機を提供する。 【構成】 各蒸発器（室内熱交換器）１２，２２，３２
での過熱度ＳＨが設定値ＳＨｓになるよう電動膨張弁１
１，２１，３１の開度Ｑを制御するとともに、各電動膨
張弁のうち少なくとも１つの流量調整弁の開度と、その
流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度ＳＨとに応じ
て、上記開度制御を変更する。
れてもそれを是正して異常過熱や液バックを回避するこ
とができ、安全かつ安定した運転が可能な信頼性にすぐ
れた多室形空気調和機を提供する。 【構成】 各蒸発器（室内熱交換器）１２，２２，３２
での過熱度ＳＨが設定値ＳＨｓになるよう電動膨張弁１
１，２１，３１の開度Ｑを制御するとともに、各電動膨
張弁のうち少なくとも１つの流量調整弁の開度と、その
流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度ＳＨとに応じ
て、上記開度制御を変更する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、室外ユニットお
よび複数の室内ユニットを備えた多室形空気調和機に関
する。
よび複数の室内ユニットを備えた多室形空気調和機に関
する。
【０００２】
【従来の技術】圧縮機および室外熱交換器を有する室外
ユニット、それぞれが室内熱交換器を有する複数の室内
ユニットを備えた多室形空気調和機では、各室内ユニッ
トを設置する部屋の空調負荷を検出し、これら空調負荷
の総和に対応する周波数コードを求め、その周波数コー
ドと室内機能力ランク組合せ毎の運転周波数テーブルと
の対照により圧縮機の運転周波数を決定している。
ユニット、それぞれが室内熱交換器を有する複数の室内
ユニットを備えた多室形空気調和機では、各室内ユニッ
トを設置する部屋の空調負荷を検出し、これら空調負荷
の総和に対応する周波数コードを求め、その周波数コー
ドと室内機能力ランク組合せ毎の運転周波数テーブルと
の対照により圧縮機の運転周波数を決定している。
【０００３】ただし、運転周波数が変化すると、冷凍サ
イクル中の冷媒流量が変化し、各室内熱交換器に流れる
冷媒の量も変化する。この冷媒流量の変化は、冷房時で
あれば、各室内熱交換器（蒸発器）における冷媒の過熱
度の変化となって現われる。この過熱度は、安定運転を
確保する上から一定の値に維持する必要がある。
イクル中の冷媒流量が変化し、各室内熱交換器に流れる
冷媒の量も変化する。この冷媒流量の変化は、冷房時で
あれば、各室内熱交換器（蒸発器）における冷媒の過熱
度の変化となって現われる。この過熱度は、安定運転を
確保する上から一定の値に維持する必要がある。
【０００４】そこで、各室内ユニットにつながる冷媒配
管に流量調整弁たとえば電動膨張弁が設けられ、各室内
熱交換器における冷媒の過熱度がそれぞれ一定の値（＝
設定値）に収束するよう、各電動膨張弁の開度が調節さ
れる。
管に流量調整弁たとえば電動膨張弁が設けられ、各室内
熱交換器における冷媒の過熱度がそれぞれ一定の値（＝
設定値）に収束するよう、各電動膨張弁の開度が調節さ
れる。
【０００５】過熱度については、室内熱交換器および冷
凍サイクルのガス側配管にそれぞれ温度センサが取付け
られ、両温度センサの検知温度の差が過熱度として検出
される。
凍サイクルのガス側配管にそれぞれ温度センサが取付け
られ、両温度センサの検知温度の差が過熱度として検出
される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】室外ユニットから各室
内ユニットに分流する冷媒の量は、基本的には、上記の
過熱度制御により、それぞれの蒸発器に最適な状態へと
制御される。しかしながら、何らかの要因により、各蒸
発器への冷媒分流バランスが一旦くずれると、それを是
正するのはなかなか難しく、１室のみ冷媒流量が少なく
なって異常過熱を生じたり、あるいは１室のみ冷媒流量
が多くなって液バックを生じることがある。
内ユニットに分流する冷媒の量は、基本的には、上記の
過熱度制御により、それぞれの蒸発器に最適な状態へと
制御される。しかしながら、何らかの要因により、各蒸
発器への冷媒分流バランスが一旦くずれると、それを是
正するのはなかなか難しく、１室のみ冷媒流量が少なく
なって異常過熱を生じたり、あるいは１室のみ冷媒流量
が多くなって液バックを生じることがある。
【０００７】また、圧縮機の運転周波数については、各
室内ユニットの空調負荷の総和（周波数コード）と運転
周波数テーブルとの対照により決定するようにしている
が、運転周波数テーブルを室内機能力ランク組合せ毎に
用意しなければならず、制御部のメモリ容量が大形化す
る傾向にある。運転周波数の制御値間隔を拡げてメモリ
容量を少なくすることもできるが、そうすると室内温度
変動が大きくなるという問題がある。
室内ユニットの空調負荷の総和（周波数コード）と運転
周波数テーブルとの対照により決定するようにしている
が、運転周波数テーブルを室内機能力ランク組合せ毎に
用意しなければならず、制御部のメモリ容量が大形化す
る傾向にある。運転周波数の制御値間隔を拡げてメモリ
容量を少なくすることもできるが、そうすると室内温度
変動が大きくなるという問題がある。
【０００８】この発明は上記の事情を考慮したもので、
その目的とするところは、各室内ユニットへの冷媒分流
バランスがくずれた場合にはそれを是正して異常過熱や
液バックを回避することができ、安全かつ安定した運転
が可能な信頼性にすぐれた多室形空気調和機を提供する
ことにある。
その目的とするところは、各室内ユニットへの冷媒分流
バランスがくずれた場合にはそれを是正して異常過熱や
液バックを回避することができ、安全かつ安定した運転
が可能な信頼性にすぐれた多室形空気調和機を提供する
ことにある。
【０００９】さらに、この発明は、制御部のメモリ容量
の大形化を招くことなく、また運転周波数の制御値間隔
を拡げる必要なく、室内温度変動の小さい最適空調が可
能な多室形空気調和機を提供することにある。
の大形化を招くことなく、また運転周波数の制御値間隔
を拡げる必要なく、室内温度変動の小さい最適空調が可
能な多室形空気調和機を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】第１の発明の空気調和機
は、室外ユニットの凝縮器と、複数の室内ユニットのそ
れぞれに設けられ上記凝縮器と配管接続された蒸発器
と、上記凝縮器と各蒸発器間に設けられた流量調整弁
と、各蒸発器での過熱度を検出する過熱度検出手段と、
これら過熱度検出手段の検出結果に応じて対応する蒸発
器の過熱度が設定値になるよう各流量調整弁の開度を制
御する制御手段と、を備えたものであって、複数の流量
調整弁のうち、少なくとも１つの流量調整弁の開度と、
その流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度とに応じ
て、上記制御手段による開度制御を変更する開度条件変
更手段を備える。
は、室外ユニットの凝縮器と、複数の室内ユニットのそ
れぞれに設けられ上記凝縮器と配管接続された蒸発器
と、上記凝縮器と各蒸発器間に設けられた流量調整弁
と、各蒸発器での過熱度を検出する過熱度検出手段と、
これら過熱度検出手段の検出結果に応じて対応する蒸発
器の過熱度が設定値になるよう各流量調整弁の開度を制
御する制御手段と、を備えたものであって、複数の流量
調整弁のうち、少なくとも１つの流量調整弁の開度と、
その流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度とに応じ
て、上記制御手段による開度制御を変更する開度条件変
更手段を備える。
【００１１】第２の発明の空気調和機は、第１の発明に
おいて、開度条件変更手段は、複数の流量調整弁のう
ち、少なくとも１つの流量調整弁の開度がほぼ全開で且
つその流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度が所定値
以上になった場合、上記制御手段の開度制御に用いる上
記設定値をより大きい値に変更する。
おいて、開度条件変更手段は、複数の流量調整弁のう
ち、少なくとも１つの流量調整弁の開度がほぼ全開で且
つその流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度が所定値
以上になった場合、上記制御手段の開度制御に用いる上
記設定値をより大きい値に変更する。
【００１２】第３の発明の空気調和機は、第１の発明に
おいて、開度条件変更手段は、複数の流量調整弁のう
ち、少なくとも１つの流量調整弁の開度がほぼ全閉で且
つその流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度が所定値
以下になった場合、上記制御手段の開度制御に用いる上
記設定値をより小さい値に変更する。
おいて、開度条件変更手段は、複数の流量調整弁のう
ち、少なくとも１つの流量調整弁の開度がほぼ全閉で且
つその流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度が所定値
以下になった場合、上記制御手段の開度制御に用いる上
記設定値をより小さい値に変更する。
【００１３】第４の発明の空気調和機は、第１ないし第
３の発明のいずれかに加え、室外ユニットに設けられた
インバータと、室外ユニットに設けられ、上記インバー
タの出力周波数により回転数が可変の圧縮機と、各室内
ユニットに設けられ、空調負荷に基づき上記インバータ
の出力周波数値を指令する室内制御部と、これら室内制
御部から指令される出力周波数値のうち、最大出力周波
数値と、その最大出力周波数値を除く出力周波数値の係
数倍の値とを合計し、この合計値に応じて上記インバー
タの出力周波数を制御する出力周波数制御手段と、を備
える。
３の発明のいずれかに加え、室外ユニットに設けられた
インバータと、室外ユニットに設けられ、上記インバー
タの出力周波数により回転数が可変の圧縮機と、各室内
ユニットに設けられ、空調負荷に基づき上記インバータ
の出力周波数値を指令する室内制御部と、これら室内制
御部から指令される出力周波数値のうち、最大出力周波
数値と、その最大出力周波数値を除く出力周波数値の係
数倍の値とを合計し、この合計値に応じて上記インバー
タの出力周波数を制御する出力周波数制御手段と、を備
える。
【００１４】第５の発明は、第４の発明に加え、各室内
ユニットの運転台数を計数する運転台数計数手段と、出
力周波数制御手段における係数を上記運転台数計数手段
の計数結果に応じて変更する係数変更手段と、を備え
る。
ユニットの運転台数を計数する運転台数計数手段と、出
力周波数制御手段における係数を上記運転台数計数手段
の計数結果に応じて変更する係数変更手段と、を備え
る。
【００１５】
【実施例】以下、この発明の一実施例について図面を参
照して説明する。図２において、Ａは室外ユニット、Ｂ
1 ，Ｂ2 ，Ｂ3 は室内ユニットで、これらユニットに次
の冷凍サイクルが構成される。
照して説明する。図２において、Ａは室外ユニット、Ｂ
1 ，Ｂ2 ，Ｂ3 は室内ユニットで、これらユニットに次
の冷凍サイクルが構成される。
【００１６】圧縮機１の吐出口に四方弁２を介して室外
熱交換器３が接続され、その室外熱交換器３に液側主管
Ｗが接続される。液側主管Ｗは液側支管Ｗ1 ，Ｗ2 ，Ｗ
3 に分岐され、その各液側支管に室内熱交換器１２，２
２，３２が接続される。
熱交換器３が接続され、その室外熱交換器３に液側主管
Ｗが接続される。液側主管Ｗは液側支管Ｗ1 ，Ｗ2 ，Ｗ
3 に分岐され、その各液側支管に室内熱交換器１２，２
２，３２が接続される。
【００１７】液側支管Ｗ1 ，Ｗ2 ，Ｗ3 に流量調整弁と
して電動膨張弁１１，２１，３１が設けられる。これら
電動膨張弁は、供給される駆動パルスの数に応じて開度
が変化するパルスモータバルブ（ＰＭＶ）である。
して電動膨張弁１１，２１，３１が設けられる。これら
電動膨張弁は、供給される駆動パルスの数に応じて開度
が変化するパルスモータバルブ（ＰＭＶ）である。
【００１８】室内熱交換器１２，２２，３２にガス側支
管Ｇ1 ，Ｇ2 ，Ｇ3 が接続され、そのガス側支管Ｇ1 ，
Ｇ2 ，Ｇ3 に冷媒温度センサ１６，２５，３５が取付け
られる。各ガス側支管はガス側主管Ｇに集結され、その
ガス側主管Ｇは上記四方弁２を介して圧縮機１の吸込口
に接続される。
管Ｇ1 ，Ｇ2 ，Ｇ3 が接続され、そのガス側支管Ｇ1 ，
Ｇ2 ，Ｇ3 に冷媒温度センサ１６，２５，３５が取付け
られる。各ガス側支管はガス側主管Ｇに集結され、その
ガス側主管Ｇは上記四方弁２を介して圧縮機１の吸込口
に接続される。
【００１９】室外熱交換器３の近傍に室外ファン４が設
けられ、室外熱交換器３に熱交換器温度センサ５が取付
けられる。室内熱交換器１２，２２，３２の近傍に室内
ファン１３，２３，３３が設けられ、室内熱交換器１
２，２２，３２に熱交換器温度センサ１４，２４，３４
がそれぞれ取付けられる。
けられ、室外熱交換器３に熱交換器温度センサ５が取付
けられる。室内熱交換器１２，２２，３２の近傍に室内
ファン１３，２３，３３が設けられ、室内熱交換器１
２，２２，３２に熱交換器温度センサ１４，２４，３４
がそれぞれ取付けられる。
【００２０】室内ユニットＢ1 ，Ｂ2 ，Ｂ3 について
は、室内熱交換器１２，２２，３２の容量などをそれぞ
れ基準とする室内機能力ランクＲｘがあらかじめ定めら
れている。
は、室内熱交換器１２，２２，３２の容量などをそれぞ
れ基準とする室内機能力ランクＲｘがあらかじめ定めら
れている。
【００２１】制御回路を図１に示す。商用交流電源４０
に、室外ユニットＡの室外制御部５０が接続される。こ
の室外制御部５０は、マイクロコンピュータおよびその
周辺回路からなる。この室外制御部５０に、四方弁２、
室外ファンモータ４Ｍ、熱交換器温度センサ５、電動膨
張弁１１，２１，３１、冷媒温度センサ１６，２６，３
６、インバータ回路５１が接続される。
に、室外ユニットＡの室外制御部５０が接続される。こ
の室外制御部５０は、マイクロコンピュータおよびその
周辺回路からなる。この室外制御部５０に、四方弁２、
室外ファンモータ４Ｍ、熱交換器温度センサ５、電動膨
張弁１１，２１，３１、冷媒温度センサ１６，２６，３
６、インバータ回路５１が接続される。
【００２２】インバータ回路５１は、電源４０の電圧を
整流し、それを室外制御部５０の指令に応じた周波数お
よびレベルの電圧に変換し、出力する。この出力は圧縮
機モータ１Ｍに駆動電力として供給される。圧縮機１
は、インバータ回路５１の出力周波数の変化により回転
数が可変である。
整流し、それを室外制御部５０の指令に応じた周波数お
よびレベルの電圧に変換し、出力する。この出力は圧縮
機モータ１Ｍに駆動電力として供給される。圧縮機１
は、インバータ回路５１の出力周波数の変化により回転
数が可変である。
【００２３】室内ユニットＢ1 ，Ｂ2 ，Ｂ3 はそれぞれ
室内制御部６０を備える。室内制御部６０は、マイクロ
コンピュータおよびその周辺回路からなる。この室内制
御部６０に、室内温度センサ１５（２５，３５）、熱交
換器温度センサ１４（２４，３４）、室内ファンモータ
１３Ｍ（２３Ｍ，３２Ｍ）、リモートコントロール式の
操作器（以下、リモコンと略称する）６１が接続され
る。
室内制御部６０を備える。室内制御部６０は、マイクロ
コンピュータおよびその周辺回路からなる。この室内制
御部６０に、室内温度センサ１５（２５，３５）、熱交
換器温度センサ１４（２４，３４）、室内ファンモータ
１３Ｍ（２３Ｍ，３２Ｍ）、リモートコントロール式の
操作器（以下、リモコンと略称する）６１が接続され
る。
【００２４】これら室内制御部６０と上記室外制御部５
０とが、それぞれ電源ラインＡＣＬおよびデータ転送用
のシリアル信号ラインＳＬにより接続される。各室内制
御部６０は、主要な機能手段として次のものを有する。
０とが、それぞれ電源ラインＡＣＬおよびデータ転送用
のシリアル信号ラインＳＬにより接続される。各室内制
御部６０は、主要な機能手段として次のものを有する。
【００２５】［１］リモコン６１の操作による運転条件
（設定温度Ｔｓを含む）、熱交換器温度センサ１４，２
４，３４の検知温度などを電源電圧同期のシリアル信号
により室外ユニットＡに知らせる手段。
（設定温度Ｔｓを含む）、熱交換器温度センサ１４，２
４，３４の検知温度などを電源電圧同期のシリアル信号
により室外ユニットＡに知らせる手段。
【００２６】［２］リモコン６１で設定される設定温度
Ｔｓと室内温度センサ１５（２５，３５）の検知温度Ｔ
ａとの差ΔＴ（＝Ｔｓ−Ｔａ）を空調負荷として検出
し、その空調負荷ΔＴに対応する要求能力（要求出力周
波数値Ｆｎ）を室内機能力ランクに応じて決定し、それ
を電源電圧同期のシリアル信号により室外ユニットＡに
知らせる手段。
Ｔｓと室内温度センサ１５（２５，３５）の検知温度Ｔ
ａとの差ΔＴ（＝Ｔｓ−Ｔａ）を空調負荷として検出
し、その空調負荷ΔＴに対応する要求能力（要求出力周
波数値Ｆｎ）を室内機能力ランクに応じて決定し、それ
を電源電圧同期のシリアル信号により室外ユニットＡに
知らせる手段。
【００２７】［３］室内温度センサ１５（２５，３５）
の検知温度Ｔａ、熱交換器温度センサ１４（２４，３
４）の検知温度Ｔｉを電源電圧同期のシリアル信号によ
り室外ユニットＡに知らせる手段。
の検知温度Ｔａ、熱交換器温度センサ１４（２４，３
４）の検知温度Ｔｉを電源電圧同期のシリアル信号によ
り室外ユニットＡに知らせる手段。
【００２８】室外制御部５０は、主要な機能手段として
次のものを有する。 ［１］各室内ユニットからの冷房運転モード指令に基づ
き、圧縮機１から吐出される冷媒を四方弁２、室外熱交
換器３、電動膨張弁１１，２１，３１、室内熱交換器１
２，２２，３２、四方弁２に通して圧縮機１に戻し、冷
房運転を実行する手段。
次のものを有する。 ［１］各室内ユニットからの冷房運転モード指令に基づ
き、圧縮機１から吐出される冷媒を四方弁２、室外熱交
換器３、電動膨張弁１１，２１，３１、室内熱交換器１
２，２２，３２、四方弁２に通して圧縮機１に戻し、冷
房運転を実行する手段。
【００２９】［２］各室内ユニットからの暖房運転モー
ド指令に基づき、四方弁２を切換え、圧縮機１から吐出
される冷媒を四方弁２、室内熱交換器１２，２２，３
２、電動膨張弁１１，２１，３１、室外熱交換器３、四
方弁２に通して圧縮機１に戻し、暖房運転を実行する手
段。
ド指令に基づき、四方弁２を切換え、圧縮機１から吐出
される冷媒を四方弁２、室内熱交換器１２，２２，３
２、電動膨張弁１１，２１，３１、室外熱交換器３、四
方弁２に通して圧縮機１に戻し、暖房運転を実行する手
段。
【００３０】［３］冷房運転時、冷媒温度センサ１６，
２６，３６の検知温度Ｔｇと室内ユニットから知らされ
る熱交換器温度センサ１４，２４，３４の検知温度Ｔｉ
との差（＝Ｔｇ−Ｔｉ）を室内熱交換器（蒸発器）１
２，２２，３２での冷媒の過熱度ＳＨ（スーパヒート
量）としてそれぞれ検出する過熱度検出手段。
２６，３６の検知温度Ｔｇと室内ユニットから知らされ
る熱交換器温度センサ１４，２４，３４の検知温度Ｔｉ
との差（＝Ｔｇ−Ｔｉ）を室内熱交換器（蒸発器）１
２，２２，３２での冷媒の過熱度ＳＨ（スーパヒート
量）としてそれぞれ検出する過熱度検出手段。
【００３１】［４］過熱度検出手段で検出される各過熱
度ＳＨが設定値ＳＨｓになるよう電動膨張弁１１，２
１，３１の開度Ｑをそれぞれ制御する制御手段。 ［５］流量調整弁１１，２１，３１のうち、少なくとも
１つの流量調整弁の開度と、その流量調整弁に対応する
蒸発器での過熱度ＳＨとに応じて、上記制御手段による
開度制御を変更する開度条件変更手段。具体的には、各
流量調整弁のうち、少なくとも１つの流量調整弁の開度
がほぼ全開で且つその流量調整弁に対応する蒸発器での
過熱度ＳＨが所定値以上になった場合、制御手段の開度
制御に用いる設定値ＳＨｓをより大きい値に変更する。
また、各流量調整弁のうち、少なくとも１つの流量調整
弁の開度がほぼ全閉で且つその流量調整弁に対応する蒸
発器での過熱度ＳＨが所定値以下になった場合、制御手
段の開度制御に用いる設定値ＳＨｓをより小さい値に変
更する。
度ＳＨが設定値ＳＨｓになるよう電動膨張弁１１，２
１，３１の開度Ｑをそれぞれ制御する制御手段。 ［５］流量調整弁１１，２１，３１のうち、少なくとも
１つの流量調整弁の開度と、その流量調整弁に対応する
蒸発器での過熱度ＳＨとに応じて、上記制御手段による
開度制御を変更する開度条件変更手段。具体的には、各
流量調整弁のうち、少なくとも１つの流量調整弁の開度
がほぼ全開で且つその流量調整弁に対応する蒸発器での
過熱度ＳＨが所定値以上になった場合、制御手段の開度
制御に用いる設定値ＳＨｓをより大きい値に変更する。
また、各流量調整弁のうち、少なくとも１つの流量調整
弁の開度がほぼ全閉で且つその流量調整弁に対応する蒸
発器での過熱度ＳＨが所定値以下になった場合、制御手
段の開度制御に用いる設定値ＳＨｓをより小さい値に変
更する。
【００３２】［６］各室内制御部から指令される要求出
力周波数値Ｆｎのうち、最大値Ｆｎと、その最大値Ｆｎ
を除く要求出力周波数値Ｆｎの係数倍（係数＝ａ）の値
とを合計し、合計値Ｆｔへとインバータ回路５１の出力
周波数Ｆを設定する出力周波数制御手段。
力周波数値Ｆｎのうち、最大値Ｆｎと、その最大値Ｆｎ
を除く要求出力周波数値Ｆｎの係数倍（係数＝ａ）の値
とを合計し、合計値Ｆｔへとインバータ回路５１の出力
周波数Ｆを設定する出力周波数制御手段。
【００３３】［７］各室内ユニットの運転台数を計数す
る運転台数計数手段。 ［８］上記出力周波数制御手段における係数ａを上記運
転台数計数手段の計数結果に応じて変更する係数変更手
段。
る運転台数計数手段。 ［８］上記出力周波数制御手段における係数ａを上記運
転台数計数手段の計数結果に応じて変更する係数変更手
段。
【００３４】つぎに、上記の構成の作用を説明する。図
３のフローチャートおよび図５の開度制御条件に示すよ
うに、冷房時、運転開始初期であれば、開度制御条件と
してＡゾーンが選択されて、過熱度制御用の設定値ＳＨ
ｓとして“１ｋ（ケルビン）”が選定される。そして、
室内熱交換器１２，２２，３２における過熱度ＳＨが設
定値ＳＨｓ（＝１ｋ）となるよう、電動膨張弁１１，２
１，３１の開度Ｑがそれぞれ制御される。
３のフローチャートおよび図５の開度制御条件に示すよ
うに、冷房時、運転開始初期であれば、開度制御条件と
してＡゾーンが選択されて、過熱度制御用の設定値ＳＨ
ｓとして“１ｋ（ケルビン）”が選定される。そして、
室内熱交換器１２，２２，３２における過熱度ＳＨが設
定値ＳＨｓ（＝１ｋ）となるよう、電動膨張弁１１，２
１，３１の開度Ｑがそれぞれ制御される。
【００３５】運転開始から所定時間が経過して安定運転
域に入ったとき、複数台の室内ユニットが運転されてい
れば、電動膨張弁１１，２１，３１のうち、少なくとも
１つの電動膨張弁の開度Ｑがほぼ全開のＱ4 以上で且つ
その電動膨張弁に対応する蒸発器での過熱度ＳＨが所定
値（たとえば４ｋ）以上かどうか、判定される。
域に入ったとき、複数台の室内ユニットが運転されてい
れば、電動膨張弁１１，２１，３１のうち、少なくとも
１つの電動膨張弁の開度Ｑがほぼ全開のＱ4 以上で且つ
その電動膨張弁に対応する蒸発器での過熱度ＳＨが所定
値（たとえば４ｋ）以上かどうか、判定される。
【００３６】この判定が満足されるとき（Ｑ≧Ｑ4 かつ
ＳＨ＞４ｋ）、Ｂゾーンが選択されて、過熱度制御用の
設定値ＳＨｓとして通常（＝１ｋ）より大きい“４ｋ”
が選定される。そして、室内熱交換器１２，２２，３２
における過熱度ＳＨがそれぞれ設定値ＳＨｓ（＝４ｋ）
となるよう、電動膨張弁１１，２１，３１の開度Ｑが制
御される。
ＳＨ＞４ｋ）、Ｂゾーンが選択されて、過熱度制御用の
設定値ＳＨｓとして通常（＝１ｋ）より大きい“４ｋ”
が選定される。そして、室内熱交換器１２，２２，３２
における過熱度ＳＨがそれぞれ設定値ＳＨｓ（＝４ｋ）
となるよう、電動膨張弁１１，２１，３１の開度Ｑが制
御される。
【００３７】すなわち、判定が満足されるのは、各室内
ユニットへの冷媒分流バランスがくずれて少なくとも１
つの室内ユニットで異常過熱が生じている状況であり、
その場合には、設定値ＳＨｓが通常より大きい値に変更
される。この変更に際し、異常過熱側の室内ユニットに
対応する電動膨張弁については過熱度ＳＨが既に高い状
態にあることから開度Ｑの縮小はほとんどないが、それ
以外の室内ユニットに対応する電動膨張弁では開度Ｑが
縮小される。この縮小により、異常過熱側の室内ユニッ
トへ流れる冷媒の量が増え、冷媒分流バランスのくずれ
が是正されて異常過熱が回避される。
ユニットへの冷媒分流バランスがくずれて少なくとも１
つの室内ユニットで異常過熱が生じている状況であり、
その場合には、設定値ＳＨｓが通常より大きい値に変更
される。この変更に際し、異常過熱側の室内ユニットに
対応する電動膨張弁については過熱度ＳＨが既に高い状
態にあることから開度Ｑの縮小はほとんどないが、それ
以外の室内ユニットに対応する電動膨張弁では開度Ｑが
縮小される。この縮小により、異常過熱側の室内ユニッ
トへ流れる冷媒の量が増え、冷媒分流バランスのくずれ
が是正されて異常過熱が回避される。
【００３８】判定が満足されない場合には、電動膨張弁
１１，２１，３１のうち、少なくとも１つの電動膨張弁
の開度Ｑがほぼ全閉のＱ1 以下で且つその電動膨張弁に
対応する蒸発器での過熱度ＳＨが所定値（たとえば−１
ｋ）以上かどうか、判定される。
１１，２１，３１のうち、少なくとも１つの電動膨張弁
の開度Ｑがほぼ全閉のＱ1 以下で且つその電動膨張弁に
対応する蒸発器での過熱度ＳＨが所定値（たとえば−１
ｋ）以上かどうか、判定される。
【００３９】この判定が満足されるとき（Ｑ≦Ｑ1 かつ
ＳＨ＜−１ｋ）、Ｃゾーンが選択されて、設定値ＳＨｓ
として通常より小さい“−１ｋ”が選定される。そし
て、室内熱交換器１２，２２，３２における過熱度ＳＨ
がそれぞれ設定値ＳＨｓ（＝−１ｋ）となるよう、電動
膨張弁１１，２１，３１の開度Ｑが制御される。
ＳＨ＜−１ｋ）、Ｃゾーンが選択されて、設定値ＳＨｓ
として通常より小さい“−１ｋ”が選定される。そし
て、室内熱交換器１２，２２，３２における過熱度ＳＨ
がそれぞれ設定値ＳＨｓ（＝−１ｋ）となるよう、電動
膨張弁１１，２１，３１の開度Ｑが制御される。
【００４０】すなわち、判定が満足されるのは、各室内
ユニットへの冷媒分流バランスがくずれて少なくとも１
つの室内ユニットで液バックが生じている状況であり、
その場合には、設定値ＳＨｓが通常より小さい値に変更
される。この変更に際し、液バック側の室内ユニットに
対応する電動膨張弁については過熱度ＳＨが既に低い状
態にあることから開度Ｑの増大はほとんどないが、それ
以外の蒸発器に対応する電動膨張弁では開度Ｑが増大さ
れる。この増大により、液バック側の室内ユニットへ流
れる冷媒の量が減り、冷媒分流バランスのくずれが是正
されて液バックが回避される。
ユニットへの冷媒分流バランスがくずれて少なくとも１
つの室内ユニットで液バックが生じている状況であり、
その場合には、設定値ＳＨｓが通常より小さい値に変更
される。この変更に際し、液バック側の室内ユニットに
対応する電動膨張弁については過熱度ＳＨが既に低い状
態にあることから開度Ｑの増大はほとんどないが、それ
以外の蒸発器に対応する電動膨張弁では開度Ｑが増大さ
れる。この増大により、液バック側の室内ユニットへ流
れる冷媒の量が減り、冷媒分流バランスのくずれが是正
されて液バックが回避される。
【００４１】判定が満足されない場合、つまり全ての電
動膨張弁がＱ2 ≦Ｑ≦Ｑ3 の場合には、通常の設定値Ｓ
Ｈｓ＝１ｋが選定される。このように、冷媒分流バラン
スのくずれを是正して異常過熱や液バックを回避するこ
とにより、能力不足や霜付などの不具合を生じることも
なく、安全かつ安定した運転が可能となって信頼性の向
上が図れる。
動膨張弁がＱ2 ≦Ｑ≦Ｑ3 の場合には、通常の設定値Ｓ
Ｈｓ＝１ｋが選定される。このように、冷媒分流バラン
スのくずれを是正して異常過熱や液バックを回避するこ
とにより、能力不足や霜付などの不具合を生じることも
なく、安全かつ安定した運転が可能となって信頼性の向
上が図れる。
【００４２】暖房時は、室外熱交換器（蒸発器）３の温
度（熱交換器温度センサ５の検知温度）Ｔｏが所定値と
なるよう、各電動膨張弁の開度Ｑが制御される。ただ
し、電動膨張弁の開度Ｑが絞られ過ぎると室内熱交換器
（凝縮器）１２，２２，３２での冷媒の過冷却度が大き
すぎてしまう心配があることから、図４（図３に続く）
のフローチャートに示すように、各電動膨張弁の開度制
御に対し許容最低開度Ｑmin が設定される。
度（熱交換器温度センサ５の検知温度）Ｔｏが所定値と
なるよう、各電動膨張弁の開度Ｑが制御される。ただ
し、電動膨張弁の開度Ｑが絞られ過ぎると室内熱交換器
（凝縮器）１２，２２，３２での冷媒の過冷却度が大き
すぎてしまう心配があることから、図４（図３に続く）
のフローチャートに示すように、各電動膨張弁の開度制
御に対し許容最低開度Ｑmin が設定される。
【００４３】たとえば、凝縮器温度Ｔｉが40℃以下なら
許容最低開度Ｑmin ＝50パルスが設定される。50パルス
とは、電動膨張弁に供給される駆動パルスの数であり、
パルス数が多いほど開度Ｑが大きくなる。
許容最低開度Ｑmin ＝50パルスが設定される。50パルス
とは、電動膨張弁に供給される駆動パルスの数であり、
パルス数が多いほど開度Ｑが大きくなる。
【００４４】40℃＜Ｔｉ＜50℃の条件ではＱmin ＝ 100
パルス、50℃＜Ｔｉ＜60℃の条件ではＱmin ＝ 120パル
ス、60℃＜Ｔｉの条件ではＱmin ＝ 180パルスがそれぞ
れ設定される。
パルス、50℃＜Ｔｉ＜60℃の条件ではＱmin ＝ 120パル
ス、60℃＜Ｔｉの条件ではＱmin ＝ 180パルスがそれぞ
れ設定される。
【００４５】このように、凝縮器温度Ｔｉが高いほど許
容最低開度Ｑmin を大きくすることにより、室内熱交換
器（凝縮器）１２，２２，３２での冷媒の過冷却度が大
きすぎてしまう不具合を回避できる。
容最低開度Ｑmin を大きくすることにより、室内熱交換
器（凝縮器）１２，２２，３２での冷媒の過冷却度が大
きすぎてしまう不具合を回避できる。
【００４６】一方、室内ユニットＢ1 ，Ｂ2 ，Ｂ3 で
は、図６のフローチャートに示すように、リモコン６１
で設定される設定温度Ｔｓと室内温度センサ１５（２
５，３５）の検知温度Ｔａとの差ΔＴ（＝Ｔｓ−Ｔａ）
が空調負荷として検出され、その空調負荷ΔＴに対応す
る要求能力（要求出力周波数値Ｆｎ）が室内機能力ラン
クに応じて決定される。そして、決定された要求出力周
波数値Ｆｎが室外ユニットＡに知らされる。
は、図６のフローチャートに示すように、リモコン６１
で設定される設定温度Ｔｓと室内温度センサ１５（２
５，３５）の検知温度Ｔａとの差ΔＴ（＝Ｔｓ−Ｔａ）
が空調負荷として検出され、その空調負荷ΔＴに対応す
る要求能力（要求出力周波数値Ｆｎ）が室内機能力ラン
クに応じて決定される。そして、決定された要求出力周
波数値Ｆｎが室外ユニットＡに知らされる。
【００４７】室外ユニットＡでは、図７のフローチャー
トに示すように、各室内ユニットから指令される要求出
力周波数値Ｆｎの大小が相互に比較され、そのうちの最
大値Ｆｎと、その最大値Ｆｎを除く出力周波数値Ｆｎの
係数倍（係数＝ａ）の値とが合計され、その合計値Ｆｔ
へとインバータ回路５１の出力周波数つまり圧縮機１の
運転周波数Ｆが設定される。許容最高運転周波数Ｆmax
＝ 120Hzである。
トに示すように、各室内ユニットから指令される要求出
力周波数値Ｆｎの大小が相互に比較され、そのうちの最
大値Ｆｎと、その最大値Ｆｎを除く出力周波数値Ｆｎの
係数倍（係数＝ａ）の値とが合計され、その合計値Ｆｔ
へとインバータ回路５１の出力周波数つまり圧縮機１の
運転周波数Ｆが設定される。許容最高運転周波数Ｆmax
＝ 120Hzである。
【００４８】係数ａは、各室内ユニットの運転台数に応
じて変更される。たとえば、３室運転時はａ＝ 0.5、２
室運転時はａ＝ 0.6であり、図８に示すように、運転台
数が多くなるほど、空調負荷ΔＴの合計に対する運転周
波数Ｆは小さくなる。
じて変更される。たとえば、３室運転時はａ＝ 0.5、２
室運転時はａ＝ 0.6であり、図８に示すように、運転台
数が多くなるほど、空調負荷ΔＴの合計に対する運転周
波数Ｆは小さくなる。
【００４９】このように、圧縮機１の運転周波数Ｆを室
内ユニットの運転台数を考慮した演算によって設定する
ことにより、従来のような室内機能力ランク組合せ毎の
運転周波数テーブルは不要であり、よって制御部のメモ
リ容量の大形化を招くことなく、また運転周波数の制御
値間隔を拡げる必要もなく、室内温度変動の小さい最適
空調が可能である。
内ユニットの運転台数を考慮した演算によって設定する
ことにより、従来のような室内機能力ランク組合せ毎の
運転周波数テーブルは不要であり、よって制御部のメモ
リ容量の大形化を招くことなく、また運転周波数の制御
値間隔を拡げる必要もなく、室内温度変動の小さい最適
空調が可能である。
【００５０】なお、暖房時の許容最低開度Ｑmin につい
ては、図９に示すように、圧縮機１の運転周波数Ｆに応
じて設定する構成としてもよい。運転周波数Ｆが30Hz以
下の条件ではＱmin ＝50パルス、30Hz＜Ｆ＜60Hzの条件
ではＱmin ＝ 100パルス、60Hz＜Ｆ＜90Hzの条件ではＱ
min ＝ 120パルス、90Hz＜Ｆの条件ではＱmin ＝ 180パ
ルスがそれぞれ設定される。
ては、図９に示すように、圧縮機１の運転周波数Ｆに応
じて設定する構成としてもよい。運転周波数Ｆが30Hz以
下の条件ではＱmin ＝50パルス、30Hz＜Ｆ＜60Hzの条件
ではＱmin ＝ 100パルス、60Hz＜Ｆ＜90Hzの条件ではＱ
min ＝ 120パルス、90Hz＜Ｆの条件ではＱmin ＝ 180パ
ルスがそれぞれ設定される。
【００５１】また、図１０に示すように、暖房時の許容
最低開度Ｑmin を室内ユニットの運転台数に応じて設定
する構成としてもよい。３台運転ではＱmin ＝50パル
ス、２台運転ではＱmin ＝60パルス、１台運転ではＱmi
n ＝ 100パルスがそれぞれ設定される。
最低開度Ｑmin を室内ユニットの運転台数に応じて設定
する構成としてもよい。３台運転ではＱmin ＝50パル
ス、２台運転ではＱmin ＝60パルス、１台運転ではＱmi
n ＝ 100パルスがそれぞれ設定される。
【００５２】図１１に示すように、暖房時、電動膨張弁
の開度Ｑが減らされたことによって凝縮器温度Ｔｉが低
下した場合には、新たに制御する開度Ｑを10パルス分増
やす構成としてもよい。
の開度Ｑが減らされたことによって凝縮器温度Ｔｉが低
下した場合には、新たに制御する開度Ｑを10パルス分増
やす構成としてもよい。
【００５３】図１２に示すように、暖房時、運転周波数
Ｆが増大されたことによって凝縮器温度Ｔｉが低下した
場合には、新たに制御する開度Ｑを10パルス分増やす構
成としてもよい。また、上記実施例では、室内ユニット
が３台の場合を例に説明したが、室内ユニットが２台あ
るいは４台以上の場合にも同様に実施可能である。
Ｆが増大されたことによって凝縮器温度Ｔｉが低下した
場合には、新たに制御する開度Ｑを10パルス分増やす構
成としてもよい。また、上記実施例では、室内ユニット
が３台の場合を例に説明したが、室内ユニットが２台あ
るいは４台以上の場合にも同様に実施可能である。
【００５４】
【発明の効果】以上述べたようにこの発明によれば、各
蒸発器での過熱度が設定値になるよう各流量調整弁の開
度を制御するとともに、各流量調整弁のうち少なくとも
１つの流量調整弁の開度と、その流量調整弁に対応する
蒸発器での過熱度とに応じて、上記開度制御を変更する
構成としたので、各室内ユニットへの冷媒分流バランス
がくずれてもそれを是正して異常過熱や液バックを回避
することができ、安全かつ安定した運転が可能な信頼性
にすぐれた多室形空気調和機を提供することができる。
蒸発器での過熱度が設定値になるよう各流量調整弁の開
度を制御するとともに、各流量調整弁のうち少なくとも
１つの流量調整弁の開度と、その流量調整弁に対応する
蒸発器での過熱度とに応じて、上記開度制御を変更する
構成としたので、各室内ユニットへの冷媒分流バランス
がくずれてもそれを是正して異常過熱や液バックを回避
することができ、安全かつ安定した運転が可能な信頼性
にすぐれた多室形空気調和機を提供することができる。
【００５５】さらに、この発明によれば、室内制御部か
ら指令される出力周波数値のうち、最大出力周波数値
と、その最大出力周波数値を除く出力周波数値の係数倍
の値とを合計し、この合計値に応じてインバータの出力
周波数を制御する構成としたので、制御部のメモリ容量
の大形化を招くことなく、運転周波数の制御値間隔を拡
げる必要もなく、室内温度変動の小さい最適空調が可能
な多室形空気調和機を提供できる。
ら指令される出力周波数値のうち、最大出力周波数値
と、その最大出力周波数値を除く出力周波数値の係数倍
の値とを合計し、この合計値に応じてインバータの出力
周波数を制御する構成としたので、制御部のメモリ容量
の大形化を招くことなく、運転周波数の制御値間隔を拡
げる必要もなく、室内温度変動の小さい最適空調が可能
な多室形空気調和機を提供できる。
【図１】この発明の一実施例の制御回路のブロック図。
【図２】同実施例の冷凍サイクルの構成図。
【図３】同実施例の作用を説明するためのフローチャー
ト。
ト。
【図４】図３に続くフローチャート。
【図５】同実施例における開度制御条件を示す図。
【図６】同実施例における各室内制御部の作用を説明す
るためのフローチャート。
るためのフローチャート。
【図７】同実施例における室外制御部の作用を説明する
ためのフローチャート。
ためのフローチャート。
【図８】同実施例における空調負荷の合計と運転周波数
Ｆとの関係を室内ユニットの運転台数をパラメータとし
て示す図。
Ｆとの関係を室内ユニットの運転台数をパラメータとし
て示す図。
【図９】同実施例の暖房時の作用の変形例を説明するた
めのフローチャート。
めのフローチャート。
【図１０】同実施例の暖房時の作用の変形例を説明する
ためのフローチャート。
ためのフローチャート。
【図１１】同実施例の暖房時の作用の変形例を説明する
ためのフローチャート。
ためのフローチャート。
【図１２】同実施例の暖房時の作用の変形例を説明する
ためのフローチャート。
ためのフローチャート。
Ａ…室外ユニット、Ｂ1 ，Ｂ2 ，Ｂ3 …室内ユニット、
１…圧縮機、２…四方弁、３…室外熱交換器、１１，２
１，３１…電動膨張弁（流量調整弁）、１２，２２，３
２…室内熱交換器、１４，２４，３４…熱交換器温度セ
ンサ、１５，２５，３５…室内温度センサ、１６，２
６，３６…冷媒温度センサ、５０…室外制御部、６０…
室内制御部。
１…圧縮機、２…四方弁、３…室外熱交換器、１１，２
１，３１…電動膨張弁（流量調整弁）、１２，２２，３
２…室内熱交換器、１４，２４，３４…熱交換器温度セ
ンサ、１５，２５，３５…室内温度センサ、１６，２
６，３６…冷媒温度センサ、５０…室外制御部、６０…
室内制御部。
Claims (5)
- 【請求項１】 室外ユニットの凝縮器と、複数の室内ユ
ニットのそれぞれに設けられ前記凝縮器と配管接続され
た蒸発器と、前記凝縮器と各蒸発器間に設けられた流量
調整弁と、各蒸発器での過熱度を検出する過熱度検出手
段と、これら過熱度検出手段の検出結果に応じて対応す
る蒸発器の過熱度が設定値になるよう各流量調整弁の開
度を制御する制御手段と、を備えた空気調和機におい
て、 複数の流量調整弁のうち、少なくとも１つの流量調整弁
の開度と、その流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度
とに応じて、前記制御手段による開度制御を変更する開
度条件変更手段を備えたことを特徴とする多室形空気調
和機。 - 【請求項２】 請求項１に記載の多室形空気調和機にお
いて、 前記開度条件変更手段は、複数の流量調整弁のうち、少
なくとも１つの流量調整弁の開度がほぼ全開で且つその
流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度が所定値以上に
なった場合、前記制御手段の開度制御に用いる前記設定
値をより大きい値に変更することを特徴とする多室形空
気調和機。 - 【請求項３】 請求項１に記載の多室形空気調和機にお
いて、 前記開度条件変更手段は、複数の流量調整弁のうち、少
なくとも１つの流量調整弁の開度がほぼ全閉で且つその
流量調整弁に対応する蒸発器での過熱度が所定値以下に
なった場合、前記制御手段の開度制御に用いる前記設定
値をより小さい値に変更することを特徴とする多室形空
気調和機。 - 【請求項４】 請求項１ないし請求項３のいずれかに記
載の多室形空気調和機において、 前記室外ユニットに設けられたインバータと、 前記室外ユニットに設けられ、前記インバータの出力周
波数により回転数が可変の圧縮機と、 前記各室内ユニットに設けられ、空調負荷に基づき前記
インバータの出力周波数値を指令する室内制御部と、 前記各室内制御部から指令される出力周波数値のうち、
最大出力周波数値と、その最大出力周波数値を除く出力
周波数値の係数倍の値とを合計し、この合計値に応じて
前記インバータの出力周波数を制御する出力周波数制御
手段と、 を備えたことを特徴とする多室形空気調和機。 - 【請求項５】 請求項４に記載の多室形空気調和機にお
いて、 前記各室内ユニットの運転台数を計数する運転台数計数
手段と、 前記出力周波数制御手段における係数を前記運転台数計
数手段の計数結果に応じて変更する係数変更手段と、 を備えたことを特徴とする多室形空気調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29672996A JPH10141788A (ja) | 1996-11-08 | 1996-11-08 | 多室形空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29672996A JPH10141788A (ja) | 1996-11-08 | 1996-11-08 | 多室形空気調和機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10141788A true JPH10141788A (ja) | 1998-05-29 |
Family
ID=17837346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29672996A Pending JPH10141788A (ja) | 1996-11-08 | 1996-11-08 | 多室形空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10141788A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009300001A (ja) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍サイクル装置 |
| WO2016166806A1 (ja) * | 2015-04-14 | 2016-10-20 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
| CN110594982A (zh) * | 2019-09-19 | 2019-12-20 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 一种空调回风温度检测修正控制方法 |
-
1996
- 1996-11-08 JP JP29672996A patent/JPH10141788A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009300001A (ja) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍サイクル装置 |
| WO2016166806A1 (ja) * | 2015-04-14 | 2016-10-20 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
| JPWO2016166806A1 (ja) * | 2015-04-14 | 2017-11-24 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
| CN110594982A (zh) * | 2019-09-19 | 2019-12-20 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 一种空调回风温度检测修正控制方法 |
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