JPH10137905A - 鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法Info
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- JPH10137905A JPH10137905A JP29192296A JP29192296A JPH10137905A JP H10137905 A JPH10137905 A JP H10137905A JP 29192296 A JP29192296 A JP 29192296A JP 29192296 A JP29192296 A JP 29192296A JP H10137905 A JPH10137905 A JP H10137905A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 固定板と摺動板と上ノズルとからなり、内部
に流出孔を形成するスライディングノズルを底部に設け
たタンディッシュへの溶鋼の注入を開始するに際し、Ａ
ｒを流出孔内に吹き込み、流出孔内の溶鋼を攪拌しつつ
タンディッシュ内に溶鋼を滞留させる場合、Ａｒ吹き込
み量が基準化されていないため流出孔の閉塞や耐火物の
スポーリング等の操業異常が発生する。 【解決手段】 上ノズル３の上端から摺動板５の上面ま
での距離長さを１５０〜４００ｍｍとし、固定板４の流
出孔径を３０〜１５０ｍｍとし、且つ、流出孔１３内へ
のＡｒ吹き込み量を（１）式の条件を満足する範囲内と
する。但し（１）式において、Ｑ；Ａｒ吹き込み量（Ｎ
ｌ／ｍｉｎ）、Ｌ1 ；上ノズル上端の流出孔径（ｍ
ｍ）、Ｌ2 ；固定板の流出孔径（ｍｍ）である。 1.06×（Ｌ1−Ｌ2）≦Ｑ≦2.22×（Ｌ1−Ｌ2） ……
（１）
に流出孔を形成するスライディングノズルを底部に設け
たタンディッシュへの溶鋼の注入を開始するに際し、Ａ
ｒを流出孔内に吹き込み、流出孔内の溶鋼を攪拌しつつ
タンディッシュ内に溶鋼を滞留させる場合、Ａｒ吹き込
み量が基準化されていないため流出孔の閉塞や耐火物の
スポーリング等の操業異常が発生する。 【解決手段】 上ノズル３の上端から摺動板５の上面ま
での距離長さを１５０〜４００ｍｍとし、固定板４の流
出孔径を３０〜１５０ｍｍとし、且つ、流出孔１３内へ
のＡｒ吹き込み量を（１）式の条件を満足する範囲内と
する。但し（１）式において、Ｑ；Ａｒ吹き込み量（Ｎ
ｌ／ｍｉｎ）、Ｌ1 ；上ノズル上端の流出孔径（ｍ
ｍ）、Ｌ2 ；固定板の流出孔径（ｍｍ）である。 1.06×（Ｌ1−Ｌ2）≦Ｑ≦2.22×（Ｌ1−Ｌ2） ……
（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、タンディッシュ内
で所定量の溶鋼を滞留させ、所定時間保持した後、モー
ルドへの注入を開始する鋼の連続鋳造法における鋳造開
始方法に関するものである。
で所定量の溶鋼を滞留させ、所定時間保持した後、モー
ルドへの注入を開始する鋼の連続鋳造法における鋳造開
始方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造法は、取鍋より溶鋼をタン
ディッシュに受け、タンディッシュ底部に設置したスラ
イディングノズル又はストッパーの開閉装置と開閉装置
の下部に配置した浸漬ノズルとを介してモールドへ溶鋼
を注入し、モールド内で冷却され生成した凝固シェルを
下方に引抜き、鋳片を得る構成となっている。
ディッシュに受け、タンディッシュ底部に設置したスラ
イディングノズル又はストッパーの開閉装置と開閉装置
の下部に配置した浸漬ノズルとを介してモールドへ溶鋼
を注入し、モールド内で冷却され生成した凝固シェルを
下方に引抜き、鋳片を得る構成となっている。
【０００３】このような構成の鋼の連続鋳造法の鋳造開
始時においては、取鍋底部の開閉装置に詰めた開孔用詰
め砂や、タンディッシュ内での空気酸化による酸化物の
ため、溶鋼中には多量の非金属介在物が存在する。この
溶鋼を直にモールドに注入すると、鋳造開始時期の鋳片
品質は著しく悪化して、所定の品質が確保できず、格落
ち、又はスクラップとなり、歩留りが大幅に低下する。
始時においては、取鍋底部の開閉装置に詰めた開孔用詰
め砂や、タンディッシュ内での空気酸化による酸化物の
ため、溶鋼中には多量の非金属介在物が存在する。この
溶鋼を直にモールドに注入すると、鋳造開始時期の鋳片
品質は著しく悪化して、所定の品質が確保できず、格落
ち、又はスクラップとなり、歩留りが大幅に低下する。
【０００４】この対策として、タンディッシュ内に溶鋼
を所定量滞留させ保持してタンディッシュ内で十分に非
金属介在物を浮上させた後、モールドに注入開始する方
法が有効な手段として知られているが、スライディング
ノズルやストッパーを閉とした状態で溶鋼をタンディッ
シュ内に滞留させると、スライディングノズル流出孔内
やストッパーと浸漬ノズルとの接合面で溶鋼が凝固し、
開閉装置が開孔できず鋳造が不可能となる操業異常が多
発する。そのため、開閉装置の開孔を確保し且つ溶鋼を
所定量滞留させる方法が、幾つか提案されている。
を所定量滞留させ保持してタンディッシュ内で十分に非
金属介在物を浮上させた後、モールドに注入開始する方
法が有効な手段として知られているが、スライディング
ノズルやストッパーを閉とした状態で溶鋼をタンディッ
シュ内に滞留させると、スライディングノズル流出孔内
やストッパーと浸漬ノズルとの接合面で溶鋼が凝固し、
開閉装置が開孔できず鋳造が不可能となる操業異常が多
発する。そのため、開閉装置の開孔を確保し且つ溶鋼を
所定量滞留させる方法が、幾つか提案されている。
【０００５】特開平１−１５７７４７号公報（以下、
「先行技術１」と記す）には、タンディッシュ内の流出
孔の近傍若しくは流出孔の周囲に、溶鋼に接触後所定時
間は堰としての形状を維持する消耗型堰を設け、この堰
内に溶鋼を満たし、堰を溢流させて溶鋼をモールドに注
入する方法が開示されている。
「先行技術１」と記す）には、タンディッシュ内の流出
孔の近傍若しくは流出孔の周囲に、溶鋼に接触後所定時
間は堰としての形状を維持する消耗型堰を設け、この堰
内に溶鋼を満たし、堰を溢流させて溶鋼をモールドに注
入する方法が開示されている。
【０００６】特開平２−１９２８５８号公報（以下、
「先行技術２」と記す）には、断面がテーパー状の耐火
物製の管状体を流出孔を囲み配置し、タンディッシュ内
の溶鋼高さが所定値となった時に、溶鋼と管状体との比
重差によって管状体を浮上させて溶鋼をモールドに注入
する方法が開示されている。
「先行技術２」と記す）には、断面がテーパー状の耐火
物製の管状体を流出孔を囲み配置し、タンディッシュ内
の溶鋼高さが所定値となった時に、溶鋼と管状体との比
重差によって管状体を浮上させて溶鋼をモールドに注入
する方法が開示されている。
【０００７】又、特開昭５４−１５４２８号公報（以
下、「先行技術３」と記す）には、スライディングノズ
ルの摺動板にポーラス煉瓦部を設け、スライディングノ
ズルを閉じてＡｒガスをポーラス煉瓦部からタンディッ
シュ内に供給しつつ、溶鋼をタンディッシュ内に溜め、
スライディングノズル内に溶鋼が滞留して凝固すること
を防止する方法が開示されている。
下、「先行技術３」と記す）には、スライディングノズ
ルの摺動板にポーラス煉瓦部を設け、スライディングノ
ズルを閉じてＡｒガスをポーラス煉瓦部からタンディッ
シュ内に供給しつつ、溶鋼をタンディッシュ内に溜め、
スライディングノズル内に溶鋼が滞留して凝固すること
を防止する方法が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】先行技術１及び先行技
術２とも、流出孔と溶鋼とが注入開始直前まで直接接触
しないようにして、溶鋼の凝固による流出孔の閉塞を防
止するもので、確実な方法であるが、先行技術１の消耗
型堰及び先行技術２の耐火物製管状体ともに消耗品であ
り、又、消耗型堰及び耐火物製管状体とタンディッシュ
耐火物との接触面からの溶鋼の漏洩防止のため、タンデ
ィッシュ煉瓦面との接触面を平坦に加工する必要がある
ことから個体の価格も高価となり、連続鋳造法における
製造コストを上昇させる要因となる。更に鋳造開始の都
度、タンディッシュ内にこれらを設置する必要があり、
最近のタンディッシュを補修しないまま熱間状態で連続
的に再使用する方法においては、人手作業では設置でき
ず、専用の設置装置が必要となり効率的でない。
術２とも、流出孔と溶鋼とが注入開始直前まで直接接触
しないようにして、溶鋼の凝固による流出孔の閉塞を防
止するもので、確実な方法であるが、先行技術１の消耗
型堰及び先行技術２の耐火物製管状体ともに消耗品であ
り、又、消耗型堰及び耐火物製管状体とタンディッシュ
耐火物との接触面からの溶鋼の漏洩防止のため、タンデ
ィッシュ煉瓦面との接触面を平坦に加工する必要がある
ことから個体の価格も高価となり、連続鋳造法における
製造コストを上昇させる要因となる。更に鋳造開始の都
度、タンディッシュ内にこれらを設置する必要があり、
最近のタンディッシュを補修しないまま熱間状態で連続
的に再使用する方法においては、人手作業では設置でき
ず、専用の設置装置が必要となり効率的でない。
【０００９】先行技術３は簡単な装置で且つ安価に実施
可能であるが、スライディングノズルの形状は種々様々
であるので、Ａｒ吹き込み量を基準化することが困難な
ため、従来、経験による試行錯誤で決定されていた。
可能であるが、スライディングノズルの形状は種々様々
であるので、Ａｒ吹き込み量を基準化することが困難な
ため、従来、経験による試行錯誤で決定されていた。
【００１０】しかしＡｒ吹き込み量が少ない場合は、ス
ライディングノズル流出孔内の溶鋼の攪拌が不十分とな
り溶鋼の凝固を防止できずにスライディングノズル流出
孔の閉塞が発生する。逆に、Ａｒ吹き込み量が過剰の場
合は、スライディングノズルを構成する耐火物の表面が
冷却されスポーリングが起き、耐火物に亀裂・剥離が発
生し、耐火物命数を低下させるのみならず、場合によっ
てはスライディングノズル部から溶鋼の漏洩を発生させ
る。
ライディングノズル流出孔内の溶鋼の攪拌が不十分とな
り溶鋼の凝固を防止できずにスライディングノズル流出
孔の閉塞が発生する。逆に、Ａｒ吹き込み量が過剰の場
合は、スライディングノズルを構成する耐火物の表面が
冷却されスポーリングが起き、耐火物に亀裂・剥離が発
生し、耐火物命数を低下させるのみならず、場合によっ
てはスライディングノズル部から溶鋼の漏洩を発生させ
る。
【００１１】このように、Ａｒ吹き込み量は操業安定性
において重要な要因であり、誤ったＡｒ吹き込み量によ
る操業異常は連続鋳造法での生産障害となっていた。
において重要な要因であり、誤ったＡｒ吹き込み量によ
る操業異常は連続鋳造法での生産障害となっていた。
【００１２】本願発明は上記事情に鑑みなされたもの
で、その目的とするところはスライディングノズルの形
状と流出孔内へのＡｒ吹き込み量とを最適な値とし、操
業異常がなく且つ品質の優れた鋳片を得ることができる
鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法を提供するもので
ある。
で、その目的とするところはスライディングノズルの形
状と流出孔内へのＡｒ吹き込み量とを最適な値とし、操
業異常がなく且つ品質の優れた鋳片を得ることができる
鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法を提供するもので
ある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本願発明の鋼の連続鋳造
法における鋳造開始方法は、固定板と、固定板の下面を
摺動する摺動板と、固定板の上面に接する上ノズルとか
らなり、内部に流出孔を形成するスライディングノズル
を底部に設けたタンディッシュへの溶鋼の注入を開始す
るに際し、摺動板を閉状態とし、固定板、摺動板、上ノ
ズルの少なくとも１つから前記流出孔内にＡｒを吹き込
み、流出孔内の溶鋼を攪拌しつつタンディッシュ内に溶
鋼を滞留させ、その後、摺動板を開状態としてモールド
への溶鋼の注入を開始する鋼の連続鋳造法における鋳造
開始方法において、上ノズルの上端から摺動板の上面ま
での距離長さを１５０〜４００ｍｍとし、固定板の流出
孔径を３０〜１５０ｍｍとし、且つ、流出孔内へのＡｒ
吹き込み量を（１）式の条件を満足する範囲内とするこ
とを特徴とするものである。
法における鋳造開始方法は、固定板と、固定板の下面を
摺動する摺動板と、固定板の上面に接する上ノズルとか
らなり、内部に流出孔を形成するスライディングノズル
を底部に設けたタンディッシュへの溶鋼の注入を開始す
るに際し、摺動板を閉状態とし、固定板、摺動板、上ノ
ズルの少なくとも１つから前記流出孔内にＡｒを吹き込
み、流出孔内の溶鋼を攪拌しつつタンディッシュ内に溶
鋼を滞留させ、その後、摺動板を開状態としてモールド
への溶鋼の注入を開始する鋼の連続鋳造法における鋳造
開始方法において、上ノズルの上端から摺動板の上面ま
での距離長さを１５０〜４００ｍｍとし、固定板の流出
孔径を３０〜１５０ｍｍとし、且つ、流出孔内へのＡｒ
吹き込み量を（１）式の条件を満足する範囲内とするこ
とを特徴とするものである。
【００１４】 １．０６×（Ｌ1 −Ｌ2 ）≦Ｑ≦２．２２×（Ｌ1 −Ｌ2 ） ……（１） 但し（１）式において、Ｑ；Ａｒ吹き込み量（Ｎｌ／ｍ
ｉｎ）、Ｌ1 ；上ノズル上端の流出孔径（ｍｍ）、
Ｌ2 ；固定板の流出孔径（ｍｍ）である。
ｉｎ）、Ｌ1 ；上ノズル上端の流出孔径（ｍｍ）、
Ｌ2 ；固定板の流出孔径（ｍｍ）である。
【００１５】本願発明者は、上ノズル上端から摺動板上
面までの距離長さが１５０〜４００ｍｍで、固定板の流
出孔径が３０〜１５０ｍｍの範囲の種々の形状のスライ
ディングノズルにおいて、流出孔内へのＡｒ吹き込み量
を変更して、流出孔の閉塞と耐火物のスポーリングの有
無について調査した結果、Ａｒ吹き込み量の多少だけで
は流出孔の閉塞も又耐火物のスポーリングも整理できな
いことを見出した。即ち、流出孔の形状とＡｒ吹き込み
量の双方に影響して、閉塞やスポーリングが発生するこ
とを見出した。
面までの距離長さが１５０〜４００ｍｍで、固定板の流
出孔径が３０〜１５０ｍｍの範囲の種々の形状のスライ
ディングノズルにおいて、流出孔内へのＡｒ吹き込み量
を変更して、流出孔の閉塞と耐火物のスポーリングの有
無について調査した結果、Ａｒ吹き込み量の多少だけで
は流出孔の閉塞も又耐火物のスポーリングも整理できな
いことを見出した。即ち、流出孔の形状とＡｒ吹き込み
量の双方に影響して、閉塞やスポーリングが発生するこ
とを見出した。
【００１６】上ノズルの上端の流出孔径をＬ1 （ｍ
ｍ）、固定板の流出孔径をＬ2 （ｍｍ）とした時、上ノ
ズル上端の流出孔径と固定板の流出孔径の差（Ｌ1 −Ｌ
2 ）（以下、この差を「流出孔径差」とも記す）をスラ
イディングノズルの流出孔形状を定量化する指標とし
て、Ａｒ吹き込み量と流出孔の閉塞及び耐火物のスポー
リングとの調査関係をまとめた結果が図４である。図４
では横軸を流出孔径差（Ｌ1−Ｌ2 ）とし、縦軸を流出
孔内へのＡｒ吹き込み量とし、図中の▲印は流出孔の閉
塞が発生した条件、■印は流出孔の閉塞は発生しなかっ
たが耐火物のスポーリングが発生した条件、○印は閉塞
もスポーリングも発生しなかった条件として示してい
る。
ｍ）、固定板の流出孔径をＬ2 （ｍｍ）とした時、上ノ
ズル上端の流出孔径と固定板の流出孔径の差（Ｌ1 −Ｌ
2 ）（以下、この差を「流出孔径差」とも記す）をスラ
イディングノズルの流出孔形状を定量化する指標とし
て、Ａｒ吹き込み量と流出孔の閉塞及び耐火物のスポー
リングとの調査関係をまとめた結果が図４である。図４
では横軸を流出孔径差（Ｌ1−Ｌ2 ）とし、縦軸を流出
孔内へのＡｒ吹き込み量とし、図中の▲印は流出孔の閉
塞が発生した条件、■印は流出孔の閉塞は発生しなかっ
たが耐火物のスポーリングが発生した条件、○印は閉塞
もスポーリングも発生しなかった条件として示してい
る。
【００１７】図４から判るように同一のＡｒ吹き込み量
であっても、流出孔径差が小さい場合にはスポーリング
が起こり、流出孔径差が増加するにつれスポーリングが
消滅し、更に流出孔径差が大きくなると流出孔の閉塞が
発生する。これは、流出孔径差の増加とともに、上ノズ
ル壁面での溶鋼攪拌強度が減少するためであり、流出孔
径差の大小により流出孔内の溶鋼を均一に攪拌するに必
要なＡｒ吹き込み量が変化するためと考えられる。
であっても、流出孔径差が小さい場合にはスポーリング
が起こり、流出孔径差が増加するにつれスポーリングが
消滅し、更に流出孔径差が大きくなると流出孔の閉塞が
発生する。これは、流出孔径差の増加とともに、上ノズ
ル壁面での溶鋼攪拌強度が減少するためであり、流出孔
径差の大小により流出孔内の溶鋼を均一に攪拌するに必
要なＡｒ吹き込み量が変化するためと考えられる。
【００１８】Ａｒ吹き込み量（Ｑ）と流出孔径差（Ｌ1
−Ｌ2 ）との関係から、流出孔の閉塞の発生する範囲と
発生しない範囲とを統計的な手法により区分すると、閉
塞の発生しないＡｒ吹き込み量（Ｑ）の範囲が（２）式
で定まる。同様に、耐火物のスポーリングの発生する範
囲と発生しない範囲とを区分すると、スポーリングの発
生しないＡｒ吹き込み量（Ｑ）の範囲は（３）式で定ま
る。
−Ｌ2 ）との関係から、流出孔の閉塞の発生する範囲と
発生しない範囲とを統計的な手法により区分すると、閉
塞の発生しないＡｒ吹き込み量（Ｑ）の範囲が（２）式
で定まる。同様に、耐火物のスポーリングの発生する範
囲と発生しない範囲とを区分すると、スポーリングの発
生しないＡｒ吹き込み量（Ｑ）の範囲は（３）式で定ま
る。
【００１９】 Ｑ≧１．０６×（Ｌ1 −Ｌ2 ） ……（２） Ｑ≦２．２２×（Ｌ1 −Ｌ2 ） ……（３） このようにして、流出孔の閉塞の発生もなく且つ耐火物
のスポーリングも発生しないＡｒ吹き込み量（Ｑ）の範
囲が、（１）式として定まる。
のスポーリングも発生しないＡｒ吹き込み量（Ｑ）の範
囲が、（１）式として定まる。
【００２０】上ノズル上端から摺動板上面までの距離長
さを１５０〜４００ｍｍとした理由は、以下の通りであ
る。
さを１５０〜４００ｍｍとした理由は、以下の通りであ
る。
【００２１】上ノズル上端から摺動板上面までの距離長
さを１５０ｍｍ未満とすると、タンディッシュ敷の耐火
物厚みが薄くなり、敷耐火物の浮上、及び断熱効果の低
減による溶鋼温度の低下等の操業上及び品質上の種々の
問題が発生する。又、４００ｍｍを超えると流出孔内の
溶鋼の滞留する範囲が長くなり過ぎ、Ａｒ吹き込みによ
り溶鋼が攪拌されても、タンディッシュ内の高温度の溶
鋼の流出孔内への更新が妨げられ、流出孔内の溶鋼温度
が低下して閉塞しやすくなるためである。尚、４００ｍ
ｍ以上とするとタンディッシュ敷の耐火物が厚くなり、
耐火物原単位が増加して製造費の増加を招き、この点で
も好ましくない。
さを１５０ｍｍ未満とすると、タンディッシュ敷の耐火
物厚みが薄くなり、敷耐火物の浮上、及び断熱効果の低
減による溶鋼温度の低下等の操業上及び品質上の種々の
問題が発生する。又、４００ｍｍを超えると流出孔内の
溶鋼の滞留する範囲が長くなり過ぎ、Ａｒ吹き込みによ
り溶鋼が攪拌されても、タンディッシュ内の高温度の溶
鋼の流出孔内への更新が妨げられ、流出孔内の溶鋼温度
が低下して閉塞しやすくなるためである。尚、４００ｍ
ｍ以上とするとタンディッシュ敷の耐火物が厚くなり、
耐火物原単位が増加して製造費の増加を招き、この点で
も好ましくない。
【００２２】固定板の流出孔径Ｌ2 を３０〜１５０ｍｍ
とした理由は以下の通りである。流出孔内にＡｒを吹き
込んでもスライディングノズルを構成する耐火物の壁面
では凝固が起こる。固定板の流出孔径Ｌ2 を３０ｍｍ未
満とすると流出孔内の摺動板の表面積が小さくなるの
で、固定板と摺動板との接触部分で凝固した凝固シェル
が、流出孔内の摺動板上面にまで成長して閉塞を起こし
易くなる。又、１５０ｍｍを超える場合は、鋳造開始時
の閉塞には有利であるが、定常時の鋳造状態において固
定板と摺動板の絞り開度が小さくなり過ぎ、固定板及び
摺動板の流出孔の溶損等から流量制御性の劣化、又はモ
ールド内溶鋼流動の偏流多発による品質劣化等の問題が
発生し、好ましくないためである。
とした理由は以下の通りである。流出孔内にＡｒを吹き
込んでもスライディングノズルを構成する耐火物の壁面
では凝固が起こる。固定板の流出孔径Ｌ2 を３０ｍｍ未
満とすると流出孔内の摺動板の表面積が小さくなるの
で、固定板と摺動板との接触部分で凝固した凝固シェル
が、流出孔内の摺動板上面にまで成長して閉塞を起こし
易くなる。又、１５０ｍｍを超える場合は、鋳造開始時
の閉塞には有利であるが、定常時の鋳造状態において固
定板と摺動板の絞り開度が小さくなり過ぎ、固定板及び
摺動板の流出孔の溶損等から流量制御性の劣化、又はモ
ールド内溶鋼流動の偏流多発による品質劣化等の問題が
発生し、好ましくないためである。
【００２３】本願は流出孔径差（Ｌ1 −Ｌ2 ）の値が正
の場合を対象としている。流出孔径差（Ｌ1 −Ｌ2 ）が
零以下の場合は、流出孔内への溶鋼の更新が妨げられ閉
塞が起こるため好ましくない。
の場合を対象としている。流出孔径差（Ｌ1 −Ｌ2 ）が
零以下の場合は、流出孔内への溶鋼の更新が妨げられ閉
塞が起こるため好ましくない。
【００２４】
【発明の実施の形態】本願発明を図面を用いて説明す
る。
る。
【００２５】図１は本願発明を適用したタンディッシュ
底部に設けたスライディングノズルの縦断面を概略的に
示した図である。図１において、タンディッシュ鉄皮１
２を貫通しタンディッシュ敷耐火物１１に挿入された上
ノズル３と、上ノズル３の下面と接して配置された固定
板４と、固定板４の下面を駆動シリンダー８により摺動
可能な摺動板５とからなるスライディングノズル２をタ
ンディッシュ１底部に配置する。更に摺動板５の下面に
接して整流ノズル９が配置され、整流ノズル９の下面に
接して浸漬ノズル１０が配置されている。上ノズル３、
固定板４、摺動板５、整流ノズル９及び浸漬ノズル１０
は、摺動板５を摺動することでタンディッシュ１からモ
ールド１４への溶鋼の流出孔１３を形成する。
底部に設けたスライディングノズルの縦断面を概略的に
示した図である。図１において、タンディッシュ鉄皮１
２を貫通しタンディッシュ敷耐火物１１に挿入された上
ノズル３と、上ノズル３の下面と接して配置された固定
板４と、固定板４の下面を駆動シリンダー８により摺動
可能な摺動板５とからなるスライディングノズル２をタ
ンディッシュ１底部に配置する。更に摺動板５の下面に
接して整流ノズル９が配置され、整流ノズル９の下面に
接して浸漬ノズル１０が配置されている。上ノズル３、
固定板４、摺動板５、整流ノズル９及び浸漬ノズル１０
は、摺動板５を摺動することでタンディッシュ１からモ
ールド１４への溶鋼の流出孔１３を形成する。
【００２６】図１では固定板４の流出孔１３周囲の壁面
にポーラス煉瓦６を嵌合し、固定板４内部を通りポーラ
ス煉瓦６の背面に達するＡｒ導入管７からＡｒを供給
し、ポーラス煉瓦６から固定板４の流出孔１３内にＡｒ
を吹き込むことができるようになっている。
にポーラス煉瓦６を嵌合し、固定板４内部を通りポーラ
ス煉瓦６の背面に達するＡｒ導入管７からＡｒを供給
し、ポーラス煉瓦６から固定板４の流出孔１３内にＡｒ
を吹き込むことができるようになっている。
【００２７】このような構成のスライディングノズル２
に、以下の手順〜にて本願発明を適用する。
に、以下の手順〜にて本願発明を適用する。
【００２８】手順；固定板４の流出孔径（Ｌ2 ）を３
０〜１５０ｍｍの範囲の任意の値に設定する。摺動板５
の流出孔径も固定板４の流出孔径と同一とする。
０〜１５０ｍｍの範囲の任意の値に設定する。摺動板５
の流出孔径も固定板４の流出孔径と同一とする。
【００２９】手順；上ノズル上端３ａから摺動板５の
上面までの距離長さ（図１においてＨで示す長さ）を１
５０〜４００ｍｍの範囲の任意の値に設定し、この範囲
内となるように上ノズル３長さ及び固定板４厚みを決め
る。
上面までの距離長さ（図１においてＨで示す長さ）を１
５０〜４００ｍｍの範囲の任意の値に設定し、この範囲
内となるように上ノズル３長さ及び固定板４厚みを決め
る。
【００３０】手順；上ノズル上端３ａの流出孔径（Ｌ
1 ）を固定板４の流出孔径（Ｌ2 ）を上回る任意の値と
して決める。
1 ）を固定板４の流出孔径（Ｌ2 ）を上回る任意の値と
して決める。
【００３１】手順；このようにして寸法を決めた上ノ
ズル３、固定板４及び摺動板５をスライディングノズル
２に組み込む。
ズル３、固定板４及び摺動板５をスライディングノズル
２に組み込む。
【００３２】手順；上ノズル上端３ａの流出孔径（Ｌ
1 ）と固定板４の流出孔径（Ｌ2 ）の差から、（１）式
によりＡｒ吹き込み量を算出し、（１）式を満足する範
囲の任意の値をＡｒ吹き込み量（Ｑ）として定める。
1 ）と固定板４の流出孔径（Ｌ2 ）の差から、（１）式
によりＡｒ吹き込み量を算出し、（１）式を満足する範
囲の任意の値をＡｒ吹き込み量（Ｑ）として定める。
【００３３】手順：摺動板５を閉状態として、ポーラ
ス煉瓦６から固定板４の流出孔１３内に手順で決定し
た量のＡｒを吹き込みながら、タンディッシュ１内への
溶鋼注入を開始する。
ス煉瓦６から固定板４の流出孔１３内に手順で決定し
た量のＡｒを吹き込みながら、タンディッシュ１内への
溶鋼注入を開始する。
【００３４】手順；ポーラス煉瓦６からＡｒを吹き込
みつつ、タンディッシュ１内に所定量の溶鋼を所定時間
滞留させ、その後摺動板５を駆動シリンダー８にて摺動
させ、摺動板５を開状態として、モールド１４への注入
を開始する。
みつつ、タンディッシュ１内に所定量の溶鋼を所定時間
滞留させ、その後摺動板５を駆動シリンダー８にて摺動
させ、摺動板５を開状態として、モールド１４への注入
を開始する。
【００３５】図２は、本願発明を適用する他の構成のス
ライディングノズル２の縦断面を概略的に示した図であ
る。
ライディングノズル２の縦断面を概略的に示した図であ
る。
【００３６】図２（ａ）は、摺動板５の上面にポーラス
煉瓦６ａを嵌合させ、摺動板５内部を通りポーラス煉瓦
６ａの背面に達するＡｒ導入管７ａからＡｒを供給し、
ポーラス煉瓦６ａからＡｒを吹き込む構成としたもの
で、摺動板５を閉状態とした時にポーラス煉瓦６ａが固
定板４の流出孔１３に一致するようにしている。
煉瓦６ａを嵌合させ、摺動板５内部を通りポーラス煉瓦
６ａの背面に達するＡｒ導入管７ａからＡｒを供給し、
ポーラス煉瓦６ａからＡｒを吹き込む構成としたもの
で、摺動板５を閉状態とした時にポーラス煉瓦６ａが固
定板４の流出孔１３に一致するようにしている。
【００３７】図２（ｂ）は上ノズル３の固定板４側の内
部にＡｒ吹き込み室１５を配置し、Ａｒ吹き込み室１５
から上ノズル３の流出孔１３壁面に多数の貫通孔１６を
設け、Ａｒ導入管７ｂからＡｒ吹き込み室１５にＡｒを
供給し、貫通孔１６から流出孔１３内に均一にＡｒを吹
き込むようにしている。
部にＡｒ吹き込み室１５を配置し、Ａｒ吹き込み室１５
から上ノズル３の流出孔１３壁面に多数の貫通孔１６を
設け、Ａｒ導入管７ｂからＡｒ吹き込み室１５にＡｒを
供給し、貫通孔１６から流出孔１３内に均一にＡｒを吹
き込むようにしている。
【００３８】図２（ａ）及び（ｂ）に示す構成のスライ
ディングノズル２においても上記手順〜に準じて本
願発明を適用する。
ディングノズル２においても上記手順〜に準じて本
願発明を適用する。
【００３９】又、上記のＡｒ吹き込み位置は、上ノズル
３、固定板４又は摺動板５のうちの１つであるが、これ
らの内の任意の２つ、又は３つ全てから、同時にＡｒを
吹き込んでも本願発明は全く問題なく適用できる。この
場合は、Ａｒ吹き込み量の総量を（１）式の範囲内とす
れば良い。
３、固定板４又は摺動板５のうちの１つであるが、これ
らの内の任意の２つ、又は３つ全てから、同時にＡｒを
吹き込んでも本願発明は全く問題なく適用できる。この
場合は、Ａｒ吹き込み量の総量を（１）式の範囲内とす
れば良い。
【００４０】尚、図１及び図２に示す構成のスライディ
ングノズル２は固定板４が１枚の型式であるが、摺動板
５の下面に更に固定板４を配置し、上下の固定板４内を
摺動板５が摺動する型式のスライディングノズルであっ
ても、本願発明は何ら支障無く適用可能である。
ングノズル２は固定板４が１枚の型式であるが、摺動板
５の下面に更に固定板４を配置し、上下の固定板４内を
摺動板５が摺動する型式のスライディングノズルであっ
ても、本願発明は何ら支障無く適用可能である。
【００４１】
【実施例】図３に示す取鍋、タンディッシュ、モールド
からなる構成の連続鋳造機における本発明の実施例を説
明する。
からなる構成の連続鋳造機における本発明の実施例を説
明する。
【００４２】図３において取鍋１７内の溶鋼１９は、取
鍋１７底に取り付けたロングノズル２０にて、タンディ
ッシュ１に注入される。タンディッシュ１の底部に取り
付けたスライディングノズル２のＡｒ吹き込み位置は固
定板４として、固定板４に嵌合したポーラス煉瓦６から
吹き込んだ。モールド１４内にはダミバー１８が挿入さ
れている。
鍋１７底に取り付けたロングノズル２０にて、タンディ
ッシュ１に注入される。タンディッシュ１の底部に取り
付けたスライディングノズル２のＡｒ吹き込み位置は固
定板４として、固定板４に嵌合したポーラス煉瓦６から
吹き込んだ。モールド１４内にはダミバー１８が挿入さ
れている。
【００４３】対象溶鋼１９は低炭素Ａｌキルド鋼とし
て、固定板４からＡｒを吹き込みつつ、取鍋１７からタ
ンディッシュ１への溶鋼１９の注入を開始し、所定量の
溶鋼１９を所定時間滞留させた後、摺動板５を摺動させ
モールド１４への注入を開始し、ダミーバー１８にて凝
固シェルの引き抜きを開始して鋳片を得た。鋳造後、ス
ライディングノズル２をチェックし、耐火物のスポーリ
ングを調査するとともに、鋳片を薄鋼板に圧延して、非
金属介在物による欠陥を調査した。
て、固定板４からＡｒを吹き込みつつ、取鍋１７からタ
ンディッシュ１への溶鋼１９の注入を開始し、所定量の
溶鋼１９を所定時間滞留させた後、摺動板５を摺動させ
モールド１４への注入を開始し、ダミーバー１８にて凝
固シェルの引き抜きを開始して鋳片を得た。鋳造後、ス
ライディングノズル２をチェックし、耐火物のスポーリ
ングを調査するとともに、鋳片を薄鋼板に圧延して、非
金属介在物による欠陥を調査した。
【００４４】表１は、本発明の実施例における固定板の
流出孔径（Ｌ2 ）、流出孔径差（Ｌ 1 −Ｌ2 ）、上ノズ
ル上端から摺動板上面までの距離（Ｈ）、Ａｒ吹き込み
量、鋳造開始時の溶鋼滞留高さ、及び、鋳造開始迄の溶
鋼滞留時間を示したものである。
流出孔径（Ｌ2 ）、流出孔径差（Ｌ 1 −Ｌ2 ）、上ノズ
ル上端から摺動板上面までの距離（Ｈ）、Ａｒ吹き込み
量、鋳造開始時の溶鋼滞留高さ、及び、鋳造開始迄の溶
鋼滞留時間を示したものである。
【００４５】
【表１】
【００４６】表１に示すように、タンディッシュ１内に
おける溶鋼１９の滞留高さを４５０ｍｍから７００ｍｍ
とし、滞留時間を５分から１０分までとした全ての実施
例において、閉塞も、耐火物のスポーリングの発生もな
く、安定した操業状態が得られ、又、薄鋼板の非金属介
在物による欠陥調査結果でも、非金属介在物による欠陥
は皆無という極めて良好な結果が得られた。
おける溶鋼１９の滞留高さを４５０ｍｍから７００ｍｍ
とし、滞留時間を５分から１０分までとした全ての実施
例において、閉塞も、耐火物のスポーリングの発生もな
く、安定した操業状態が得られ、又、薄鋼板の非金属介
在物による欠陥調査結果でも、非金属介在物による欠陥
は皆無という極めて良好な結果が得られた。
【００４７】
【発明の効果】本発明によれば、流出孔内に吹き込むＡ
ｒ量を、スライディングノズルの形状に関わらず、最適
な値とすることができるので、流出孔の閉塞も又耐火物
のスポーリングもない安定した状態でタンディッシュ内
に溶鋼を所定量、所定時間滞留させることが可能とな
り、連続鋳造法の鋳造開始時の操業の安定及び品質向上
に大きく寄与する。
ｒ量を、スライディングノズルの形状に関わらず、最適
な値とすることができるので、流出孔の閉塞も又耐火物
のスポーリングもない安定した状態でタンディッシュ内
に溶鋼を所定量、所定時間滞留させることが可能とな
り、連続鋳造法の鋳造開始時の操業の安定及び品質向上
に大きく寄与する。
【図１】本願発明を適用するタンディッシュ底部のスラ
イディングノズルの縦断面を概略的に示した図である。
イディングノズルの縦断面を概略的に示した図である。
【図２】本願発明を適用する他の構成のスライディング
ノズルの縦断面を概略的に示した図であり、（ａ）は摺
動板から、又（ｂ）は上ノズルからＡｒを吹き込む例を
示した図である
ノズルの縦断面を概略的に示した図であり、（ａ）は摺
動板から、又（ｂ）は上ノズルからＡｒを吹き込む例を
示した図である
【図３】本発明を実施した連続鋳造機の概要を示した図
である。
である。
【図４】上ノズル上端の流出孔径と固定板の流出孔径の
差（Ｌ1 −Ｌ2 ）を指標とし、Ａｒ吹き込み量と流出孔
の閉塞及び耐火物のスポーリングとの関係を示した図で
ある。
差（Ｌ1 −Ｌ2 ）を指標とし、Ａｒ吹き込み量と流出孔
の閉塞及び耐火物のスポーリングとの関係を示した図で
ある。
１；タンディッシュ ２；スライディングノズル ３；上ノズル ４；固定板 ５；摺動板 ６；ポーラス煉瓦 ７；Ａｒ導入管 ８；駆動シリンダー ９；整流ノズル １０；浸漬ノズル １１；タンディッシュ敷耐火物 １２；タンディッシュ鉄皮 １３；流出孔 １４；モールド １５；Ａｒ吹き込み室 １６；貫通孔
Claims (1)
- 【請求項１】 固定板と、固定板の下面を摺動する摺動
板と、固定板の上面に接する上ノズルとからなり、内部
に流出孔を形成するスライディングノズルを底部に設け
たタンディッシュへの溶鋼の注入を開始するに際し、摺
動板を閉状態とし、固定板、摺動板、上ノズルの少なく
とも１つから前記流出孔内にＡｒを吹き込み、流出孔内
の溶鋼を攪拌しつつタンディッシュ内に溶鋼を滞留さ
せ、その後、摺動板を開状態としてモールドへの溶鋼の
注入を開始する鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法に
おいて、 上ノズルの上端から摺動板の上面までの距離長さを１５
０〜４００ｍｍとし、固定板の流出孔径を３０〜１５０
ｍｍとし、且つ、流出孔内へのＡｒ吹き込み量を（１）
式の条件を満足する範囲内とすることを特徴とする鋼の
連続鋳造法における鋳造開始方法。 １．０６×（Ｌ1 −Ｌ2 ）≦Ｑ≦２．２２×（Ｌ1 −Ｌ2 ） ……（１） 但し（１）式において、Ｑ；Ａｒ吹き込み量（Ｎｌ／ｍ
ｉｎ）、Ｌ1 ；上ノズル上端の流出孔径（ｍｍ）、
Ｌ2 ；固定板の流出孔径（ｍｍ）である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29192296A JPH10137905A (ja) | 1996-11-01 | 1996-11-01 | 鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29192296A JPH10137905A (ja) | 1996-11-01 | 1996-11-01 | 鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10137905A true JPH10137905A (ja) | 1998-05-26 |
Family
ID=17775210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29192296A Pending JPH10137905A (ja) | 1996-11-01 | 1996-11-01 | 鋼の連続鋳造法における鋳造開始方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10137905A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112620601A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-04-09 | 首钢集团有限公司 | 一种浇铸过程中的氩气控制方法及装置 |
| WO2023115763A1 (zh) * | 2021-12-22 | 2023-06-29 | 河北工业职业技术学院 | 防止钢液凝固的钢包控流装置 |
-
1996
- 1996-11-01 JP JP29192296A patent/JPH10137905A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112620601A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-04-09 | 首钢集团有限公司 | 一种浇铸过程中的氩气控制方法及装置 |
| CN112620601B (zh) * | 2020-11-23 | 2022-09-27 | 首钢集团有限公司 | 一种浇铸过程中的氩气控制方法及装置 |
| WO2023115763A1 (zh) * | 2021-12-22 | 2023-06-29 | 河北工业职业技术学院 | 防止钢液凝固的钢包控流装置 |
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