JPH10128523A - 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 - Google Patents
金属−セラミックス複合材料及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH10128523A JPH10128523A JP30240396A JP30240396A JPH10128523A JP H10128523 A JPH10128523 A JP H10128523A JP 30240396 A JP30240396 A JP 30240396A JP 30240396 A JP30240396 A JP 30240396A JP H10128523 A JPH10128523 A JP H10128523A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal
- composite material
- aluminum
- ceramic composite
- ceramic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の金属−セラミックス複合材料は加工コ
ストが高く、また、金属などと摺動して接する箇所に用
いる場合には、相手方を摩耗させるなどの問題があっ
た。 【解決手段】 金属のマトリックス中に強化材であるセ
ラミックス粉末を分散させた金属−セラミックス複合材
料において、該複合材料の外側一部または全部が、アル
ミニウム質金属により密着して被覆されていることとし
た金属−セラミックス複合材料。その複合材料を製造す
る方法において、該アルミニウム質金属の被覆方法が、
金属−セラミックス複合材料の外側一部または全部にア
ルミニウム質金属を接触させ、450〜900℃で加熱
処理し接合する方法、あるいは金属−セラミックス複合
材料の外側一部または全部に650〜800℃の温度で
溶融したアルミニウム質金属を接触させ、冷却固化し接
合する方法であることとした金属−セラミックス複合材
料の製造方法。
ストが高く、また、金属などと摺動して接する箇所に用
いる場合には、相手方を摩耗させるなどの問題があっ
た。 【解決手段】 金属のマトリックス中に強化材であるセ
ラミックス粉末を分散させた金属−セラミックス複合材
料において、該複合材料の外側一部または全部が、アル
ミニウム質金属により密着して被覆されていることとし
た金属−セラミックス複合材料。その複合材料を製造す
る方法において、該アルミニウム質金属の被覆方法が、
金属−セラミックス複合材料の外側一部または全部にア
ルミニウム質金属を接触させ、450〜900℃で加熱
処理し接合する方法、あるいは金属−セラミックス複合
材料の外側一部または全部に650〜800℃の温度で
溶融したアルミニウム質金属を接触させ、冷却固化し接
合する方法であることとした金属−セラミックス複合材
料の製造方法。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属に強化材を複
合させた金属−セラミックス複合材料及びその製造方法
に関し、特に加工性に優れた金属−セラミックス複合材
料及びその製造方法に関する。
合させた金属−セラミックス複合材料及びその製造方法
に関し、特に加工性に優れた金属−セラミックス複合材
料及びその製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術及びその課題】セラミックス繊維または粒
子で強化された金属−セラミックスの複合材料は、金属
とセラミックスの両方の特性を兼ね備えており、例えば
この複合材料は、高剛性、低熱膨張性、耐摩耗性等のセ
ラミックスの優れた特性と、延性、高靱性、高熱伝導性
等の金属の優れた特性を備えている。このように、従来
から難しいとされていたセラミックスと金属の両方の特
性を備えているため、機械装置メーカ等の業界から次世
代の材料として注目されている。
子で強化された金属−セラミックスの複合材料は、金属
とセラミックスの両方の特性を兼ね備えており、例えば
この複合材料は、高剛性、低熱膨張性、耐摩耗性等のセ
ラミックスの優れた特性と、延性、高靱性、高熱伝導性
等の金属の優れた特性を備えている。このように、従来
から難しいとされていたセラミックスと金属の両方の特
性を備えているため、機械装置メーカ等の業界から次世
代の材料として注目されている。
【0003】最近では、この複合材料の優れた特性が認
められ、さらにその製造技術も進歩し複雑な品物でも安
価で簡単に製造できるようになり、産業のあらゆる分野
に工業用部品として使用されるようになってきた。その
一例としてランクサイド社で発明された非加圧浸透法
は、セラミックス粉末であらかじめ形成したプリフォー
ムに溶融した金属を浸透させる方法であるので、セラミ
ックスの含有率が30vol%以上の高いものでも簡単
に作製することができる優れた方法であり、この方法で
作製された複合材料、例えばアルミニウム質金属に炭化
けい素を70vol%含む複合材料は、比重が3程度と
アルミニウム質金属とほぼ同等であり、ヤング率、破壊
靱性値もそれぞれ270GPa、10MN/m3/2と軽
量で高剛性、高靱性な材料であるため、高速で動くアー
ム、シリコンウェハ搬送用ハンド、自動車用ブレーキパ
ッド、キャリバーなどへの応用がされており、またアル
ミナを35vol%含む複合材料については、自動車用
ブレーキなどへの応用が進められている状況にある。な
お、形成したプリフォームに非加圧でなく、加圧するこ
とによっても同様に浸透させることができるのは勿論の
ことである。
められ、さらにその製造技術も進歩し複雑な品物でも安
価で簡単に製造できるようになり、産業のあらゆる分野
に工業用部品として使用されるようになってきた。その
一例としてランクサイド社で発明された非加圧浸透法
は、セラミックス粉末であらかじめ形成したプリフォー
ムに溶融した金属を浸透させる方法であるので、セラミ
ックスの含有率が30vol%以上の高いものでも簡単
に作製することができる優れた方法であり、この方法で
作製された複合材料、例えばアルミニウム質金属に炭化
けい素を70vol%含む複合材料は、比重が3程度と
アルミニウム質金属とほぼ同等であり、ヤング率、破壊
靱性値もそれぞれ270GPa、10MN/m3/2と軽
量で高剛性、高靱性な材料であるため、高速で動くアー
ム、シリコンウェハ搬送用ハンド、自動車用ブレーキパ
ッド、キャリバーなどへの応用がされており、またアル
ミナを35vol%含む複合材料については、自動車用
ブレーキなどへの応用が進められている状況にある。な
お、形成したプリフォームに非加圧でなく、加圧するこ
とによっても同様に浸透させることができるのは勿論の
ことである。
【0004】一方、ランクサイド社、デュラルカン社で
発明された鋳造法は、セラミックス粉末と混合した溶融
金属を鋳型に鋳込む方法なので、セラミックス粉末の含
有率を高くすることは難しいが、大型で量産することに
適した優れた方法であり、既にセラミックスの含有率が
20〜30vol%のインゴットが市販されている。そ
してそのインゴットを用いてさらに溶解し鋳込むことで
望みの形状を有する複合材料を大量で簡単に作製するこ
とができ、例えばインゴットを溶融して作製された炭化
けい素を30vol%含む複合材料は、比重が2.78
でありながらヤング率が114GPaとアルミニウム質
金属の70GPaよりかなり高く、鋳鉄とほぼ同等のヤ
ング率を有している複合材料であるので、従来鋳鉄等で
作製されていた量産型の半導体やコンデンサー等のチッ
プマウンター、あるいはプレス機等の大型品への応用が
始められている。
発明された鋳造法は、セラミックス粉末と混合した溶融
金属を鋳型に鋳込む方法なので、セラミックス粉末の含
有率を高くすることは難しいが、大型で量産することに
適した優れた方法であり、既にセラミックスの含有率が
20〜30vol%のインゴットが市販されている。そ
してそのインゴットを用いてさらに溶解し鋳込むことで
望みの形状を有する複合材料を大量で簡単に作製するこ
とができ、例えばインゴットを溶融して作製された炭化
けい素を30vol%含む複合材料は、比重が2.78
でありながらヤング率が114GPaとアルミニウム質
金属の70GPaよりかなり高く、鋳鉄とほぼ同等のヤ
ング率を有している複合材料であるので、従来鋳鉄等で
作製されていた量産型の半導体やコンデンサー等のチッ
プマウンター、あるいはプレス機等の大型品への応用が
始められている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この複
合材料は、工業用部品として使用するためにはそのまま
使用することも構わないが、多くは加工する必要があ
り、加工するためにはセラミックスが複合されているた
め、加工性に劣りコストが高いものになっていた。具体
的にはセラミックスの含有率が40vol%より高い複
合材料に対しては切削加工は出来ず、ダイヤモンド砥石
による研磨加工が行われ、40vol%以下の複合材料
に対しては超硬合金または多結晶ダイヤモンドの工具に
よりフライス加工、エンドミル加工で加工が行われ、こ
れら加工に用いる砥石や工具の価格が高い上に加工時間
が長くかかるため、加工コストが高いものとなってい
た。
合材料は、工業用部品として使用するためにはそのまま
使用することも構わないが、多くは加工する必要があ
り、加工するためにはセラミックスが複合されているた
め、加工性に劣りコストが高いものになっていた。具体
的にはセラミックスの含有率が40vol%より高い複
合材料に対しては切削加工は出来ず、ダイヤモンド砥石
による研磨加工が行われ、40vol%以下の複合材料
に対しては超硬合金または多結晶ダイヤモンドの工具に
よりフライス加工、エンドミル加工で加工が行われ、こ
れら加工に用いる砥石や工具の価格が高い上に加工時間
が長くかかるため、加工コストが高いものとなってい
た。
【0006】また、この複合材料は、硬度が高い上にセ
ラミックス粉末が表面に存在するため、金属あるいはプ
ラスチックと摺動して接する箇所に用いる場合には、相
手方の金属あるいはプラスチックを摩耗させ長時間使用
できないという問題もあった。さらに、この複合材料に
かしめや打ち込みを行う場合には、複合材料の延性が不
足することから、複合材料、相手材が割れるという問題
もあった。
ラミックス粉末が表面に存在するため、金属あるいはプ
ラスチックと摺動して接する箇所に用いる場合には、相
手方の金属あるいはプラスチックを摩耗させ長時間使用
できないという問題もあった。さらに、この複合材料に
かしめや打ち込みを行う場合には、複合材料の延性が不
足することから、複合材料、相手材が割れるという問題
もあった。
【0007】本発明は、上述した金属−セラミックス複
合材料及びその製造方法が有する課題に鑑みなされたも
のであって、その目的は、加工費用が安く、また、金属
と摺動して接する箇所に用いる場合にも、相手材を摩耗
しない、さらには充分な延性を有する金属−セラミック
ス複合材料を提供しその製造方法をも提供することにあ
る。
合材料及びその製造方法が有する課題に鑑みなされたも
のであって、その目的は、加工費用が安く、また、金属
と摺動して接する箇所に用いる場合にも、相手材を摩耗
しない、さらには充分な延性を有する金属−セラミック
ス複合材料を提供しその製造方法をも提供することにあ
る。
【0008】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成するため鋭意研究した結果、複合材料の外側をア
ルミニウム質金属で被覆した金属−セラミックス複合材
料とすれば、加工費用が安く、金属と摺動して接する箇
所に用いる場合にも、相手材を摩耗させることなく、し
かも充分な延性を有する金属−セラミックス複合材料と
することができるとの知見を得て本発明を完成するに至
った。
を達成するため鋭意研究した結果、複合材料の外側をア
ルミニウム質金属で被覆した金属−セラミックス複合材
料とすれば、加工費用が安く、金属と摺動して接する箇
所に用いる場合にも、相手材を摩耗させることなく、し
かも充分な延性を有する金属−セラミックス複合材料と
することができるとの知見を得て本発明を完成するに至
った。
【0009】即ち本発明は、(1)アルミニウム質金属
のマトリックス中に強化材であるセラミックス粉末を分
散させた金属−セラミックス複合材料において、該複合
材料の外側一部または全部が、アルミニウム質金属によ
り密着して被覆されていることを特徴とする金属−セラ
ミックス複合材料(請求項1)とし、また、(2)表面
の一部または全部がアルミニウム質金属で被覆された金
属−セラミックス複合材料の製造方法において、該アル
ミニウム質金属の被覆方法が、金属−セラミックス複合
材料の外側一部または全部にアルミニウム質金属を接触
させ、それを450〜900℃の温度で加熱処理する方
法であることを特徴とする金属−セラミックス複合材料
の製造方法(請求項2)とし、さらに、(3)表面の一
部または全部がアルミニウム質金属で被覆された金属−
セラミックス複合材料の製造方法において、該アルミニ
ウム質金属の被覆方法が、金属−セラミックス複合材料
の外側一部または全部に内側の複合材料より熱膨張係数
の小さい複合材料を接触させ、その上面にアルミニウム
質金属を接触させ、それを450〜900℃の温度で加
熱処理する方法であることを特徴とする金属−セラミッ
クス複合材料の製造方法(請求項3)とし、さらにま
た、(4)表面の一部または全部がアルミニウム質金属
で被覆された金属−セラミックス複合材料の製造方法に
おいて、該アルミニウム質金属の被覆方法が、金属−セ
ラミックス複合材料の外側一部または全部に650〜8
00℃の温度で溶融したアルミニウム質金属を接触さ
せ、それを冷却固化する方法であることを特徴とする金
属−セラミックス複合材料の製造方法(請求項4)とす
ることを要旨とする。以下さらに詳細に説明する。
のマトリックス中に強化材であるセラミックス粉末を分
散させた金属−セラミックス複合材料において、該複合
材料の外側一部または全部が、アルミニウム質金属によ
り密着して被覆されていることを特徴とする金属−セラ
ミックス複合材料(請求項1)とし、また、(2)表面
の一部または全部がアルミニウム質金属で被覆された金
属−セラミックス複合材料の製造方法において、該アル
ミニウム質金属の被覆方法が、金属−セラミックス複合
材料の外側一部または全部にアルミニウム質金属を接触
させ、それを450〜900℃の温度で加熱処理する方
法であることを特徴とする金属−セラミックス複合材料
の製造方法(請求項2)とし、さらに、(3)表面の一
部または全部がアルミニウム質金属で被覆された金属−
セラミックス複合材料の製造方法において、該アルミニ
ウム質金属の被覆方法が、金属−セラミックス複合材料
の外側一部または全部に内側の複合材料より熱膨張係数
の小さい複合材料を接触させ、その上面にアルミニウム
質金属を接触させ、それを450〜900℃の温度で加
熱処理する方法であることを特徴とする金属−セラミッ
クス複合材料の製造方法(請求項3)とし、さらにま
た、(4)表面の一部または全部がアルミニウム質金属
で被覆された金属−セラミックス複合材料の製造方法に
おいて、該アルミニウム質金属の被覆方法が、金属−セ
ラミックス複合材料の外側一部または全部に650〜8
00℃の温度で溶融したアルミニウム質金属を接触さ
せ、それを冷却固化する方法であることを特徴とする金
属−セラミックス複合材料の製造方法(請求項4)とす
ることを要旨とする。以下さらに詳細に説明する。
【0010】上記アルミニウム質金属により被覆される
内側の複合材料は、アルミニウム質金属と複合化された
金属−セラミックス複合材料であればどんな複合材料で
も構わない。外側のアルミニウム質金属も一般的なアル
ミニウム質金属、例えば純アルミニウム、鋳物用アルミ
ニウム、ダイキャスト用アルミニウム、ジュラルミン等
の高強度用アルミニウム等が挙げられ、これらいずれで
も構わない。この外側の金属は、内側の複合材料と密着
して被覆されているので、接合面が酸化して劣化する恐
れはなく、また接合面で剥がれることもない。そしてこ
の複合材料は、外側が金属で被覆されているので金属と
同じように扱うことができ、加工費を安く、金属と摺動
して接する箇所に用いる場合にも、相手材を摩耗しな
い、さらには充分な延性を有する金属−セラミックス複
合材料とすることができる。
内側の複合材料は、アルミニウム質金属と複合化された
金属−セラミックス複合材料であればどんな複合材料で
も構わない。外側のアルミニウム質金属も一般的なアル
ミニウム質金属、例えば純アルミニウム、鋳物用アルミ
ニウム、ダイキャスト用アルミニウム、ジュラルミン等
の高強度用アルミニウム等が挙げられ、これらいずれで
も構わない。この外側の金属は、内側の複合材料と密着
して被覆されているので、接合面が酸化して劣化する恐
れはなく、また接合面で剥がれることもない。そしてこ
の複合材料は、外側が金属で被覆されているので金属と
同じように扱うことができ、加工費を安く、金属と摺動
して接する箇所に用いる場合にも、相手材を摩耗しな
い、さらには充分な延性を有する金属−セラミックス複
合材料とすることができる。
【0011】上記複合材料を製造する方法としては、先
ず前記した内側の金属−セラミックス複合材料を自身で
作製するなり、別に購入するなどして用意し、その複合
材料の外側一部または全部にアルミニウム質金属を接触
させ、それを450〜900℃の温度で加熱処理する方
法で、または先の内側の複合材料と外側のアルミニウム
質金属との間に内側の複合材料より熱膨張係数が小さい
複合材料を中間層として挟み、それを前記したと同様に
加熱処理する方法で金属を被覆し製造することとした。
ず前記した内側の金属−セラミックス複合材料を自身で
作製するなり、別に購入するなどして用意し、その複合
材料の外側一部または全部にアルミニウム質金属を接触
させ、それを450〜900℃の温度で加熱処理する方
法で、または先の内側の複合材料と外側のアルミニウム
質金属との間に内側の複合材料より熱膨張係数が小さい
複合材料を中間層として挟み、それを前記したと同様に
加熱処理する方法で金属を被覆し製造することとした。
【0012】上記内側の複合材料については、その表面
が作製したままの表面であると、湿分、油分や製造工程
で用いた砂や耐火物などが付着した状態になっているの
で、研削、切削またはブラスト処理することが望まし
い。また、表面を綺麗にした後でも長時間放置しておく
と、外側の金属との密着性を低下させることがあるの
で、再度処理することが望ましい。被覆するアルミニウ
ム質金属については、表面が一部酸化されているので、
その酸化膜を切削し剥して用いるのが一般的であるが、
その酸化膜が、非常に薄く、かつ接合する際にアルミニ
ウム質金属の溶解で接合面に析出し問題が少なくなるの
で、そのまま使用してもよい。
が作製したままの表面であると、湿分、油分や製造工程
で用いた砂や耐火物などが付着した状態になっているの
で、研削、切削またはブラスト処理することが望まし
い。また、表面を綺麗にした後でも長時間放置しておく
と、外側の金属との密着性を低下させることがあるの
で、再度処理することが望ましい。被覆するアルミニウ
ム質金属については、表面が一部酸化されているので、
その酸化膜を切削し剥して用いるのが一般的であるが、
その酸化膜が、非常に薄く、かつ接合する際にアルミニ
ウム質金属の溶解で接合面に析出し問題が少なくなるの
で、そのまま使用してもよい。
【0013】そのアルミニウム質金属を複合材料の外側
に重ねて覆い、それを炉内に配置し、450〜900℃
の温度で30〜10時間保持することによりアルミニウ
ム質金属が複合材料に接合して被覆することができる。
これは内側と外側のアルミニウム質金属の表面が溶融
し、反応して強固に接合するものである。そのため、温
度が450℃より低い、あるいは時間が30分より短い
と金属が溶融しない、あるいは反応時間が不足するので
接合できない。一方、900℃より高い、あるいは10
時間より長いと両者の形状が保てなくなるほど軟らかく
なるので、接合するが所望の形状を形成できないか、あ
るいは形状を保てるもののエネルギー損失が大きく意味
はないので、いずれも好ましくない。
に重ねて覆い、それを炉内に配置し、450〜900℃
の温度で30〜10時間保持することによりアルミニウ
ム質金属が複合材料に接合して被覆することができる。
これは内側と外側のアルミニウム質金属の表面が溶融
し、反応して強固に接合するものである。そのため、温
度が450℃より低い、あるいは時間が30分より短い
と金属が溶融しない、あるいは反応時間が不足するので
接合できない。一方、900℃より高い、あるいは10
時間より長いと両者の形状が保てなくなるほど軟らかく
なるので、接合するが所望の形状を形成できないか、あ
るいは形状を保てるもののエネルギー損失が大きく意味
はないので、いずれも好ましくない。
【0014】加熱処理する雰囲気は、両者の表面が滑ら
かでかなり密着に接している場合には空気中でも構わな
いが、表面が粗い場合や接触面積が小さい場合には窒素
やアルゴンまたは真空雰囲気が望ましい。これは、空気
中であると接合する面の酸化が進み、接合面同士の反応
が不完全となり強固に接合できなく恐れがあることによ
る。
かでかなり密着に接している場合には空気中でも構わな
いが、表面が粗い場合や接触面積が小さい場合には窒素
やアルゴンまたは真空雰囲気が望ましい。これは、空気
中であると接合する面の酸化が進み、接合面同士の反応
が不完全となり強固に接合できなく恐れがあることによ
る。
【0015】以上のことは、熱膨張係数の小さい複合材
料を間に挟む3層構造の場合にも同じ様に適用できる。
この3層構造は、複合材料とアルミニウム質金属との熱
膨張係数の差が大きいがために、接合面に残留応力が発
生する恐れがある場合に適用するのに適している。その
例を述べると、例えば70vol%のSiC粉末を含有
した複合材料を内側の材料にする場合は、その熱膨張係
数は、6×10-6/℃とアルミニウム質金属の23×1
0-6とかなり差があり、接合面に残留応力が発生する恐
れがあるため、16×10-6/℃の熱膨張係数を有する
30vol%のSiCを含有する複合材料を中間層とし
て挟み加熱処理して作製するのがよい。
料を間に挟む3層構造の場合にも同じ様に適用できる。
この3層構造は、複合材料とアルミニウム質金属との熱
膨張係数の差が大きいがために、接合面に残留応力が発
生する恐れがある場合に適用するのに適している。その
例を述べると、例えば70vol%のSiC粉末を含有
した複合材料を内側の材料にする場合は、その熱膨張係
数は、6×10-6/℃とアルミニウム質金属の23×1
0-6とかなり差があり、接合面に残留応力が発生する恐
れがあるため、16×10-6/℃の熱膨張係数を有する
30vol%のSiCを含有する複合材料を中間層とし
て挟み加熱処理して作製するのがよい。
【0016】他の製造方法としては、同じように内側の
金属−セラミックス複合材料を用意し、その複合材料の
外側一部または全部に接触して650〜800℃の温度
で溶融したアルミニウム質金属を鋳込み、それを冷却固
化し接合させる方法で金属を被覆し製造することとし
た。
金属−セラミックス複合材料を用意し、その複合材料の
外側一部または全部に接触して650〜800℃の温度
で溶融したアルミニウム質金属を鋳込み、それを冷却固
化し接合させる方法で金属を被覆し製造することとし
た。
【0017】被覆するアルミニウム質金属は、前記した
と同じく切削して、あるいはそのまま用いてもよく、そ
のアルミニウム質金属を650〜800℃の温度で溶融
し、その溶融液を砂型、金型内に設置した内側の複合材
料の一部または全部に接して鋳込み、それを冷却、固化
することによりアルミニウム質金属が内側の複合材料に
接合して被覆されることになる。これは内側の複合材料
が外側の溶融金属の熱を吸収するので、複合材料の形状
をそのまま保ちながら内側表面のアルミニウム質金属の
みが溶融し、それと溶融している外側のアルミニウム質
金属とが反応して強固に接合するものである。そのた
め、温度が650℃より低いと金属が溶融しないので鋳
込みできず、一方、800℃より高いと溶融アルミニウ
ムが酸化し好ましくない。
と同じく切削して、あるいはそのまま用いてもよく、そ
のアルミニウム質金属を650〜800℃の温度で溶融
し、その溶融液を砂型、金型内に設置した内側の複合材
料の一部または全部に接して鋳込み、それを冷却、固化
することによりアルミニウム質金属が内側の複合材料に
接合して被覆されることになる。これは内側の複合材料
が外側の溶融金属の熱を吸収するので、複合材料の形状
をそのまま保ちながら内側表面のアルミニウム質金属の
みが溶融し、それと溶融している外側のアルミニウム質
金属とが反応して強固に接合するものである。そのた
め、温度が650℃より低いと金属が溶融しないので鋳
込みできず、一方、800℃より高いと溶融アルミニウ
ムが酸化し好ましくない。
【0018】上記溶融金属を接合させた複合材料は、そ
のまま使用してもよいが、できれば400〜550℃の
温度で再度加熱処理することが望ましい。これは、この
方法が急冷する方法であるため、残留応力が残ることが
あり、その残留応力を加熱することにより取り除くこと
にある。その雰囲気は空気中で充分である。
のまま使用してもよいが、できれば400〜550℃の
温度で再度加熱処理することが望ましい。これは、この
方法が急冷する方法であるため、残留応力が残ることが
あり、その残留応力を加熱することにより取り除くこと
にある。その雰囲気は空気中で充分である。
【0019】以上の方法でアルミニウム質金属で被覆し
た金属−セラミックス複合材料を作製すれば、加工費用
が安く、金属と摺動して接する箇所に用いる場合にも、
相手材を摩耗しない、充分な延性を有する金属−セラミ
ックス複合材料とすることができる。
た金属−セラミックス複合材料を作製すれば、加工費用
が安く、金属と摺動して接する箇所に用いる場合にも、
相手材を摩耗しない、充分な延性を有する金属−セラミ
ックス複合材料とすることができる。
【0020】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と共に具体的
に挙げ、本発明をより詳細に説明する。
に挙げ、本発明をより詳細に説明する。
【0021】(実施例1) (1)複合材料の作製 米国ランクサイド社が作製した30vol%のSiCを
含有するインゴット(CLX−1060)をカーボン製
ルツボに入れ750℃で溶解し、95×95×28mm
の砂型に鋳込み、ブロック状の複合材料を作製した。そ
のブロックの全面を多結晶ダイヤモンド(商品名 コン
パックス)の刃を用いて90×90×25mmの大きさ
に切削した。これを図1に示すように90×90×45
mm、または120×120×45mmの鋳込み部を有
する砂をフラン樹脂で固めた鋳型の中央部に配置した。
その鋳込み部に710℃で溶解したJIS品AC3Aの
アルミニウム合金を湯口から鋳込み、2時間冷却後型を
取り除き複合材料を得た。得られた複合材料をさらに5
20℃で2時間空気中で熱処理しアルミニウム質金属を
被覆した複合材料を作製した。
含有するインゴット(CLX−1060)をカーボン製
ルツボに入れ750℃で溶解し、95×95×28mm
の砂型に鋳込み、ブロック状の複合材料を作製した。そ
のブロックの全面を多結晶ダイヤモンド(商品名 コン
パックス)の刃を用いて90×90×25mmの大きさ
に切削した。これを図1に示すように90×90×45
mm、または120×120×45mmの鋳込み部を有
する砂をフラン樹脂で固めた鋳型の中央部に配置した。
その鋳込み部に710℃で溶解したJIS品AC3Aの
アルミニウム合金を湯口から鋳込み、2時間冷却後型を
取り除き複合材料を得た。得られた複合材料をさらに5
20℃で2時間空気中で熱処理しアルミニウム質金属を
被覆した複合材料を作製した。
【0022】(2)評価 得られた複合材料を切断し、接合面を顕微鏡観察して接
合面の密着状態を調査したところ、完全に密着してい
た。また、金槌で叩き衝撃を加えて剥がれるかどうかを
調査したところ、剥がれることはなかった。さらに、複
合材料表面の超硬合金のバイトを用いて5mm切削した
加工時間を求めたところ、3分で加工することができ
た。
合面の密着状態を調査したところ、完全に密着してい
た。また、金槌で叩き衝撃を加えて剥がれるかどうかを
調査したところ、剥がれることはなかった。さらに、複
合材料表面の超硬合金のバイトを用いて5mm切削した
加工時間を求めたところ、3分で加工することができ
た。
【0023】(実施例2) (1)複合材料の作製 強化材として#180、#800の炭化けい素粉末を用
い、その粉末を7:3で配合し、それにコロイダルアル
ミナを炭化けい素に対し2wt%添加した後、水を炭化
けい素に対し30wt%加え混合してスラリーを作製し
た。そのスラリーを200×200×20mmのシリコ
ーンゴム型に充填して成形した。これを1050℃2時
間焼成してプリフォームを作製した。得られたプリフォ
ームの下にAl−12Si−3Mgのアルミニウム質金
属を置き、窒素雰囲気中で850℃12時間熱処理し
た。その表面をレジボンドのダイヤモンド砥石で切断研
磨して198×198×18mmの複合材料を作製し
た。得られた複合材料の上に厚さが8mmで面積が複合
材料と同面積のJISアルミニウム板AC7Aを図2の
如く載せ、窒素雰囲気中545℃で3時間加熱しアルミ
ニウム質金属を被覆した複合材料を作製した。
い、その粉末を7:3で配合し、それにコロイダルアル
ミナを炭化けい素に対し2wt%添加した後、水を炭化
けい素に対し30wt%加え混合してスラリーを作製し
た。そのスラリーを200×200×20mmのシリコ
ーンゴム型に充填して成形した。これを1050℃2時
間焼成してプリフォームを作製した。得られたプリフォ
ームの下にAl−12Si−3Mgのアルミニウム質金
属を置き、窒素雰囲気中で850℃12時間熱処理し
た。その表面をレジボンドのダイヤモンド砥石で切断研
磨して198×198×18mmの複合材料を作製し
た。得られた複合材料の上に厚さが8mmで面積が複合
材料と同面積のJISアルミニウム板AC7Aを図2の
如く載せ、窒素雰囲気中545℃で3時間加熱しアルミ
ニウム質金属を被覆した複合材料を作製した。
【0024】(2)評価 得られた複合材料を切断し、顕微鏡観察したところ、完
全に密着していた。
全に密着していた。
【0025】(実施例3) (1)複合材料の作製 強化材として#320、#600のアルミナ粉末を用
い、その粉末を7:3で配合し、それにコロイダルシリ
カをアルミナに対し2wt%添加した後、水を炭化けい
素に対し30wt%加え混合してスラリーを作製した。
そのスラリーから図3の如くφ10mmの穴を有する図
3に示す大きさと形状の円盤を成形した。これを105
0℃2時間焼成してプリフォームを作製した。得られた
プリフォームの下にAl−5Mgのアルミニウム質金属
を置き、窒素雰囲気中で850℃12時間熱処理して複
合材料を得、その複合材料の穴部を紙やすりで研磨し
た。得られた複合材料の穴部にJISアルミニウム合金
AC4Cを入れ、窒素雰囲気中600℃で3時間加熱し
穴にアルミニウム質金属を被覆した複合材料を作製し
た。
い、その粉末を7:3で配合し、それにコロイダルシリ
カをアルミナに対し2wt%添加した後、水を炭化けい
素に対し30wt%加え混合してスラリーを作製した。
そのスラリーから図3の如くφ10mmの穴を有する図
3に示す大きさと形状の円盤を成形した。これを105
0℃2時間焼成してプリフォームを作製した。得られた
プリフォームの下にAl−5Mgのアルミニウム質金属
を置き、窒素雰囲気中で850℃12時間熱処理して複
合材料を得、その複合材料の穴部を紙やすりで研磨し
た。得られた複合材料の穴部にJISアルミニウム合金
AC4Cを入れ、窒素雰囲気中600℃で3時間加熱し
穴にアルミニウム質金属を被覆した複合材料を作製し
た。
【0026】(2)評価 得られた複合材料の穴部をM6のタップ切りを行い、タ
ップ切り時間を求めたところ、4分でできた。
ップ切り時間を求めたところ、4分でできた。
【0027】(比較例1)実施例1の金属を被覆する前
の複合材料を使用し、その表面をレジンボンドの砥石を
用いて5mm研削した時間を求めたところ、2時間掛か
った。
の複合材料を使用し、その表面をレジンボンドの砥石を
用いて5mm研削した時間を求めたところ、2時間掛か
った。
【0028】(比較例2)実施例3の穴の無い円盤を使
用し、その実施例3と同じ位置にダイヤモンドを電着し
た砥石を用いて15mmの深さでM6のタップ切りを行
い、タップ切り時間を求めたところ、30分掛かった。
用し、その実施例3と同じ位置にダイヤモンドを電着し
た砥石を用いて15mmの深さでM6のタップ切りを行
い、タップ切り時間を求めたところ、30分掛かった。
【0029】以上のように、実施例においてはいずれも
比較例に比べはるかに加工時間が短かった。
比較例に比べはるかに加工時間が短かった。
【0030】
【発明の効果】以上の通り、本発明の金属−セラミック
ス複合材料とすれば、加工費用が安く、金属と摺動して
接する箇所に用いる場合にも相手材を摩耗することのな
い、充分な延性を有する優れた金属−セラミックス複合
材料とすることができ、それを本発明に示す方法で作製
すれば、被覆する金属と接合面が強固に密着した問題の
無い金属−セラミックス複合材料とすることができるよ
うになった。これにより、金属−セラミックス複合材料
の性能を具備しながら、加工性やその他の材料との併用
性の高い優れた複合材料を得ることができ、工業的利用
の範囲が非常に広がった。
ス複合材料とすれば、加工費用が安く、金属と摺動して
接する箇所に用いる場合にも相手材を摩耗することのな
い、充分な延性を有する優れた金属−セラミックス複合
材料とすることができ、それを本発明に示す方法で作製
すれば、被覆する金属と接合面が強固に密着した問題の
無い金属−セラミックス複合材料とすることができるよ
うになった。これにより、金属−セラミックス複合材料
の性能を具備しながら、加工性やその他の材料との併用
性の高い優れた複合材料を得ることができ、工業的利用
の範囲が非常に広がった。
【図1】実施例1で述べた鋳型内に複合材料を配置した
断面図である。
断面図である。
【図2】実施例2で述べた複合材料の上面に金属を載置
した断面図である。
した断面図である。
【図3】実施例3で述べた穴部を有する複合材料の斜視
図である。
図である。
イ 金属−セラミックス複合材料 ロ 鋳型 ハ 湯口 ニ アルミニウム質金属 ホ 穴部及びアルミニウム質金属
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 平四郎 千葉県松戸市松戸新田314−1 (72)発明者 林 睦夫 埼玉県浦和市大牧560
Claims (4)
- 【請求項1】 アルミニウム質金属のマトリックス中に
強化材であるセラミックス粉末を分散させた金属−セラ
ミックス複合材料において、該複合材料の外側一部また
は全部が、アルミニウム質金属により密着して被覆され
ていることを特徴とする金属−セラミックス複合材料。 - 【請求項2】 表面の一部または全部がアルミニウム質
金属で被覆された金属−セラミックス複合材料の製造方
法において、該アルミニウム質金属の被覆方法が、金属
−セラミックス複合材料の外側一部または全部にアルミ
ニウム質金属を接触させ、それを450〜900℃の温
度で加熱処理する方法であることを特徴とする金属−セ
ラミックス複合材料の製造方法。 - 【請求項3】 表面の一部または全部がアルミニウム質
金属で被覆された金属−セラミックス複合材料の製造方
法において、該アルミニウム質金属の被覆方法が、金属
−セラミックス複合材料の外側一部または全部に内側の
複合材料より熱膨張係数の小さい複合材料を接触させ、
その上面にさらにアルミニウム質金属を接触させ、それ
を450〜900℃の温度で加熱処理する方法であるこ
とを特徴とする金属−セラミックス複合材料の製造方
法。 - 【請求項4】 表面の一部または全部がアルミニウム質
金属で被覆された金属−セラミックス複合材料の製造方
法において、該アルミニウム質金属の被覆方法が、金属
−セラミックス複合材料の外側一部または全部に650
〜800℃の温度で溶融したアルミニウム質金属を接触
させ、それを冷却固化する方法であることを特徴とする
金属−セラミックス複合材料の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30240396A JPH10128523A (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30240396A JPH10128523A (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10128523A true JPH10128523A (ja) | 1998-05-19 |
Family
ID=17908503
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30240396A Withdrawn JPH10128523A (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10128523A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002246710A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-08-30 | Denki Kagaku Kogyo Kk | ベース板一体型セラミックス回路基板とその製法 |
GB2351504B (en) * | 1999-02-12 | 2003-04-23 | Honda Motor Co Ltd | Method for manufacturing aluminium-based composite plate |
JP2009228095A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Denki Kagaku Kogyo Kk | アルミニウム−セラミックス複合体及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-10-29 JP JP30240396A patent/JPH10128523A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2351504B (en) * | 1999-02-12 | 2003-04-23 | Honda Motor Co Ltd | Method for manufacturing aluminium-based composite plate |
JP2002246710A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-08-30 | Denki Kagaku Kogyo Kk | ベース板一体型セラミックス回路基板とその製法 |
JP4668432B2 (ja) * | 2001-02-16 | 2011-04-13 | 電気化学工業株式会社 | 電子機器搭載用基板、ベース板一体型セラミックス回路基板、及び、それらの製法 |
JP2009228095A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Denki Kagaku Kogyo Kk | アルミニウム−セラミックス複合体及びその製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4556403A (en) | Diamond abrasive products | |
US6485533B1 (en) | Porous grinding stone and method of production thereof | |
EP0437855B1 (en) | Integral matrix body, method and infiltration alloy for making same | |
JP2009529432A (ja) | 成形済みインサート本体を伴った切削工具インサート | |
WO2010007974A1 (ja) | アルミニウム-ダイヤモンド系複合体の製造方法 | |
WO2013015158A1 (ja) | 半導体素子用放熱部品 | |
CN1014306B (zh) | 低压粘结金刚石聚晶体及其制造方法 | |
JP5037883B2 (ja) | 放熱部品及びその製造方法 | |
JPH10128523A (ja) | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
JP4732430B2 (ja) | アルミニウム−セラミックス複合体及びその製造方法 | |
KR20010033885A (ko) | 베이스원판형 연삭숫돌 | |
JP3189535B2 (ja) | 砥石車 | |
JP3135517B2 (ja) | 超砥粒メタルボンド砥石の製造方法 | |
JP5457992B2 (ja) | アルミニウム−セラミックス複合体構造部品の製造方法 | |
JP2001030175A (ja) | 超砥粒カッター | |
JP3359482B2 (ja) | 超砥粒ホイール及びその製造方法 | |
BR112019013227A2 (pt) | processo de formação de um artigo abrasivo | |
JP2000280062A (ja) | 高硬度材料部一体結合鋳物およびその製造方法 | |
JP4276304B2 (ja) | 金属−セラミックス複合材料の製造方法 | |
JPH08325558A (ja) | 複合砥粒及びその製造方法 | |
WO2004089849A1 (en) | Method of manufacturing a diamond composite body having a modified outer surface | |
JP2002241871A (ja) | 切削加工可能な部分を有する金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
JP4217280B2 (ja) | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
JP3053592B2 (ja) | 超砥粒ホイール用の台金 | |
JPH03149107A (ja) | ダイヤモンド埋込み工具及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040907 |
|
A761 | Written withdrawal of application |
Effective date: 20041202 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 |
|
A761 | Written withdrawal of application |
Effective date: 20050120 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 |