JPH10128416A - 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 - Google Patents
熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法Info
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- JPH10128416A JPH10128416A JP8286559A JP28655996A JPH10128416A JP H10128416 A JPH10128416 A JP H10128416A JP 8286559 A JP8286559 A JP 8286559A JP 28655996 A JP28655996 A JP 28655996A JP H10128416 A JPH10128416 A JP H10128416A
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- Japan
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- leveling
- roll
- leveling zero
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧下位置レベリング零調の精度を向上させ
る。 【解決手段】 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調を
実施する際に、ワークロールの回転を停止して、スラス
ト力を減少させることにより、ロールクロス角に起因す
る荷重変化の影響を排除して、目標差荷重に設定する。
る。 【解決手段】 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調を
実施する際に、ワークロールの回転を停止して、スラス
ト力を減少させることにより、ロールクロス角に起因す
る荷重変化の影響を排除して、目標差荷重に設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明、熱延鋼板を圧延する
仕上圧延機のレベリング零調方法に関する。
仕上圧延機のレベリング零調方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的な熱間圧延の仕上圧延機の機構を
図１に示す。図において、Ｏｐはオペレータ側を示し、
Ｄｒはドライブ側を示す。１はオペレータ側の油圧圧下
シリンダであり、２はドライブ側の油圧圧下シリンダで
ある。又、５は上バックアップロール、６は上ワークロ
ール、７は下ワークロールであり、８は下バックアップ
ロールである。又、３はオペレータ側ロードセルであ
り、４はドライブ側ロードセルである。
図１に示す。図において、Ｏｐはオペレータ側を示し、
Ｄｒはドライブ側を示す。１はオペレータ側の油圧圧下
シリンダであり、２はドライブ側の油圧圧下シリンダで
ある。又、５は上バックアップロール、６は上ワークロ
ール、７は下ワークロールであり、８は下バックアップ
ロールである。又、３はオペレータ側ロードセルであ
り、４はドライブ側ロードセルである。
【０００３】熱間圧延において、目標の板厚に圧延する
ためには、仕上圧延機の上下ワークロール６、７間ギャ
ップの開度設定が必要である。この開度設定は通常上バ
ックアップロール５上のオペレータ側及びドライブ側の
油圧圧下リシンダ１、２により設定される。この油圧圧
下シリンダ１、２の位置（油柱位置）はシリンダ内のマ
グネスケールにより認識される。このとき、熱変形や摩
耗あるいはロールの取替えによりワークロール６、７の
形状が変化するとロール間開度が零となる油柱位置（マ
グネスケールの値）が変化する。
ためには、仕上圧延機の上下ワークロール６、７間ギャ
ップの開度設定が必要である。この開度設定は通常上バ
ックアップロール５上のオペレータ側及びドライブ側の
油圧圧下リシンダ１、２により設定される。この油圧圧
下シリンダ１、２の位置（油柱位置）はシリンダ内のマ
グネスケールにより認識される。このとき、熱変形や摩
耗あるいはロールの取替えによりワークロール６、７の
形状が変化するとロール間開度が零となる油柱位置（マ
グネスケールの値）が変化する。
【０００４】このため、ワークロール６、７のロール間
開度が零となる油柱位置を記憶し、その値を基準にして
油圧圧下シリンダ１、２の位置調整を行い、ロール間開
度の調整をしている。この基準となるロール間開度の油
柱位置を記憶する作業（ロール間開度と油柱位置の対応
を付ける作業）を圧下位置零調という。上に述べたよう
にロールが変化するとロール間開度が零となる油柱位置
が変化するため、ワークロール６、７を組み替えた際、
圧下位置零調を実施する必要がある。
開度が零となる油柱位置を記憶し、その値を基準にして
油圧圧下シリンダ１、２の位置調整を行い、ロール間開
度の調整をしている。この基準となるロール間開度の油
柱位置を記憶する作業（ロール間開度と油柱位置の対応
を付ける作業）を圧下位置零調という。上に述べたよう
にロールが変化するとロール間開度が零となる油柱位置
が変化するため、ワークロール６、７を組み替えた際、
圧下位置零調を実施する必要がある。
【０００５】又、ロール間開度がロール幅方向（バレル
方向）で平行（均一）でない場合は、オペレータ側及び
ドライブ側で圧下量に差が生じ、圧延材に蛇行が発生す
る恐れがある。従って、上に述べた圧下位置零調と同時
に、ロール間開度がロールバレル方向で平行な油柱差も
記憶する。この作業をレベリング零調という。通常のレ
ベリング零調においては、１５００［ｔ］圧下時の差荷
重（オペレータ側ロードセル３の荷重とドライブ側ロー
ドセル４の荷重の差）が目標差荷重と一致するようにオ
ペレータ側及びドライブ側の油圧圧下シリンダ１、２の
位置を調整し、その値を記憶する。
方向）で平行（均一）でない場合は、オペレータ側及び
ドライブ側で圧下量に差が生じ、圧延材に蛇行が発生す
る恐れがある。従って、上に述べた圧下位置零調と同時
に、ロール間開度がロールバレル方向で平行な油柱差も
記憶する。この作業をレベリング零調という。通常のレ
ベリング零調においては、１５００［ｔ］圧下時の差荷
重（オペレータ側ロードセル３の荷重とドライブ側ロー
ドセル４の荷重の差）が目標差荷重と一致するようにオ
ペレータ側及びドライブ側の油圧圧下シリンダ１、２の
位置を調整し、その値を記憶する。
【０００６】このとき一般に、ワークロール６、７は回
転しているが、ワークロール間、バックアップロール間
でロールがクロスしている場合、各ロールの軸方向にス
ラスト力が発生する。このスラスト力は実際の荷重に対
するスラスト力の大きさを表わすスラスト係数によって
決まる。
転しているが、ワークロール間、バックアップロール間
でロールがクロスしている場合、各ロールの軸方向にス
ラスト力が発生する。このスラスト力は実際の荷重に対
するスラスト力の大きさを表わすスラスト係数によって
決まる。
【０００７】図２に、ロールのクロス角とスラスト係数
との関係を示す。零調時には、図中の符号Ｗで示すよう
な水冷の状態であり、微少なクロス角でもスラスト係数
が大きく変化する。従って、クロス角が僅かに増えただ
けでも、大きなスラスト力が発生する。
との関係を示す。零調時には、図中の符号Ｗで示すよう
な水冷の状態であり、微少なクロス角でもスラスト係数
が大きく変化する。従って、クロス角が僅かに増えただ
けでも、大きなスラスト力が発生する。
【０００８】又、図３にロール１０の平面図を示す。図
３に示すように、圧延機はハウジング（クロスヘッド）
９とロールチョック１１との間にクリアランスｄをもっ
ており、その分クロス角θが変化する。このクリアラン
スｄによるクロス角θの変化は通常、制御不能である。
例えば図３に示す例ではθ＝０．０４°の微少クロス角
が生じ得る。
３に示すように、圧延機はハウジング（クロスヘッド）
９とロールチョック１１との間にクリアランスｄをもっ
ており、その分クロス角θが変化する。このクリアラン
スｄによるクロス角θの変化は通常、制御不能である。
例えば図３に示す例ではθ＝０．０４°の微少クロス角
が生じ得る。
【０００９】又、図４に下ワークロール７と下バックア
ップロール８がクロスしている場合のクロス角と差荷重
及びスラスト力の関係を示す。図４に示すように、θ＝
０．０４°という微少クロス角においても１２０［ｔ］
のスラスト力が発生する。このスラスト力はモーメント
バランスによりオペレータ側及びドライブ側の差荷重を
６０［ｔ］変化させる。その結果、レベリング量は６０
０［μｍ］変化する。
ップロール８がクロスしている場合のクロス角と差荷重
及びスラスト力の関係を示す。図４に示すように、θ＝
０．０４°という微少クロス角においても１２０［ｔ］
のスラスト力が発生する。このスラスト力はモーメント
バランスによりオペレータ側及びドライブ側の差荷重を
６０［ｔ］変化させる。その結果、レベリング量は６０
０［μｍ］変化する。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うなスラスト力により差荷重変化が生じる状態で、差荷
重が目標差荷重となるようにレベリングを調整する方法
では、クロス角によるスラスト力分だけ、真のレベリン
グ値（ロール間ギャップが平行な状態）より変化してし
まう。従って、この状態で圧延を実施した場合には、鋼
板に蛇行が発生し、ライントラブルを誘発し稼働率が低
下する虞れがあるという問題がある。
うなスラスト力により差荷重変化が生じる状態で、差荷
重が目標差荷重となるようにレベリングを調整する方法
では、クロス角によるスラスト力分だけ、真のレベリン
グ値（ロール間ギャップが平行な状態）より変化してし
まう。従って、この状態で圧延を実施した場合には、鋼
板に蛇行が発生し、ライントラブルを誘発し稼働率が低
下する虞れがあるという問題がある。
【００１１】本発明は、前記従来の問題に鑑みてなされ
たものであり、圧下位置零調及びレベリング零調の精度
を向上する技術を提供することを課題とする。
たものであり、圧下位置零調及びレベリング零調の精度
を向上する技術を提供することを課題とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、熱間圧延仕上
圧延機のレベリング零調方法において、圧下位置のレベ
リング零調を実施する際、ワークロールの回転を停止す
ることによりスラスト力を減少させ、レベリング零調の
差荷重のばらつきを小さくしたことにより前記課題を解
決したものである。
圧延機のレベリング零調方法において、圧下位置のレベ
リング零調を実施する際、ワークロールの回転を停止す
ることによりスラスト力を減少させ、レベリング零調の
差荷重のばらつきを小さくしたことにより前記課題を解
決したものである。
【００１３】本発明によれば、レベリング零調時、ワー
クロールの回転を停止するようにしたため、ロール間同
士のクロス角に起因するスラスト力による差荷重変化の
影響を受けることがなくなり、精度良くロール間ギャッ
プが平行な状態に設定することが可能となった。
クロールの回転を停止するようにしたため、ロール間同
士のクロス角に起因するスラスト力による差荷重変化の
影響を受けることがなくなり、精度良くロール間ギャッ
プが平行な状態に設定することが可能となった。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態の例を詳細に説明する。
施の形態の例を詳細に説明する。
【００１５】本実施形態は、図１に示すような一般的な
熱間圧延仕上圧延機に対し実施される。
熱間圧延仕上圧延機に対し実施される。
【００１６】前述したようにワークロール６、７を組み
替えた際、レベリング零調を実施する。このとき、通常
ワークロール６、７は、回転状態である。これは、バッ
クアップロール５、８は熱をもっており、ワークロール
６、７の回転を停止するとバックアップロール５、８に
接している部分と、そうでない部分との間に温度差が生
じ、これによりワークロール６、７が熱変形を起こすの
を防止するためである。
替えた際、レベリング零調を実施する。このとき、通常
ワークロール６、７は、回転状態である。これは、バッ
クアップロール５、８は熱をもっており、ワークロール
６、７の回転を停止するとバックアップロール５、８に
接している部分と、そうでない部分との間に温度差が生
じ、これによりワークロール６、７が熱変形を起こすの
を防止するためである。
【００１７】しかし本実施形態では、熱変形防止のため
に冷却水を吹き掛ける等の措置を講じた上でワークロー
ル６、７の回転を停止する。
に冷却水を吹き掛ける等の措置を講じた上でワークロー
ル６、７の回転を停止する。
【００１８】図５に、このときの仕上圧延機各スタンド
Ｆ１〜Ｆ７におけるドライブ側とオペレータ側の油柱差
（レベリング零調値）のばらつきを示す。図５に示すよ
うに、ワークロール６、７の回転を停止しない場合よ
り、回転を停止した場合の方が油柱差のばらつきが小さ
くなっている。
Ｆ１〜Ｆ７におけるドライブ側とオペレータ側の油柱差
（レベリング零調値）のばらつきを示す。図５に示すよ
うに、ワークロール６、７の回転を停止しない場合よ
り、回転を停止した場合の方が油柱差のばらつきが小さ
くなっている。
【００１９】又、図６に実施の結果として、熱間仕上圧
延機での実際の圧延時におけるロール間ギャップが平行
な状態での油柱差とワークロール６、７の回転を停止し
た場合の零調時油柱差を比較して示す。図６に示すよう
に、零調時油柱差のばらつきは小さく、目標差荷重の調
整により圧延時の油柱差と一致している。このように、
ワークロール組替時のレベリング零調において、ワーク
ロールロールの回転を停止することによりレベリング零
調の精度を向上させることができる。
延機での実際の圧延時におけるロール間ギャップが平行
な状態での油柱差とワークロール６、７の回転を停止し
た場合の零調時油柱差を比較して示す。図６に示すよう
に、零調時油柱差のばらつきは小さく、目標差荷重の調
整により圧延時の油柱差と一致している。このように、
ワークロール組替時のレベリング零調において、ワーク
ロールロールの回転を停止することによりレベリング零
調の精度を向上させることができる。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
レベリング零調時、ワークロールの回転を停止したた
め、ロール間のクロス角に起因するスラスト力による差
荷重変化の影響を受けることがなくなり、目標差荷重に
設定することで精度良くロール間ギャップが平行な状態
に設定することが可能となり、レベリング零調の精度を
向上させることができる。
レベリング零調時、ワークロールの回転を停止したた
め、ロール間のクロス角に起因するスラスト力による差
荷重変化の影響を受けることがなくなり、目標差荷重に
設定することで精度良くロール間ギャップが平行な状態
に設定することが可能となり、レベリング零調の精度を
向上させることができる。
【図１】一般的な熱間圧延仕上圧延機を示す概略構成図
【図２】ロールクロス角のスラスト係数の関係を示す線
図
図
【図３】クリアランスにより生じる微少クロス角の状態
を示すワークロールの平面図
を示すワークロールの平面図
【図４】微少クロス角により生じるスラスト力と差荷重
の関係を示す線図
の関係を示す線図
【図５】レベリング零調のばらつきを示すグラフ
【図６】レベリング零調と圧延時の油柱差を比較したグ
ラフ
ラフ
１…オペレータ側油圧圧下シリンダ ２…ドライブ側油圧圧下シリンダ ３…オペレータ側ロードセル ４…ドライブ側ロードセル ５…上バックアップロール ６…上ワークロール ７…下ワークロール ８…下バックアップロール ９…ハウジング １０…ロール １１…ロールチョック
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 清水 益人 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 武口 達 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 荒谷 博史 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法
において、 圧下位置のレベリング零調を実施する際、ワークロール
の回転を停止することによりスラスト力を減少させ、レ
ベリング零調の差荷重のばらつきを小さくしたことを特
徴とする熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28655996A JP3438764B2 (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28655996A JP3438764B2 (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10128416A true JPH10128416A (ja) | 1998-05-19 |
| JP3438764B2 JP3438764B2 (ja) | 2003-08-18 |
Family
ID=17705986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28655996A Expired - Fee Related JP3438764B2 (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3438764B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2018163930A1 (ja) * | 2017-03-07 | 2019-03-14 | 新日鐵住金株式会社 | クロス角同定方法、クロス角同定装置、及び圧延機 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102548678B (zh) | 2010-04-13 | 2013-03-27 | 新日铁住金株式会社 | 轧钢机及轧钢机的调零方法 |
-
1996
- 1996-10-29 JP JP28655996A patent/JP3438764B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2018163930A1 (ja) * | 2017-03-07 | 2019-03-14 | 新日鐵住金株式会社 | クロス角同定方法、クロス角同定装置、及び圧延機 |
| KR20190119620A (ko) * | 2017-03-07 | 2019-10-22 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 크로스각 동정 방법, 크로스각 동정 장치, 및 압연기 |
| US11192157B2 (en) | 2017-03-07 | 2021-12-07 | Nippon Steel Corporation | Cross angle identification method, cross angle identification device, and rolling mill |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3438764B2 (ja) | 2003-08-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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