JPH10122764A

JPH10122764A - 熱交換器

Info

Publication number: JPH10122764A
Application number: JP27505196A
Authority: JP
Inventors: Hideyuki Yanagiuchi; 秀之柳内; Tadashi Tsunoda; 正角田
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1996-10-17
Filing date: 1996-10-17
Publication date: 1998-05-15

Abstract

(57)【要約】【課題】高温流体及び低温流体の体積流量の差に基づ
く圧損の増加を回避して熱交換器全体としての圧損を減
少させる。【解決手段】燃焼ガスが通過する燃焼ガス通路とエア
ーが通過するエアー通路とを交互に配置した熱交換器に
おいて、その一端側を不等長の山形にカットして燃焼ガ
ス通路入口１１及びエアー通路出口１６を形成するとと
もに、その他端側を不等長の山形にカットして燃焼ガス
通路出口１２及びエアー通路入口１５を形成する。体積
流量の大きい燃焼ガスが通過する燃焼ガス通路入口１１
及び出口１２は山形の長辺側に形成され、体積流量の小
さいエアーが通過するエアー通路入口１５及び出口１６
は山形の短辺側に形成される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高温流体通路及び
低温流体通路を画成すべく交互に隣接配置された第１伝
熱板及び第２伝熱板の流路方向両端部を、それぞれ２つ
の端縁を有する山形に切断してなる熱交換器に関する。

【０００２】

【従来の技術】かかる熱交換器は、特開昭５９−１８３
２９６号公報、特開昭５９−６３４９１号公報により既
に知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】熱交換器の高温流体通
路を流れる高温流体の体積流量と、低温流体通路を流れ
る低温流体の体積流量とは必ずしも等しくなく、例えば
ガスタービンエンジンに使用される熱交換器において
は、燃焼ガスよりなる高温流体の体積流量がエアーより
なる低温流体の体積流量よりも大きくなる。

【０００４】上記従来の熱交換器は、山形の２個の端縁
が等長に設定されているため、体積流量が大きい側の流
体の圧損が増加して熱交換器全体としての圧損も増加し
てしまう。

【０００５】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、高温流体及び低温流体の体積流量の差に基づく圧損
の増加を回避して熱交換器全体としての圧損を減少させ
ることを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載された発
明によれば、つづら折り状に折り曲げられた第１伝熱板
及び第２伝熱板間に高温流体通路及び低温流体通路を交
互に形成してなる熱交換器において、第１伝熱板及び第
２伝熱板の流路方向両端部をそれぞれ山形に切断し、一
方の山形の２つの端縁にそれぞれ高温流体通路入口及び
低温流体出口を形成するとともに、他方の山形の２つの
端縁にそれぞれ高温流体通路出口及び低温流体入口を形
成する際に、前記各山形の２つの端縁を不等長にしたこ
とにより、高温流体通路入口及び高温流体通路出口にお
ける流体の体積流量が減少して流速が低下し、熱交換器
全体としての圧損が減少する。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。

【０００８】図１〜図１１は本発明の一実施例を示すも
ので、図１はガスタービンエンジンの全体側面図、図２
は図１の２−２線断面図、図３は図２の３−３線拡大断
面図（燃焼ガス通路の断面図）、図４は図２の４−４線
拡大断面図（エアー通路の断面図）、図５は図３の５−
５線拡大断面図、図６は図３の６−６線拡大断面図、図
７は折り板素材の展開図、図８は熱交換器の要部斜視
図、図９は燃焼ガス及びエアーの流れを示す模式図、図
１０は突起のピッチを均一にした場合の作用を説明する
グラフ、図１１は突起のピッチを不均一にした場合の作
用を説明するグラフである。

【０００９】図１及び図２に示すように、ガスタービン
エンジンＥは、図示せぬ燃焼器、コンプレッサ、タービ
ン等を内部に収納したエンジン本体１を備えており、こ
のエンジン本体１の外周を囲繞するように円環状の熱交
換器２が配置される。熱交換器２は９０°の中心角を有
する４個のモジュール２₁…を接合面３…を挟んで円周
方向に配列したもので、タービンを通過した比較的高温
の燃焼ガスが通過する燃焼ガス通路４…と、コンプレッ
サで圧縮された比較的低温のエアーが通過するエアー通
路５…とが、円周方向に交互に形成される（図５及び図
６参照）。尚、図１における断面は燃焼ガス通路４…に
対応しており、その燃焼ガス通路４…の手前側と向こう
側に隣接してエアー通路５…が形成される。

【００１０】熱交換器２の軸線に沿う断面形状は、軸方
向に長く半径方向に短い偏平な六角形であり、その半径
方向外周面が大径円筒状のアウターケーシング６により
閉塞されるとともに、その半径方向内周面が小径円筒状
のインナーケーシング７により閉塞される。熱交換器２
の断面における前端側（図１の左側）は不等長の山形に
カットされており、その山形の頂点に対応する端面にエ
ンジン本体１の外周に連なるエンドプレート８がろう付
けされる。また熱交換器２の断面における後端側（図１
の右側）は不等長の山形にカットされており、その山形
の頂点に対応する端面に後部アウターハウジング９に連
なるエンドプレート１０がろう付けされる。

【００１１】熱交換器２の各燃焼ガス通路４は、図１に
おける左上及び右下に燃焼ガス通路入口１１及び燃焼ガ
ス通路出口１２を備えており、燃焼ガス通路入口１１に
はエンジン本体１の外周に沿って形成された燃焼ガスを
導入する空間（略して燃焼ガス導入ダクト）１３の下流
端が接続されるとともに、燃焼ガス通路出口１２にはエ
ンジン本体１の内部に延びる燃焼ガスを排出する空間
（略して燃焼ガス排出ダクト）１４の上流端が接続され
る。

【００１２】熱交換器２の各エアー通路５は、図１にお
ける右上及び左下にエアー通路入口１５及びエアー通路
出口１６を備えており、エアー通路入口１５には後部ア
ウターハウジング９の内周に沿って形成されたエアーを
導入する空間（略してエアー導入ダクト）１７の下流端
が接続されるとともに、エアー通路出口１６にはエンジ
ン本体１の内部に延びるエアーを排出する空間（略して
エアー排出ダクト）１８の上流端が接続される。

【００１３】このようにして、図３、図４及び図９に示
す如く、燃焼ガスとエアーとが相互に逆方向に流れて且
つ相互に交差することになり、熱交換効率の高い対向流
且つ所謂クロスフローが実現される。即ち、高温流体と
低温流体とを相互に逆方向に流すことにより、その流路
の全長に亘って高温流体及び低温流体間の温度差を大き
く保ち、熱交換効率を向上させることができる。

【００１４】而して、タービンを駆動した燃焼ガスの温
度は燃焼ガス通路入口１１…において約６００〜７００
℃であり、その燃焼ガスが燃焼ガス通路４…を通過する
際にエアーとの間で熱交換を行うことにより、燃焼ガス
通路出口１２…において約３００〜４００℃まで冷却さ
れる。一方、コンプレッサにより圧縮されたエアーの温
度はエアー通路入口１５…において約２００〜３００℃
であり、そのエアーがエアー通路５…を通過する際に燃
焼ガスとの間で熱交換を行うことにより、エアー通路出
口１６…において約５００〜６００℃まで加熱される。

【００１５】次に、熱交換器２の構造を図３〜図８を参
照しながら説明する。

【００１６】図３、図４及び図７に示すように、熱交換
器２のモジュール２₁は、ステンレス等の金属薄板を所
定の形状に予めカットした後、その表面にプレス加工に
より凹凸を施した折り板素材２１から製造される。折り
板素材２１は、第１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…
を交互に配置したものであって、山折り線Ｌ₁及び谷折
り線Ｌ₂を介してつづら折り状に折り曲げられる。尚、
山折りとは紙面の手前側に向けて凸に折ることであり、
谷折りとは紙面の向こう側に向けて凸に折ることであ
る。各山折り線Ｌ₁及び谷折り線Ｌ₂はシャープな直線
ではなく、第１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…間に
所定の空間を形成するために実際には円弧状の折り線、
或いは平行且つ隣接した２本の折り線からなっている。

【００１７】各第１、第２伝熱板Ｓ１，Ｓ２には、不等
間隔に配置された多数の第１突起２２…と第２突起２３
…とがプレス成形される。図７において×印で示される
第１突起２２…は紙面の手前側に向けて突出するととも
に、○印で示される第２突起２３…は紙面の向こう側に
向けて突出し、それらは交互に（即ち、第１突起２２…
どうし或いは第２突起２３…どうしが連続しないよう
に）配列される。

【００１８】各第１、第２伝熱板Ｓ１，Ｓ２の山形にカ
ットされた前端部及び後端部には、図７において紙面の
手前側に向けて突出する第１凸条２４_F…，２４_R…
と、紙面の向こう側に向けて突出する第２凸条２５
_F…，２５_R…とがプレス成形される。第１伝熱板Ｓ１
及び第２伝熱板Ｓ２の何れについても、前後一対の第１
凸条２４_F，２４_Rが対角位置に配置され、前後一対の
第２凸条２５_F，２５_Rが他の対角位置に配置される。

【００１９】尚、図３に示す第１伝熱板Ｓ１の第１突起
２２…、第２突起２３…、第１凸条２４_F…，２４_R…
及び第２凸条２５_F…，２５_R…は、図７に示す第１伝
熱板Ｓ１と凹凸関係が逆になっているが、これは図３が
第１伝熱板Ｓ１が裏面側から見た状態を示しているため
である。

【００２０】図５〜図７を参照すると明らかなように、
折り板素材２１の第１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２
…を山折り線Ｌ₁で折り曲げて両伝熱板Ｓ１…，Ｓ２…
間に燃焼ガス通路４…を形成するとき、第１伝熱板Ｓ１
の第２突起２３…の先端と第２伝熱板Ｓ２の第２突起２
３…の先端とが相互に当接してろう付けされる。また、
第１伝熱板Ｓ１の第２凸条２５_F，２５_Rと第２伝熱板
Ｓ２の第２凸条２５_F，２５_Rとが相互に当接してろう
付けされ、図３に示した燃焼ガス通路４の左下部分及び
右上部分を閉塞するとともに、第１伝熱板Ｓ１の第１凸
条２４_F，２４ _Rと第２伝熱板Ｓ２の第１凸条２４_F，
２４_Rとが隙間を存して相互に対向し、図３に示した燃
焼ガス通路４の左上部分及び右下部分にそれぞれ燃焼ガ
ス通路入口１１及び燃焼ガス通路出口１２を形成する。

【００２１】折り板素材２１の第１伝熱板Ｓ１…及び第
２伝熱板Ｓ２…を谷折り線Ｌ₂で折り曲げて両伝熱板Ｓ
１…，Ｓ２…間にエアー通路５…を形成するとき、第１
伝熱板Ｓ１の第１突起２２…の先端と第２伝熱板Ｓ２の
第１突起２２…の先端とが相互に当接してろう付けされ
る。また、第１伝熱板Ｓ１の第１凸条２４_F，２４_Rと
第２伝熱板Ｓ２の第１凸条２４_F，２４_Rとが相互に当
接してろう付けされ、図４に示したエアー通路５の左上
部分及び右下部分を閉塞するとともに、第１伝熱板Ｓ１
の第２凸条２５_F，２５_Rと第２伝熱板Ｓ２の第２凸条
２５_F，２５_Rとが隙間を存して相互に対向し、図４に
示したエアー通路５の右上部分及び左下部分にそれぞれ
エアー通路入口１５及びエアー通路出口１６を形成す
る。

【００２２】図６の上側（半径方向外側）には、第１凸
条２４_F…によりエアー通路５…が閉塞された状態が示
されており、下側（半径方向外側）には、第２凸条２５
_F…により燃焼ガス通路４…が閉塞された状態が示され
ている。

【００２３】第１突起２２…及び第２突起２３…は概略
円錐台形状を有しており、それらの先端部はろう付け強
度を高めるべく相互に面接触する。また第１凸条２４_F
…，２４_R…及び第２凸条２５_F…，２５_R…も概略台
形状の断面を有しており、それらの先端部もろう付け強
度を高めるべく相互に面接触する。

【００２４】図５から明らかなように、エアー通路５…
の半径方向内周部分は折り板素材２１の折曲部（谷折り
線Ｌ₂）に相当するために自動的に閉塞されるが、エア
ー通路５…の半径方向外周部分は開放されており、その
開放部がアウターケーシング６にろう付けされて閉塞さ
れる。一方、燃焼ガス通路４…の半径方向外周部分は折
り板素材２１の折曲部（山折り線Ｌ₁）に相当するため
に自動的に閉塞されるが、燃焼ガス通路４…の半径方向
内周部分は開放されており、その開放部がインナーケー
シング７にろう付けされて閉塞される。

【００２５】折り板素材２１をつづら折り状に折り曲げ
たときに隣接する山折り線Ｌ₁どうしが直接接触するこ
とはないが、第１突起２２…が相互に接触することによ
り前記山折り線Ｌ₁相互の間隔が一定に保持される。ま
た隣接する谷折り線Ｌ₂どうしが直接接触することはな
いが、第２突起２３…が相互に接触することにより前記
谷折り線Ｌ₂相互の間隔が一定に保持される。

【００２６】前記折り板素材２１をつづら折り状に折り
曲げて熱交換器２のモジュール２₁を製作するとき、第
１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…は熱交換器２の中
心から放射状に配置される。従って、隣接する第１伝熱
板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…間の距離は、アウターケ
ーシング６に接する半径方向外周部において最大、且つ
インナーケーシング７に接する半径方向内周部において
最小となる。このために、前記第１突起２２…，第２突
起２３…、第１凸条２４_F，２４_R及び第２凸条２
５_F，２５_Rの高さは半径方向内側から外側に向けて漸
増しており、これにより第１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱
板Ｓ２…を正確に放射状に配置することができる（図５
及び図６参照）。

【００２７】上述した放射状の折り板構造を採用するこ
とにより、アウターケーシング６及びインナーケーシン
グ７を同心に位置決めし、熱交換器２の軸対称性を精密
に保持することができる。

【００２８】熱交換器２を同一構造の４個のモジュール
２₁…の組み合わせにより構成することにより、製造の
容易化及び構造の簡略化が可能となる。また、折り板素
材２１を放射状且つつづら折り状に折り曲げて第１伝熱
板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…を連続して形成すること
により、１枚ずつ独立した多数の第１伝熱板Ｓ１…と１
枚ずつ独立した多数の第２伝熱板Ｓ２…とを交互にろう
付けする場合に比べて、部品点数及びろう付け個所を大
幅に削減することができるばかりか、完成した製品の寸
法精度を高めることができる。

【００２９】図５から明らかなように、熱交換器２のモ
ジュール２₁…を接合面３…（図２参照）において相互
に接合するとき、山折り線Ｌ₁を越えてＪ字状に折り曲
げた第１伝熱板Ｓ１…の端縁と、山折り線Ｌ₁の手前で
直線状に切断した第２伝熱板Ｓ２…の端縁とが重ね合わ
されてろう付けされる。上記構造を採用することによ
り、隣接するモジュール２₁…を接合するために特別の
接合部材が不要であり、また折り板素材２１の厚さを変
える等の特別の加工が不要であるため、部品点数や加工
コストが削減されるだけでなく、接合部におけるヒート
マスの増加が回避される。しかも、燃焼ガス通路４…で
もなくエアー通路５…でもないデッドスペースが発生し
ないので、流路抵抗の増加が最小限に抑えられて熱交換
効率の低下を来す虞もない。

【００３０】ガスタービンエンジンＥの運転中に、燃焼
ガス通路４…の圧力は比較的に低圧になり、エアー通路
５…の圧力は比較的に高圧になるため、その圧力差によ
って第１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…に曲げ荷重
が作用するが、相互に当接してろう付けされた第１突起
２２…及び第２突起２３…により、前記荷重に耐え得る
充分な剛性を得ることができる。

【００３１】また、第１突起２２…及び第２突起２３…
によって第１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…の表面
積（即ち、燃焼ガス通路４…及びエアー通路５…の表面
積）が増加し、しかも燃焼ガス及びエアーの流れが攪拌
されるために熱交換効率の向上が可能となる。

【００３２】ところで、燃焼ガス通路４…及びエアー通
路５…間の熱伝達量を表す伝熱単位数Ｎ_tuは、Ｎ_tu＝（Ｋ×Ａ）／［Ｃ×（ｄｍ／ｄｔ）］ …（１）により与えられる。

【００３３】上記（１）式において、Ｋは第１伝熱板Ｓ
１…及び第２伝熱板Ｓ２…の熱通過率、Ａは第１伝熱板
Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…の面積（伝熱面積）、Ｃは
流体の比熱、ｄｍ／ｄｔは前記伝熱面積を流れる流体の
質量流量である。前記伝熱面積Ａ及び比熱Ｃは定数であ
るが、前記熱通過率Ｋ及び質量流量ｄｍ／ｄｔは隣接す
る第１突起２２…間、或いは隣接する第２突起２３…間
のピッチＰ（図５参照）の関数となる。

【００３４】伝熱単位数Ｎ_tuが第１伝熱板Ｓ１…及び第
２伝熱板Ｓ２…の半径方向に変化すると、第１伝熱板Ｓ
１…及び第２伝熱板Ｓ２…の温度分布が半径方向に不均
一になって熱交換効率が低下するだけでなく、第１伝熱
板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…が半径方向に不均一に熱
膨張して好ましくない熱応力が発生する。そこで、第１
突起２２…及び第２突起２３…の半径方向の配列ピッチ
Ｐを適切に設定し、伝熱単位数Ｎ_tuが第１伝熱板Ｓ１…
及び第２伝熱板Ｓ２…の半径方向各部位で一定になるよ
うにすれば、前記各問題を解消することができる。

【００３５】図１０（Ａ）に示すように前記ピッチＰを
熱交換器２の半径方向に一定にした場合、図１０（Ｂ）
に示すように伝熱単位数Ｎ_tuは半径方向内側部分で大き
く、半径方向外側部分で小さくなるため、図１０（Ｃ）
に示すように第１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…の
温度分布も半径方向内側部分で高く、半径方向外側部分
で低くなってしまう。一方、図１１（Ａ）に示すように
前記ピッチＰを熱交換器２の半径方向内側部分で大き
く、半径方向外側部分で小さくなるように設定すれば、
図１１（Ｂ），（Ｃ）に示すように伝熱単位数Ｎ_tu及び
温度分布を半径方向に略一定にすることができる。

【００３６】図３〜図５から明らかなように、本実施例
の熱交換器２では、その半径方向内側部分に第１突起２
２…及び第２突起２３…の半径方向の配列ピッチＰが大
きい領域が設けられるとともに、その半径方向外側部分
に第１突起２２…及び第２突起２３…の半径方向の配列
ピッチＰが小さい領域が設けられる。これにより第１伝
熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…の全域に亘って伝熱単
位数Ｎ_tuを略一定にし、熱交換効率の向上と熱応力の軽
減とが可能となる。

【００３７】尚、熱交換器の全体形状や第１突起２２…
及び第２突起２３…の形状が異なれば熱通過率Ｋ及び質
量流量ｄｍ／ｄｔも変化するため、適切なピッチＰの配
列も本実施例と異なってくる。従って、本実施例の如く
ピッチＰが半径方向外側に向かって漸減する場合以外
に、半径方向外側に向かって漸増する場合もある。しか
しながら、上記（１）式が成立するようなピッチＰの配
列を設定すれば、熱交換器の全体形状や第１突起２２…
及び第２突起２３…の形状に関わらず、前記作用効果を
得ることができる。

【００３８】図３及び図４から明らかなように、熱交換
器２の前端部及び後端部において、第１伝熱板Ｓ１…及
び第２伝熱板Ｓ２…がそれぞれ長辺及び短辺を有する不
等長の山形にカットされており、前端側及び後端側の長
辺に沿ってそれぞれ燃焼ガス通路入口１１及び燃焼ガス
通路出口１２が形成されるとともに、後端側及び前端側
の短辺に沿ってそれぞれエアー通路入口１５及びエアー
通路出口１６が形成される。

【００３９】このように、熱交換器２の前端部において
山形の二辺に沿ってそれぞれ燃焼ガス通路入口１１及び
エアー通路出口１６を形成するとともに、熱交換器２の
後端部において山形の二辺に沿ってそれぞれ燃焼ガス通
路出口１２及びエアー通路入口１５を形成しているの
で、熱交換器２の前端部及び後端部を山形にカットせず
に前記入口１１，１５及び出口１２，１６を形成した場
合に比べて、それら入口１１，１５及び出口１２，１６
における流路断面積を大きく確保して圧損を最小限に抑
えることができる。しかも、前記山形の二辺に沿って入
口１１，１５及び出口１２，１６を形成したので、燃焼
ガス通路４…及びエアー通路５…に出入りする燃焼ガス
やエアーの流路を滑らかにして圧損を更に減少させるこ
とができるばかりか、入口１１，１５及び出口１２，１
６に連なるダクトを流路を急激に屈曲させることなく軸
方向に沿って配置し、熱交換器２の半径方向寸法を小型
化することができる。

【００４０】ところで、エアー通路入口１５及びエアー
通路出口１６を通過するエアーの体積流量に比べて、そ
のエアーに燃料を混合して燃焼させ、更にタービンで膨
張させて圧力の下がった燃焼ガスの体積流量は大きくな
る。本実施例では前記不等長の山形により、体積流量が
小さいエアーが通過するエアー通路入口１５及びエアー
通路出口１６の長さを短くし、体積流量が大きい燃焼ガ
スが通過する燃焼ガス通路入口１１及び燃焼ガス通路出
口１２の長さを長くし、これにより燃焼ガスの流速を相
対的に低下させて圧損の発生をより効果的に回避するこ
とができる。

【００４１】更にまた、山形に形成した熱交換器２の前
端部及び後端部の先端の端面にエンドプレート８，１０
をろう付けしているので、ろう付け面積を最小限にして
ろう付け不良による燃焼ガスやエアーの漏れの可能性を
減少させることができ、しかも入口１１，１５及び出口
１２，１６の開口面積の減少を抑えながら該入口１１，
１５及び出口１２，１６を簡単且つ確実に仕切ることが
可能となる。

【００４２】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。

【００４３】例えば、実施例ではガスタービンエンジン
Ｅ用の熱交換器２を例示したが、本発明は他の用途の熱
交換器に対しても適用することができる。また本発明は
第１伝熱板Ｓ１…及び第２伝熱板Ｓ２…を放射状に配置
した熱交換器２に限らず、それらを平行に配置した熱交
換器に対しても適用することができる。

【００４４】

【発明の効果】以上のように、請求項１に記載された発
明によれば、第１伝熱板及び第２伝熱板の流路方向一端
部を山形に切断して高温流体通路入口及び低温流体出口
を形成するとともに、流路方向他端部を山形に切断して
高温流体通路出口及び低温流体入口を形成する際に、前
記各山形の２つの端縁を不等長にしたことにより、高温
流体通路を流れる高温流体の流速を相対的に低下させて
熱交換器全体としての圧損の発生を最小限に抑えること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ガスタービンエンジンの全体側面図

【図２】図１の２−２線断面図

【図３】図２の３−３線拡大断面図（燃焼ガス通路の断
面図）

【図４】図２の４−４線拡大断面図（エアー通路の断面
図）

【図５】図３の５−５線拡大断面図

【図６】図３の６−６線拡大断面図

【図７】折り板素材の展開図

【図８】熱交換器の要部斜視図

【図９】燃焼ガス及びエアーの流れを示す模式図

【図１０】突起のピッチを均一にした場合の作用を説明
するグラフ

【図１１】突起のピッチを不均一にした場合の作用を説
明するグラフ

【符号の説明】

４燃焼ガス通路（高温流体通路）５エアー通路（低温流体通路）１１燃焼ガス通路入口（高温流体通路入口）１２燃焼ガス通路出口（高温流体通路出口）１５エアー通路入口（低温流体通路入口）１６エアー通路出口（低温流体通路出口）２１折り板素材Ｌ₁ 山折り線（折り線）Ｌ₂ 谷折り線（折り線）Ｓ１第１伝熱板Ｓ２第２伝熱板

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】複数の第１伝熱板（Ｓ１）及び複数の第
２伝熱板（Ｓ２）を折り線（Ｌ₁，Ｌ₂）を介して交互
に連設してなる折り板素材（２１）を該折り線（Ｌ₁，
Ｌ₂）においてつづら折り状に折り曲げ、隣接する第１
伝熱板（Ｓ１）及び第２伝熱板（Ｓ２）間に高温流体通
路（４）及び低温流体通路（５）を交互に形成し、第１
伝熱板（Ｓ１）及び第２伝熱板（Ｓ２）の流路方向両端
部をそれぞれ２つの端縁を有する山形に切断し、高温流体通路（４）の流路方向一端部において前記一方
の山形の２つの端縁の一方を閉塞して他方を開放するこ
とにより高温流体通路入口（１１）を形成するととも
に、高温流体通路（４）の流路方向他端部において前記
他方の山形の２つの端縁の一方を閉塞して他方を開放す
ることにより高温流体通路出口（１２）を形成し、更に低温流体通路（５）の流路方向一端部において前記
他方の山形の２つの端縁の他方を閉塞して一方を開放す
ることにより低温流体通路入口（１５）を形成するとと
もに、低温流体通路（５）の流路方向他端部において前
記一方の山形の２つの端縁の他方を閉塞して一方を開放
することにより低温流体通路出口（１６）を形成してな
る熱交換器において、高温流体通路出入口（１１，１２）及び低温流体通路出
入口（１５，１６）に生ずる圧損の和を最小限に抑える
べく、前記各山形の２つの端縁を不等長にし、高温流体
通路出入口（１１，１２）における流体の流速を低減し
たことを特徴とする熱交換器。