JPH09910A - 立方晶窒化ホウ素の製造方法 - Google Patents
立方晶窒化ホウ素の製造方法Info
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- JPH09910A JPH09910A JP7144382A JP14438295A JPH09910A JP H09910 A JPH09910 A JP H09910A JP 7144382 A JP7144382 A JP 7144382A JP 14438295 A JP14438295 A JP 14438295A JP H09910 A JPH09910 A JP H09910A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低い温度圧力条件において、充分に高い変換
率で、六方晶窒化ホウ素を、自形面が良く発達しシャー
プなエッジを有する、切れ味の優れる立方晶窒化ホウ素
に変換する方法を提供すること。 【構成】 アルカリ金属、アルカリ土類金属のアミド、
イミドから選ばれる１種以上と、アルカリ金属、アルカ
リ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上との共存
下、或いはアルカリ金属、アルカリ土類金属のアミド、
イミドから選ばれる１種以上と、アルカリ金属、アルカ
リ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上と、アルカ
リ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる１種
以上との共存下において、六方晶窒化ホウ素を立方晶窒
化ホウ素の安定領域内の温度及び圧力条件下に保持し
て、立方晶窒化ホウ素に変換する。
率で、六方晶窒化ホウ素を、自形面が良く発達しシャー
プなエッジを有する、切れ味の優れる立方晶窒化ホウ素
に変換する方法を提供すること。 【構成】 アルカリ金属、アルカリ土類金属のアミド、
イミドから選ばれる１種以上と、アルカリ金属、アルカ
リ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上との共存
下、或いはアルカリ金属、アルカリ土類金属のアミド、
イミドから選ばれる１種以上と、アルカリ金属、アルカ
リ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上と、アルカ
リ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる１種
以上との共存下において、六方晶窒化ホウ素を立方晶窒
化ホウ素の安定領域内の温度及び圧力条件下に保持し
て、立方晶窒化ホウ素に変換する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、六方晶窒化ホウ素から
立方晶窒化ホウ素を合成する方法の改良に関する。
立方晶窒化ホウ素を合成する方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】立方晶窒化ホウ素は、ダイヤモンドに次
ぐ硬さと、それをしのぐ化学的安定性を持ち、研削・研
磨・切削材としての需要が増大している。立方晶窒化ホ
ウ素の製造方法は種々考案されているが、最も良く知ら
れ、工業的にも広く利用されているのは、溶媒（触媒）
の共存下で六方晶窒化ホウ素を約４．５〜６．０GPa ，
１４００〜１６００℃程度の高温高圧下で立方晶窒化ホ
ウ素に変換する方法である。溶媒（触媒）としては、ア
ルカリ金属、アルカリ土類金属の窒化物、ホウ窒化物が
よく知られている。（例えば、米国特許３７７２４２８
号参照）
ぐ硬さと、それをしのぐ化学的安定性を持ち、研削・研
磨・切削材としての需要が増大している。立方晶窒化ホ
ウ素の製造方法は種々考案されているが、最も良く知ら
れ、工業的にも広く利用されているのは、溶媒（触媒）
の共存下で六方晶窒化ホウ素を約４．５〜６．０GPa ，
１４００〜１６００℃程度の高温高圧下で立方晶窒化ホ
ウ素に変換する方法である。溶媒（触媒）としては、ア
ルカリ金属、アルカリ土類金属の窒化物、ホウ窒化物が
よく知られている。（例えば、米国特許３７７２４２８
号参照）
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
溶媒（触媒）を用いた場合には、充分な変換率で立方晶
窒化ホウ素を得るためには、高い温度圧力条件を要し、
工業的に充分満足の出来る状態ではない。また、上記の
溶媒（触媒）を用いて得られる立方晶窒化ホウ素は、自
形面の発達が乏しい不規則な形状や球体に近い形状を呈
し、研削砥粒としての切れ味には未だ難点がある。
溶媒（触媒）を用いた場合には、充分な変換率で立方晶
窒化ホウ素を得るためには、高い温度圧力条件を要し、
工業的に充分満足の出来る状態ではない。また、上記の
溶媒（触媒）を用いて得られる立方晶窒化ホウ素は、自
形面の発達が乏しい不規則な形状や球体に近い形状を呈
し、研削砥粒としての切れ味には未だ難点がある。
【０００４】そこで、本発明は、上記の事情に鑑み、従
来よりも低い温度圧力条件下において、充分に高い変換
率で、六方晶窒化ホウ素を、自形面が良く発達しシャー
プなエッジを有する、切れ味の優れる立方晶窒化ホウ素
に変換する方法を提供するものである。
来よりも低い温度圧力条件下において、充分に高い変換
率で、六方晶窒化ホウ素を、自形面が良く発達しシャー
プなエッジを有する、切れ味の優れる立方晶窒化ホウ素
に変換する方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明は、アルカリ金属、アルカリ土類金属のアミド、イミ
ドから選ばれる１種以上と、アルカリ金属、アルカリ土
類金属の水素化物から選ばれる１種以上との共存下、或
いはアルカリ金属、アルカリ土類金属のアミド、イミド
から選ばれる１種以上と、アルカリ金属、アルカリ土類
金属の水素化物から選ばれる１種以上と、アルカリ金
属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる１種以上
との共存下において、六方晶窒化ホウ素を立方晶窒化ホ
ウ素の安定領域内の温度及び圧力条件下に保持して、立
方晶窒化ホウ素に変換することを特徴とする立方晶窒化
ホウ素の製造方法から成る。
明は、アルカリ金属、アルカリ土類金属のアミド、イミ
ドから選ばれる１種以上と、アルカリ金属、アルカリ土
類金属の水素化物から選ばれる１種以上との共存下、或
いはアルカリ金属、アルカリ土類金属のアミド、イミド
から選ばれる１種以上と、アルカリ金属、アルカリ土類
金属の水素化物から選ばれる１種以上と、アルカリ金
属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる１種以上
との共存下において、六方晶窒化ホウ素を立方晶窒化ホ
ウ素の安定領域内の温度及び圧力条件下に保持して、立
方晶窒化ホウ素に変換することを特徴とする立方晶窒化
ホウ素の製造方法から成る。
【０００６】出発原料である六方晶窒化ホウ素としては
市販の六方晶窒化ホウ素粉末を使用できる。酸化ホウ素
などの形で混入する酸素不純物は、六方晶窒化ホウ素か
ら立方晶窒化ホウ素への変換を遅らせることがあるた
め、酸素量の少ない原料が望ましい。粒度は特に限定さ
れないが、一般的には１５０メッシュ以下が好適であ
る。粒度が大きすぎると溶媒（触媒）との反応性が低下
する可能性があるからである。また、六方晶窒化ホウ素
として六方晶窒化ホウ素の焼結体、或いは熱分解性六方
晶窒化ホウ素の板状体等を用いることも可能である。
市販の六方晶窒化ホウ素粉末を使用できる。酸化ホウ素
などの形で混入する酸素不純物は、六方晶窒化ホウ素か
ら立方晶窒化ホウ素への変換を遅らせることがあるた
め、酸素量の少ない原料が望ましい。粒度は特に限定さ
れないが、一般的には１５０メッシュ以下が好適であ
る。粒度が大きすぎると溶媒（触媒）との反応性が低下
する可能性があるからである。また、六方晶窒化ホウ素
として六方晶窒化ホウ素の焼結体、或いは熱分解性六方
晶窒化ホウ素の板状体等を用いることも可能である。
【０００７】アルカリ金属、アルカリ土類金属のアミ
ド、イミド、水素化物、金属単体も、出発原料の六方晶
窒化ホウ素と同様に酸素不純物の少ないものが好まし
い。粒度は特に限定されないが、一般的には１mm以下が
好適である。粒度が大きすぎると六方晶窒化ホウ素との
反応性が低下するからである。本発明で用いられるアル
カリ金属、アルカリ土類金属のアミド、イミドは、Ｌｉ
ＮＨ2 ，ＮａＮＨ2 ，ＫＮＨ2 ，ＲｂＮＨ2 ，ＣｓＮＨ
2 ；Ｌｉ2 ＮＨ，Ｎａ2 ＮＨ，Ｋ2 ＮＨ，Ｒｂ2 ＮＨ，
Ｃｓ2 ＮＨ：Ｂｅ（ＮＨ2 ）2 ，Ｍｇ（ＮＨ2 ）2 ，Ｃ
ａ（ＮＨ2 ）2 ，Ｓｒ（ＮＨ2 ）2 ，Ｂａ（Ｎ
Ｈ2 ）2 ；ＢｅＮＨ，ＭｇＮＨ，ＣａＮＨ，ＳｒＮＨ，
ＢａＮＨ；アルカリ金属、アルカリ土類金属の水素化物
は、ＬｉＨ，ＮａＨ，ＫＨ，ＲｂＨ，ＣｓＨ；Ｂｅ
Ｈ2 ，ＭｇＨ2 ，ＣａＨ2 ，ＳｒＨ2 ，ＢａＨ2 ；アル
カリ金属、アルカリ土類金属の金属単体は、Ｌｉ，Ｎ
ａ，Ｋ，Ｒｂ，Ｃｓ；Ｂｅ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ；
等を基本とするが、これらの固溶体、複化合物或いは不
定比組成の化合物等を用いても同様の効果が得られる。
ド、イミド、水素化物、金属単体も、出発原料の六方晶
窒化ホウ素と同様に酸素不純物の少ないものが好まし
い。粒度は特に限定されないが、一般的には１mm以下が
好適である。粒度が大きすぎると六方晶窒化ホウ素との
反応性が低下するからである。本発明で用いられるアル
カリ金属、アルカリ土類金属のアミド、イミドは、Ｌｉ
ＮＨ2 ，ＮａＮＨ2 ，ＫＮＨ2 ，ＲｂＮＨ2 ，ＣｓＮＨ
2 ；Ｌｉ2 ＮＨ，Ｎａ2 ＮＨ，Ｋ2 ＮＨ，Ｒｂ2 ＮＨ，
Ｃｓ2 ＮＨ：Ｂｅ（ＮＨ2 ）2 ，Ｍｇ（ＮＨ2 ）2 ，Ｃ
ａ（ＮＨ2 ）2 ，Ｓｒ（ＮＨ2 ）2 ，Ｂａ（Ｎ
Ｈ2 ）2 ；ＢｅＮＨ，ＭｇＮＨ，ＣａＮＨ，ＳｒＮＨ，
ＢａＮＨ；アルカリ金属、アルカリ土類金属の水素化物
は、ＬｉＨ，ＮａＨ，ＫＨ，ＲｂＨ，ＣｓＨ；Ｂｅ
Ｈ2 ，ＭｇＨ2 ，ＣａＨ2 ，ＳｒＨ2 ，ＢａＨ2 ；アル
カリ金属、アルカリ土類金属の金属単体は、Ｌｉ，Ｎ
ａ，Ｋ，Ｒｂ，Ｃｓ；Ｂｅ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ；
等を基本とするが、これらの固溶体、複化合物或いは不
定比組成の化合物等を用いても同様の効果が得られる。
【０００８】本発明は、六方晶窒化ホウ素から立方晶窒
化ホウ素への変換を、アルカリ金属、アルカリ土類金属
のアミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金
属、アルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上
との共存下、或いはアルカリ金属、アルカリ土類金属の
アミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、
アルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上とア
ルカリ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる
１種以上との共存下において行うことを特徴とする。本
発明で示した方法によれば、上記化合物や金属単体の相
乗効果により、従来よりも低い温度圧力条件下におい
て、充分に高い変換率で、六方晶窒化ホウ素を自形面が
良く発達しシャープなエッジを有する、切れ味の優れる
立方晶窒化ホウ素に変換することが出来る。
化ホウ素への変換を、アルカリ金属、アルカリ土類金属
のアミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金
属、アルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上
との共存下、或いはアルカリ金属、アルカリ土類金属の
アミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、
アルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上とア
ルカリ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる
１種以上との共存下において行うことを特徴とする。本
発明で示した方法によれば、上記化合物や金属単体の相
乗効果により、従来よりも低い温度圧力条件下におい
て、充分に高い変換率で、六方晶窒化ホウ素を自形面が
良く発達しシャープなエッジを有する、切れ味の優れる
立方晶窒化ホウ素に変換することが出来る。
【０００９】一般的には、六方晶窒化ホウ素と種々の添
加物とが反応して溶媒（触媒）を形成し、これを介して
立方晶窒化ホウ素への変換が進行するものと理解されて
おり、本発明に於いても同様であるものと推察される。
本発明で用いられるアルカリ金属、アルカリ土類金属の
アミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、
アルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上の化
合物の添加量は、六方晶窒化ホウ素を分子数として１０
０部に対し、添加物を構成する金属元素の原子数の総計
として２部以上、より好ましくは５〜５０部の割合であ
る。
加物とが反応して溶媒（触媒）を形成し、これを介して
立方晶窒化ホウ素への変換が進行するものと理解されて
おり、本発明に於いても同様であるものと推察される。
本発明で用いられるアルカリ金属、アルカリ土類金属の
アミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、
アルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上の化
合物の添加量は、六方晶窒化ホウ素を分子数として１０
０部に対し、添加物を構成する金属元素の原子数の総計
として２部以上、より好ましくは５〜５０部の割合であ
る。
【００１０】また、アルカリ金属、アルカリ土類金属の
アミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、
アルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上とア
ルカリ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる
１種以上の化合物或いは金属単体の添加量も、六方晶窒
化ホウ素を分子数として１００部に対し、添加物を構成
する金属元素の原子数の総計として２部以上、より好ま
しくは５〜５０部の割合である。
アミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、
アルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上とア
ルカリ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる
１種以上の化合物或いは金属単体の添加量も、六方晶窒
化ホウ素を分子数として１００部に対し、添加物を構成
する金属元素の原子数の総計として２部以上、より好ま
しくは５〜５０部の割合である。
【００１１】上記何れの場合も、添加物の量が２部より
少ないと、従来よりも低い温度圧力条件下で、充分に高
い立方晶窒化ホウ素の変換率が得られず、また、５部よ
り少ないと、従来よりも低い温度圧力条件下において、
充分に高い変換率で立方晶窒化ホウ素を得るのに長時間
を要する。一方、５０部を越えても変換率は一定の値よ
り高くはならないため不経済であり、何れも好ましくな
い。
少ないと、従来よりも低い温度圧力条件下で、充分に高
い立方晶窒化ホウ素の変換率が得られず、また、５部よ
り少ないと、従来よりも低い温度圧力条件下において、
充分に高い変換率で立方晶窒化ホウ素を得るのに長時間
を要する。一方、５０部を越えても変換率は一定の値よ
り高くはならないため不経済であり、何れも好ましくな
い。
【００１２】アルカリ金属、アルカリ土類金属のアミ
ド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、アル
カリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上の化合物
の比率は任意に選択できるが、化合物を構成する金属元
素の原子比として９５：５〜５：９５の間であることが
好ましい。また、アルカリ金属、アルカリ土類金属のア
ミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、ア
ルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上とアル
カリ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる１
種以上の化合物或いは金属単体の比率も任意に選択でき
るが、化合物や金属単体を構成する金属元素の原子比と
して５：５：８０〜５：８０：５〜８０：５：５の間で
あることが好ましい。
ド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、アル
カリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上の化合物
の比率は任意に選択できるが、化合物を構成する金属元
素の原子比として９５：５〜５：９５の間であることが
好ましい。また、アルカリ金属、アルカリ土類金属のア
ミド、イミドから選ばれる１種以上とアルカリ金属、ア
ルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上とアル
カリ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる１
種以上の化合物或いは金属単体の比率も任意に選択でき
るが、化合物や金属単体を構成する金属元素の原子比と
して５：５：８０〜５：８０：５〜８０：５：５の間で
あることが好ましい。
【００１３】これらの範囲から外れると、相乗効果が充
分に発現されず、従来よりも低い温度圧力条件下で充分
に高い変換率で立方晶窒化ホウ素が得られなかったり、
研削砥粒として難点がある自形面の発達が乏しい不規則
な形状や球体に近い形状を呈する立方晶窒化ホウ素とな
る。上記の添加物と六方晶窒化ホウ素を共存させる態様
としては、これらの粉末を混合すれば良く、それが好ま
しいが、反応容器中に六方晶窒化ホウ素層と添加物の層
を交互に積層するように配置しても良い。
分に発現されず、従来よりも低い温度圧力条件下で充分
に高い変換率で立方晶窒化ホウ素が得られなかったり、
研削砥粒として難点がある自形面の発達が乏しい不規則
な形状や球体に近い形状を呈する立方晶窒化ホウ素とな
る。上記の添加物と六方晶窒化ホウ素を共存させる態様
としては、これらの粉末を混合すれば良く、それが好ま
しいが、反応容器中に六方晶窒化ホウ素層と添加物の層
を交互に積層するように配置しても良い。
【００１４】実際には、六方晶窒化ホウ素と添加物を混
合した後、或いはそれぞれ別々に、１〜２ｔ／cm2 程度
の圧力で成形してから反応容器に充填することが好まし
い。原料粉末の取扱い性が向上すると共に、反応容器内
での収縮量が減少し、生産性が向上する効果があるから
である。上記の成形体等は、反応容器中に充填し、周知
の高温高圧発生装置に装填され、立方晶窒化ホウ素の安
定領域内の温度圧力条件下に保持される。この安定領域
は、F.P.Bundy,R,H,Wentorf,J.Chem.Phys.３８（５），
１１４４−１１４９．（１９６３）に示されている。保
持時間は特に限定されず、所望の変換率が達成されるま
でとするが、一般的には１秒〜６時間程度でよい。
合した後、或いはそれぞれ別々に、１〜２ｔ／cm2 程度
の圧力で成形してから反応容器に充填することが好まし
い。原料粉末の取扱い性が向上すると共に、反応容器内
での収縮量が減少し、生産性が向上する効果があるから
である。上記の成形体等は、反応容器中に充填し、周知
の高温高圧発生装置に装填され、立方晶窒化ホウ素の安
定領域内の温度圧力条件下に保持される。この安定領域
は、F.P.Bundy,R,H,Wentorf,J.Chem.Phys.３８（５），
１１４４−１１４９．（１９６３）に示されている。保
持時間は特に限定されず、所望の変換率が達成されるま
でとするが、一般的には１秒〜６時間程度でよい。
【００１５】上記安定領域に保持することにより、六方
晶窒化ホウ素は立方晶窒化ホウ素に変換され、温度圧力
条件を高くすれば１００％に近い変換率を得る事も可能
であるが、一般には六方晶窒化ホウ素、立方晶窒化ホウ
素及び溶媒（触媒）からなる合成塊が得られる。この合
成塊を解砕し、立方晶窒化ホウ素を単離精製する。単離
精製方法は特公昭４９−２７７５７号公報に記載されて
いる方法を用いることができる。例えば、合成塊を５mm
以下に解砕した後、水酸化ナトリウムと少量の水を加
え、３００℃程度に加熱すると、六方晶窒化ホウ素が選
択的に溶解するので、これを冷却後、酸で洗浄ろ過する
ことにより立方晶窒化ホウ素が得られる。
晶窒化ホウ素は立方晶窒化ホウ素に変換され、温度圧力
条件を高くすれば１００％に近い変換率を得る事も可能
であるが、一般には六方晶窒化ホウ素、立方晶窒化ホウ
素及び溶媒（触媒）からなる合成塊が得られる。この合
成塊を解砕し、立方晶窒化ホウ素を単離精製する。単離
精製方法は特公昭４９−２７７５７号公報に記載されて
いる方法を用いることができる。例えば、合成塊を５mm
以下に解砕した後、水酸化ナトリウムと少量の水を加
え、３００℃程度に加熱すると、六方晶窒化ホウ素が選
択的に溶解するので、これを冷却後、酸で洗浄ろ過する
ことにより立方晶窒化ホウ素が得られる。
【００１６】
【実施例】不純物として酸素０．８重量％、金属不純物
０．２重量％を含有する六方晶窒化ホウ素に、下記表に
示す割合で化合物や金属単体を添加し、混合した。尚、
表中の添加割合は、六方晶窒化ホウ素１００部に対す
る、化合物や金属単体を構成する金属元素の原子数であ
る。これらを１．５ton ／cm2 の圧力で２６mmφ×３２
mmｈの成形体とし、図１に示す反応容器内に収容した。
０．２重量％を含有する六方晶窒化ホウ素に、下記表に
示す割合で化合物や金属単体を添加し、混合した。尚、
表中の添加割合は、六方晶窒化ホウ素１００部に対す
る、化合物や金属単体を構成する金属元素の原子数であ
る。これらを１．５ton ／cm2 の圧力で２６mmφ×３２
mmｈの成形体とし、図１に示す反応容器内に収容した。
【００１７】図１に示す反応容器に於いて、容器外壁１
は伝圧体としてのパイロフィライトによって円筒状に作
られ、その内側には黒鉛円筒体からなるヒーター２およ
び隔壁材としてパイロフィライト８が配設されている。
また容器の上下端にはそれぞれ通電用鋼製リング３およ
び通電用鋼板４が配設され、その内側には焼結アルミナ
板５および伝圧体としてのパイロフィライト６が配設さ
れ、そしてそのパイロフィライト６および隔壁材として
のパイロフィライト８によって取り囲まれる空間が反応
原料を収容する収容室７となっている。
は伝圧体としてのパイロフィライトによって円筒状に作
られ、その内側には黒鉛円筒体からなるヒーター２およ
び隔壁材としてパイロフィライト８が配設されている。
また容器の上下端にはそれぞれ通電用鋼製リング３およ
び通電用鋼板４が配設され、その内側には焼結アルミナ
板５および伝圧体としてのパイロフィライト６が配設さ
れ、そしてそのパイロフィライト６および隔壁材として
のパイロフィライト８によって取り囲まれる空間が反応
原料を収容する収容室７となっている。
【００１８】この反応容器で、上記成形体を表中に示す
条件で１０分間処理した。得られた合成塊の一部につい
て、特公昭４９−２７７５７号公報に記載されている方
法により、立方晶窒化ホウ素を単離精製した。ここで得
られた立方晶窒化ホウ素を用いて、ビトリファイドボン
ド砥石を作製した。砥石の組成及び寸法は次に示す通
り。 粒度：１７０／２００ 集中度：１００（砥粒率２５vol ％） 気孔率：３０vol ％ ボンド率：２５vol ％ フィラー：ホワイトアランダム（ＷＡ＃２２０）…２０％ 砥石の寸法は：２０５mmＤ×５mmＵ×３Ｘ×７６．２Ｈ 立方晶窒化ホウ素を、ホウ珪酸系ボンド及びフィラーと
混合し、約５mm×３mm×３０mmに成形した後、９５０
℃、大気中で１０時間焼成した。この焼成体をアルミ台
金に接着して砥石を作製した。
条件で１０分間処理した。得られた合成塊の一部につい
て、特公昭４９−２７７５７号公報に記載されている方
法により、立方晶窒化ホウ素を単離精製した。ここで得
られた立方晶窒化ホウ素を用いて、ビトリファイドボン
ド砥石を作製した。砥石の組成及び寸法は次に示す通
り。 粒度：１７０／２００ 集中度：１００（砥粒率２５vol ％） 気孔率：３０vol ％ ボンド率：２５vol ％ フィラー：ホワイトアランダム（ＷＡ＃２２０）…２０％ 砥石の寸法は：２０５mmＤ×５mmＵ×３Ｘ×７６．２Ｈ 立方晶窒化ホウ素を、ホウ珪酸系ボンド及びフィラーと
混合し、約５mm×３mm×３０mmに成形した後、９５０
℃、大気中で１０時間焼成した。この焼成体をアルミ台
金に接着して砥石を作製した。
【００１９】研削方法は、湿式平面トラバース研削、砥
石周速２０００ｍ／分、テーブル速度１５ｍ／分、クロ
ス送り２mm／パス、切り込み２０μｍとした。被削材は
ＳＫＨ−５１を用いた。上記の条件下に於いて、平面研
削盤を用いて立方晶窒化ホウ素の研削試験を行い、研削
比（研削量／砥石の摩耗量）及びそのときの使用動力
（Ｗ）を測定した。
石周速２０００ｍ／分、テーブル速度１５ｍ／分、クロ
ス送り２mm／パス、切り込み２０μｍとした。被削材は
ＳＫＨ−５１を用いた。上記の条件下に於いて、平面研
削盤を用いて立方晶窒化ホウ素の研削試験を行い、研削
比（研削量／砥石の摩耗量）及びそのときの使用動力
（Ｗ）を測定した。
【００２０】また、得られた合成塊の一部を乳鉢で粉砕
し、Ｘ線粉末回折装置により、ＣｕＫα線に対する立方
晶窒化ホウ素（１１１）及び六方晶窒化ホウ素（００
２）の回折線の強度比を用いて立方晶窒化ホウ素への変
換率を求めた。
し、Ｘ線粉末回折装置により、ＣｕＫα線に対する立方
晶窒化ホウ素（１１１）及び六方晶窒化ホウ素（００
２）の回折線の強度比を用いて立方晶窒化ホウ素への変
換率を求めた。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、従来よりも低い温度圧
力条件下に於いて、充分に高い変換率で、六方晶窒化ホ
ウ素を切れ味の優れる立方晶窒化ホウ素に変換すること
が出来る。
力条件下に於いて、充分に高い変換率で、六方晶窒化ホ
ウ素を切れ味の優れる立方晶窒化ホウ素に変換すること
が出来る。
【図１】実施例に於いて、六方晶窒化ホウ素を立方晶窒
化ホウ素に変換するために用いる、反応容器の断面を示
す。
化ホウ素に変換するために用いる、反応容器の断面を示
す。
１…容器外壁 ２…ヒーター ６，８…パイロフィライト ７…収容室
Claims (2)
- 【請求項１】 アルカリ金属、アルカリ土類金属のアミ
ド、イミドから選ばれる１種以上と、アルカリ金属、ア
ルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上との共
存下において、六方晶窒化ホウ素を立方晶窒化ホウ素の
安定領域内の温度及び圧力条件下に保持して、立方晶窒
化ホウ素に変換することを特徴とする立方晶窒化ホウ素
の製造方法。 - 【請求項２】 アルカリ金属、アルカリ土類金属のアミ
ド、イミドから選ばれる１種以上と、アルカリ金属、ア
ルカリ土類金属の水素化物から選ばれる１種以上と、ア
ルカリ金属、アルカリ土類金属の金属単体から選ばれる
１種以上との共存下において、六方晶窒化ホウ素を立方
晶窒化ホウ素の安定領域内の温度及び圧力条件下に保持
して、立方晶窒化ホウ素に変換することを特徴とする立
方晶窒化ホウ素の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14438295A JP3565615B2 (ja) | 1995-06-12 | 1995-06-12 | 立方晶窒化ホウ素の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14438295A JP3565615B2 (ja) | 1995-06-12 | 1995-06-12 | 立方晶窒化ホウ素の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09910A true JPH09910A (ja) | 1997-01-07 |
| JP3565615B2 JP3565615B2 (ja) | 2004-09-15 |
Family
ID=15360838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14438295A Expired - Lifetime JP3565615B2 (ja) | 1995-06-12 | 1995-06-12 | 立方晶窒化ホウ素の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3565615B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11255506A (ja) * | 1997-11-25 | 1999-09-21 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素の製造方法 |
| WO2003072495A1 (en) * | 2002-02-28 | 2003-09-04 | Showa Denko K.K. | Method for producing cubic boron nitride |
| JP2003251222A (ja) * | 2002-02-28 | 2003-09-09 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素の製造方法 |
| KR100636415B1 (ko) * | 1997-11-25 | 2006-12-28 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 입방정질화붕소의제조방법 |
| US7244406B2 (en) | 2002-02-28 | 2007-07-17 | Showa Denko K.K. | Method for producing cubic boron nitride |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0768153A (ja) * | 1993-07-09 | 1995-03-14 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素の製造方法 |
-
1995
- 1995-06-12 JP JP14438295A patent/JP3565615B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0768153A (ja) * | 1993-07-09 | 1995-03-14 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素の製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2003072495A1 (en) * | 2002-02-28 | 2003-09-04 | Showa Denko K.K. | Method for producing cubic boron nitride |
| JP2003251222A (ja) * | 2002-02-28 | 2003-09-09 | Showa Denko Kk | 立方晶窒化ホウ素の製造方法 |
| US7244406B2 (en) | 2002-02-28 | 2007-07-17 | Showa Denko K.K. | Method for producing cubic boron nitride |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3565615B2 (ja) | 2004-09-15 |
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