JPH0986687A - 紙送りローラ - Google Patents
紙送りローラInfo
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- JPH0986687A JPH0986687A JP25208095A JP25208095A JPH0986687A JP H0986687 A JPH0986687 A JP H0986687A JP 25208095 A JP25208095 A JP 25208095A JP 25208095 A JP25208095 A JP 25208095A JP H0986687 A JPH0986687 A JP H0986687A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 紙送りローラを、ゴム特有の弾性によって優
れた紙送り性能を具備していると共に、長寿命で安定し
た低摩擦特性および耐摩耗特性を有するものとして、紙
送り機能の高速化および高信頼性の要求に応えられるも
のとすることである。 【解決手段】 紙面２にローラ３の表面を接触させ、摩
擦力でローラ３の回転方向に紙を送り出す紙送りローラ
の表面を、アクリロニトリルブタジエンゴム１００重量
部に対して、表面にカーボン材を突出させたテトラフル
オロエチレン樹脂粉末１０〜１００重量部、球状黒鉛５
〜８０重量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物で形成す
る。
れた紙送り性能を具備していると共に、長寿命で安定し
た低摩擦特性および耐摩耗特性を有するものとして、紙
送り機能の高速化および高信頼性の要求に応えられるも
のとすることである。 【解決手段】 紙面２にローラ３の表面を接触させ、摩
擦力でローラ３の回転方向に紙を送り出す紙送りローラ
の表面を、アクリロニトリルブタジエンゴム１００重量
部に対して、表面にカーボン材を突出させたテトラフル
オロエチレン樹脂粉末１０〜１００重量部、球状黒鉛５
〜８０重量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物で形成す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、複写機、印刷
機、ファクシミリなどにおける電子写真装置の紙搬送機
構の紙送りローラ、または紙幣処理装置の紙送りローラ
などに用いられる紙送りローラに関する。
機、ファクシミリなどにおける電子写真装置の紙搬送機
構の紙送りローラ、または紙幣処理装置の紙送りローラ
などに用いられる紙送りローラに関する。
【０００２】
【従来の技術】図１に示すように、一般的な複写機、印
刷機、ファクシミリなどの電子写真装置の紙搬送機構に
用いられている紙送りローラ、または紙幣処理装置など
に用いられる紙送りローラは、複数枚重ねて置かれた紙
１の最上位の紙面２に接して、その紙面２をローラ３の
表面の摩擦力でローラ３の回転方向に送り出すものであ
り、所要の摩擦力が得られるようにローラ３の表面をゴ
ムで形成している。
刷機、ファクシミリなどの電子写真装置の紙搬送機構に
用いられている紙送りローラ、または紙幣処理装置など
に用いられる紙送りローラは、複数枚重ねて置かれた紙
１の最上位の紙面２に接して、その紙面２をローラ３の
表面の摩擦力でローラ３の回転方向に送り出すものであ
り、所要の摩擦力が得られるようにローラ３の表面をゴ
ムで形成している。
【０００３】ここで、前記所要の摩擦力とは、紙とロー
ラの摩擦係数（μｆ）が紙と紙の摩擦係数（μｐ）より
大きいという条件を満足する摩擦力をいう。また、ロー
ラの摩擦係数は、０．３〜０．８の範囲で安定させるこ
とが好ましく、ローラ表面の硬度は、Ｈｓ６０〜８０に
設定することが好ましい。
ラの摩擦係数（μｆ）が紙と紙の摩擦係数（μｐ）より
大きいという条件を満足する摩擦力をいう。また、ロー
ラの摩擦係数は、０．３〜０．８の範囲で安定させるこ
とが好ましく、ローラ表面の硬度は、Ｈｓ６０〜８０に
設定することが好ましい。
【０００４】このような条件を満足させるために、紙送
りローラの表面を形成するゴム材料としては、エチレン
−プロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（Ｃ
Ｒ）、ウレタンゴム（ＵＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）
などが用いられ、さらにコルクなどの充填剤を配合した
ものであった。
りローラの表面を形成するゴム材料としては、エチレン
−プロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（Ｃ
Ｒ）、ウレタンゴム（ＵＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）
などが用いられ、さらにコルクなどの充填剤を配合した
ものであった。
【０００５】また、紙送りローラは、機械本体の小型
化、高速化、高信頼化の要請に応じてより確実に紙送り
機能が発揮されるように、摩擦・摩耗特性の改良がなさ
れてきた。
化、高速化、高信頼化の要請に応じてより確実に紙送り
機能が発揮されるように、摩擦・摩耗特性の改良がなさ
れてきた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】特に、電子写真装置で
は、鮮明な画像を得るためにカーボン粉末の微粒子化ま
たはカラー化が進んでおり、より高精度で確実に、すな
わち高信頼性の分離・搬送特性が要求されている。
は、鮮明な画像を得るためにカーボン粉末の微粒子化ま
たはカラー化が進んでおり、より高精度で確実に、すな
わち高信頼性の分離・搬送特性が要求されている。
【０００７】また、分離・搬送速度がいっそう高速度化
しており、紙送りローラに対する安定した摩擦特性およ
び低摩耗特性が要求されている。
しており、紙送りローラに対する安定した摩擦特性およ
び低摩耗特性が要求されている。
【０００８】このように、従来の紙送りローラにおいて
は、ゴム特性を生かして優れた紙搬送性を有すると共に
長寿命で安定した摩擦特性および優れた摩耗特性がある
電子写真装置等に適用できる紙送りロールが未だ開発さ
れていないという問題点があった。
は、ゴム特性を生かして優れた紙搬送性を有すると共に
長寿命で安定した摩擦特性および優れた摩耗特性がある
電子写真装置等に適用できる紙送りロールが未だ開発さ
れていないという問題点があった。
【０００９】そこで、この発明の課題は、上記した問題
点を解決して、紙送りローラを、ゴム特有の弾性によっ
て優れた紙送り性能を具備していると共に、長寿命で安
定した摩擦特性および耐摩耗特性を有するものとして、
紙送り機能の高速化および高信頼性の要求に応えられる
ものとすることである。
点を解決して、紙送りローラを、ゴム特有の弾性によっ
て優れた紙送り性能を具備していると共に、長寿命で安
定した摩擦特性および耐摩耗特性を有するものとして、
紙送り機能の高速化および高信頼性の要求に応えられる
ものとすることである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明においては、紙面にローラ表面を接触さ
せ、摩擦力でローラの回転方向に紙を送り出す紙送りロ
ーラにおいて、前記紙送りローラの表面を、アクリロニ
トリルブタジエンゴム１００重量部に対して、テトラフ
ルオロエチレン樹脂粉末１０〜１００重量部、球状黒鉛
５〜８０重量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物で形成し
たのである。
め、この発明においては、紙面にローラ表面を接触さ
せ、摩擦力でローラの回転方向に紙を送り出す紙送りロ
ーラにおいて、前記紙送りローラの表面を、アクリロニ
トリルブタジエンゴム１００重量部に対して、テトラフ
ルオロエチレン樹脂粉末１０〜１００重量部、球状黒鉛
５〜８０重量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物で形成し
たのである。
【００１１】また、前記テトラフルオロエチレン樹脂粉
末として、乳化重合終了後にカーボン材と共沈させて表
面にカーボン材を突出させたテトラフルオロエチレン樹
脂粉末を採用したのである。
末として、乳化重合終了後にカーボン材と共沈させて表
面にカーボン材を突出させたテトラフルオロエチレン樹
脂粉末を採用したのである。
【００１２】または、前記テトラフルオロエチレン樹脂
粉末として、テトラフルオロエチレン樹脂とカーボン材
を乾式混合して表面にカーボン材を突出させたテトラフ
ルオロエチレン樹脂粉末を採用したのである。
粉末として、テトラフルオロエチレン樹脂とカーボン材
を乾式混合して表面にカーボン材を突出させたテトラフ
ルオロエチレン樹脂粉末を採用したのである。
【００１３】
【発明の実施の形態】この発明におけるアクリロニトリ
ルブタジエンゴム（以下、ＮＢＲと略記する。）は、室
温においてゴム状弾性を有するものであればよく、周知
の合成法にて合成される広範囲のものを採用できる。
ルブタジエンゴム（以下、ＮＢＲと略記する。）は、室
温においてゴム状弾性を有するものであればよく、周知
の合成法にて合成される広範囲のものを採用できる。
【００１４】すなわち、ＮＢＲは、ブタジエンとアクリ
ロニトリルの共重合体であるから、アクリロニトリル量
を約１５〜５０％の範囲で調整して、その物性を変化さ
せることができる。そのようなニトリル量は、例えば低
ニトリル２４％未満、中ニトリル２４〜３０％、中高ニ
トリル３０〜３６％、高ニトリル３６〜４２％、極高ニ
トリル４２％を越えるものに分類できる。このような範
囲においてゴムの耐摩耗性、耐老化性、引張強さを増す
ためには、ニトリル量を多くすることが好ましいが、ゴ
ム弾性、耐寒性、低温特性を損なわないようにするに
は、ニトリル量を約２４％〜４２％の範囲、または約２
４％を越え４２％未満の範囲にすることが好ましい。
ロニトリルの共重合体であるから、アクリロニトリル量
を約１５〜５０％の範囲で調整して、その物性を変化さ
せることができる。そのようなニトリル量は、例えば低
ニトリル２４％未満、中ニトリル２４〜３０％、中高ニ
トリル３０〜３６％、高ニトリル３６〜４２％、極高ニ
トリル４２％を越えるものに分類できる。このような範
囲においてゴムの耐摩耗性、耐老化性、引張強さを増す
ためには、ニトリル量を多くすることが好ましいが、ゴ
ム弾性、耐寒性、低温特性を損なわないようにするに
は、ニトリル量を約２４％〜４２％の範囲、または約２
４％を越え４２％未満の範囲にすることが好ましい。
【００１５】このようなＮＢＲの分子量は、通常５万以
上のものが望ましく、可及的に高分子量のものが良好な
結果を得ることから、より好ましくは７万以上、特に好
ましくは１０〜５０万程度のものを採用する。所要の条
件を満足する市販のＮＢＲとしては、下記のものが挙げ
られる。 日本合成ゴム社製：ＪＳＲ−Ｎ 日本ゼオン社製：ＮＩＰＯＬ グッドイヤー（Goodyear) 社製：ＣＨＥＭＩＧＵＭ。
上のものが望ましく、可及的に高分子量のものが良好な
結果を得ることから、より好ましくは７万以上、特に好
ましくは１０〜５０万程度のものを採用する。所要の条
件を満足する市販のＮＢＲとしては、下記のものが挙げ
られる。 日本合成ゴム社製：ＪＳＲ−Ｎ 日本ゼオン社製：ＮＩＰＯＬ グッドイヤー（Goodyear) 社製：ＣＨＥＭＩＧＵＭ。
【００１６】また、この発明におけるテトラフルオロエ
チレン樹脂（以下、ＰＴＦＥと略記する。）粉末とは、
懸濁重合法により製造されたモールディングパウダー、
乳化重合法により製造されたファインパウダーのいずれ
を使用してもよいが、加圧・加熱処理された後、粉砕ま
たは粉砕後、γ線照射処理または電子線照射処理された
もの、または重合後にγ線照射処理または電子線照射処
理された平均粒径２０μｍ以内のものを使用することが
できる。市販品としては、下記のものを例示できる。 ダイキン工業社製：ルブロンＬ１０ 旭硝子社製：フルオンＧ１６３、フルオンＣＤ１、ルブ
リカントＬ１６９、Ｌ１８２Ｊ 三井デュポンフロロケミカル社製：テフロン７Ｊ。
チレン樹脂（以下、ＰＴＦＥと略記する。）粉末とは、
懸濁重合法により製造されたモールディングパウダー、
乳化重合法により製造されたファインパウダーのいずれ
を使用してもよいが、加圧・加熱処理された後、粉砕ま
たは粉砕後、γ線照射処理または電子線照射処理された
もの、または重合後にγ線照射処理または電子線照射処
理された平均粒径２０μｍ以内のものを使用することが
できる。市販品としては、下記のものを例示できる。 ダイキン工業社製：ルブロンＬ１０ 旭硝子社製：フルオンＧ１６３、フルオンＣＤ１、ルブ
リカントＬ１６９、Ｌ１８２Ｊ 三井デュポンフロロケミカル社製：テフロン７Ｊ。
【００１７】さらに、より好ましいＰＴＦＥ粉末として
は、図２にその形態を拡大して示すように、ＰＴＦＥ粉
末１１の表面に、鱗片状黒鉛などのカーボン材１２を突
出させたものであり、すなわちカーボン材１２をＰＴＦ
Ｅ粉末１１の表面に突き刺した状態にしたものである。
は、図２にその形態を拡大して示すように、ＰＴＦＥ粉
末１１の表面に、鱗片状黒鉛などのカーボン材１２を突
出させたものであり、すなわちカーボン材１２をＰＴＦ
Ｅ粉末１１の表面に突き刺した状態にしたものである。
【００１８】このようなＰＴＦＥ粉末を製造するには、
例えばファインパウダー製造の乳化重合終了時に、カー
ボン材と共沈させて凝析し、洗浄し、次いで乾燥する。
他の製造方法としては、ＰＴＦＥ粉末にカーボン材を乾
式混合し、これがＰＴＦＥ粉末の表面に突き刺さるよう
にして製造してもよい。
例えばファインパウダー製造の乳化重合終了時に、カー
ボン材と共沈させて凝析し、洗浄し、次いで乾燥する。
他の製造方法としては、ＰＴＦＥ粉末にカーボン材を乾
式混合し、これがＰＴＦＥ粉末の表面に突き刺さるよう
にして製造してもよい。
【００１９】前記カーボン材としては、一般的な炭素粉
から黒鉛まで種々の結晶状態の粉末品を採用できるが、
黒鉛化による結晶構造によって潤滑性の向上が期待され
るから、特に黒鉛を採用することが好ましい。また、ゴ
ム材に汎用されるストラクチュアの大きいカーボンブラ
ックであるＨＡＦ、ＳＡＦ、ＦＥＦまたはＭＴなどであ
ってもよい。
から黒鉛まで種々の結晶状態の粉末品を採用できるが、
黒鉛化による結晶構造によって潤滑性の向上が期待され
るから、特に黒鉛を採用することが好ましい。また、ゴ
ム材に汎用されるストラクチュアの大きいカーボンブラ
ックであるＨＡＦ、ＳＡＦ、ＦＥＦまたはＭＴなどであ
ってもよい。
【００２０】このようなＰＴＦＥ粉末１１は、図示のよ
うに黒鉛等からなるカーボン材１２が、粉末表面におけ
る全方向（放射状）に突出しているから、ゴム基材１３
内で物理的な杭効果があって確実に保持され、しかもゴ
ム基材１３とカーボン材１２の親和性がよいので、ゴム
基材１３とＰＴＦＥ粉末１１を混練した組成物は、カー
ボン材を保持しないＰＴＦＥ粉末を配合したゴム組成物
よりも高強度のものが得られる。
うに黒鉛等からなるカーボン材１２が、粉末表面におけ
る全方向（放射状）に突出しているから、ゴム基材１３
内で物理的な杭効果があって確実に保持され、しかもゴ
ム基材１３とカーボン材１２の親和性がよいので、ゴム
基材１３とＰＴＦＥ粉末１１を混練した組成物は、カー
ボン材を保持しないＰＴＦＥ粉末を配合したゴム組成物
よりも高強度のものが得られる。
【００２１】また、この発明に用いる球状黒鉛とは、ピ
ッチから紡糸する工程で副生する球状黒鉛、またはフェ
ノール樹脂を触媒下でパラフォルムアルデヒドと反応さ
せて球状に重合させたもの、さらにはその後、焼成・粉
砕した球状黒鉛が挙げられる。市販の球状黒鉛として
は、以下のものが挙げられる。 大阪ガスケミカル社製：メソカーボンビーズ 鐘紡社製：ベルパール ユニチカ社製：ユニベックス 日本カーボン社製：マイクロカーボンビーズ。
ッチから紡糸する工程で副生する球状黒鉛、またはフェ
ノール樹脂を触媒下でパラフォルムアルデヒドと反応さ
せて球状に重合させたもの、さらにはその後、焼成・粉
砕した球状黒鉛が挙げられる。市販の球状黒鉛として
は、以下のものが挙げられる。 大阪ガスケミカル社製：メソカーボンビーズ 鐘紡社製：ベルパール ユニチカ社製：ユニベックス 日本カーボン社製：マイクロカーボンビーズ。
【００２２】この発明におけるＮＢＲと、ＰＴＦＥ粉末
の配合重量比は、ＮＢＲ１００重量部に対して、ＰＴＦ
Ｅ粉末１０〜１００重量部であることが好ましい。ＰＴ
ＦＥ粉末が１０重量部未満では、ＮＢＲに充分な摩擦特
性を付与できず、１００重量部を越えて多量に配合する
と、ゴム硬度が高くなって弾性特性がなくなり、または
機械的強度が極端に低下して実用に耐えないものとなる
からである。
の配合重量比は、ＮＢＲ１００重量部に対して、ＰＴＦ
Ｅ粉末１０〜１００重量部であることが好ましい。ＰＴ
ＦＥ粉末が１０重量部未満では、ＮＢＲに充分な摩擦特
性を付与できず、１００重量部を越えて多量に配合する
と、ゴム硬度が高くなって弾性特性がなくなり、または
機械的強度が極端に低下して実用に耐えないものとなる
からである。
【００２３】また、この発明に用いる球状黒鉛の配合重
量比は、ＮＢＲ１００重量部に対して、５〜８０重量部
である。その理由は５重量部未満の配合割合では、ＮＢ
Ｒに充分な耐摩耗特性を付与できず、８０重量部を越え
て多量に配合すると、ゴム硬度が高くなって弾性特性が
なくなり、または機械的強度が極端に低下して実用に耐
えないゴム組成物となるからである。
量比は、ＮＢＲ１００重量部に対して、５〜８０重量部
である。その理由は５重量部未満の配合割合では、ＮＢ
Ｒに充分な耐摩耗特性を付与できず、８０重量部を越え
て多量に配合すると、ゴム硬度が高くなって弾性特性が
なくなり、または機械的強度が極端に低下して実用に耐
えないゴム組成物となるからである。
【００２４】なお、この発明には、その目的を阻害しな
い添加量にて周知のゴム用配合剤または周知の添加剤を
配合してもよい。
い添加量にて周知のゴム用配合剤または周知の添加剤を
配合してもよい。
【００２５】（１）補強剤：カーボンブラック、シリ
カ、クレー、炭酸カルシウム、水酸化マグネシウム、水
酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、タルク、マイ
カ、カオリン、ベントナイト、シラス、ウォラストナイ
ト、炭化ケイ素、ガラス粉末、カーボン粉末、ボロン繊
維、アラミド繊維等 （２）加硫助剤：亜鉛華、脂肪酸等 （３）加硫促進剤：グアニジン類、イオウ類、アルデヒ
ド−アミン類、亜鉛類等 （４）可塑剤：ジメチルフタレート、ジオクチルフタレ
ート等 （５）老化防止剤：アミン類、フェノール類等 （６）その他、酸化防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤、着
色剤など。
カ、クレー、炭酸カルシウム、水酸化マグネシウム、水
酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、タルク、マイ
カ、カオリン、ベントナイト、シラス、ウォラストナイ
ト、炭化ケイ素、ガラス粉末、カーボン粉末、ボロン繊
維、アラミド繊維等 （２）加硫助剤：亜鉛華、脂肪酸等 （３）加硫促進剤：グアニジン類、イオウ類、アルデヒ
ド−アミン類、亜鉛類等 （４）可塑剤：ジメチルフタレート、ジオクチルフタレ
ート等 （５）老化防止剤：アミン類、フェノール類等 （６）その他、酸化防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤、着
色剤など。
【００２６】さらに、成形時の離型性および表面の非粘
着性を向上させるために、オイル、ワックス、グリース
類を添加してもよい。その配合量は、ゴム成形品の機械
的強度に影響を及ぼさない程度であり、すなわちＮＢＲ
１００重量部に対して２〜２０重量部であることが好ま
しく、より好ましくは５〜１０重量部である。
着性を向上させるために、オイル、ワックス、グリース
類を添加してもよい。その配合量は、ゴム成形品の機械
的強度に影響を及ぼさない程度であり、すなわちＮＢＲ
１００重量部に対して２〜２０重量部であることが好ま
しく、より好ましくは５〜１０重量部である。
【００２７】固体潤滑剤として、ＰＴＦＥ以外に溶融フ
ッ素樹脂であるテトラフルオロエチレン−エチレン共重
合体（ＥＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−パーフル
オロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テト
ラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合
体（ＦＥＰ）などを添加してもよい。
ッ素樹脂であるテトラフルオロエチレン−エチレン共重
合体（ＥＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−パーフル
オロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テト
ラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合
体（ＦＥＰ）などを添加してもよい。
【００２８】以上の各種原材料を混合する方法は特に限
定するものではなく、通常広く用いられている方法、例
えば、主原料になるＮＢＲ、その他の充填剤を個別に順
次混合または一括してロール混合機、プロペラ混合機、
ニーダ混合機その他の混合機で混合すればよい。なお、
このとき摩擦による発熱を防止する意味で温調器を設け
ることが望ましい。また、ロール混合機を使用する場合
には、仕上げ混合として、ロール間隔を３ｍｍ以下とし
て薄通しを行なうことが好ましい。
定するものではなく、通常広く用いられている方法、例
えば、主原料になるＮＢＲ、その他の充填剤を個別に順
次混合または一括してロール混合機、プロペラ混合機、
ニーダ混合機その他の混合機で混合すればよい。なお、
このとき摩擦による発熱を防止する意味で温調器を設け
ることが望ましい。また、ロール混合機を使用する場合
には、仕上げ混合として、ロール間隔を３ｍｍ以下とし
て薄通しを行なうことが好ましい。
【００２９】この発明における紙送りローラは、その成
形工程において特に限定した手段を必要とするものでは
なく、通常のプレス成形方法で一時加硫（例えば１４０
〜１７０℃で１０〜３０分、加圧５０〜１５０ｋｇｆ／
ｃｍ2 ）した後、二次加硫（例えば、１５０〜１８０℃
で２〜２０時間、加圧なし）して成形することができ
る。紙送りローラの成形品は、ニードルとの摺接面が潤
滑性ゴム組成物で形成されていればよく、そのためには
前記した潤滑性ゴム組成物でローラ表面を覆うように被
覆して、所定のローラ径となるように成形することが好
ましい。
形工程において特に限定した手段を必要とするものでは
なく、通常のプレス成形方法で一時加硫（例えば１４０
〜１７０℃で１０〜３０分、加圧５０〜１５０ｋｇｆ／
ｃｍ2 ）した後、二次加硫（例えば、１５０〜１８０℃
で２〜２０時間、加圧なし）して成形することができ
る。紙送りローラの成形品は、ニードルとの摺接面が潤
滑性ゴム組成物で形成されていればよく、そのためには
前記した潤滑性ゴム組成物でローラ表面を覆うように被
覆して、所定のローラ径となるように成形することが好
ましい。
【００３０】
【実施例】実施例および比較例で用いた原材料を一括し
て示すと以下のとおりである。なお、各成分の配合割合
は下記のＮＢＲ基礎配合１００重量部に対する重量部で
示した。
て示すと以下のとおりである。なお、各成分の配合割合
は下記のＮＢＲ基礎配合１００重量部に対する重量部で
示した。
【００３１】 ［ＮＢＲ基礎配合Ａ］（高ニトリルタイプ、ニトリル量３６〜４２％） 日本合成ゴム社製：ＪＳＲ２２０Ｓ １００ 重量部 ステアリン酸ナトリウム：一般工業材 １ 〃 カーボンブラック：ＦＥＦ ３０ 〃 加硫促進剤１：大内新興化学工業社製：ＴＴ ２ 〃 加硫促進剤２：大内新興化学工業社製：Ｍ ２ 〃 加硫助剤：酸化亜鉛（活性亜鉛華） １０ 〃 加硫剤：イオウ １．０ 〃 ［ＮＢＲ基礎配合Ｂ］（中ニトリルタイプ、ニトリル量２５〜３０％） 日本合成ゴム社製：ＪＳＲ２４０Ｓ １００ 重量部 ステアリン酸ナトリウム：一般工業材 １ 〃 カーボンブラック：ＦＥＦ ３０ 〃 加硫促進剤１：大内新興化学工業社製：ＴＴ ２ 〃 加硫促進剤２：大内新興化学工業社製：Ｍ ２ 〃 加硫助剤：酸化亜鉛（活性亜鉛華） １０ 〃 加硫剤：イオウ １．０ 〃 ［潤滑剤］ （１）黒鉛共沈ＰＴＦＥ〔ＰＴＦＥ−１〕 乳化重合にて重合完了後に平均粒径６μｍの黒鉛と７：
３の重量比で共沈させ、凝析、洗浄して得られたもので
ある。
３の重量比で共沈させ、凝析、洗浄して得られたもので
ある。
【００３２】（２）黒鉛とのドライブレンドＰＴＦＥ
〔ＰＴＦＥ−２〕 旭硝子社製ＰＴＦＥ（ルブリカントＬ１８２Ｊ）を平均
粒径６μｍの黒鉛と７：３の重量比にてヘンシェルミキ
サーでドライブレンドしたものである。
〔ＰＴＦＥ−２〕 旭硝子社製ＰＴＦＥ（ルブリカントＬ１８２Ｊ）を平均
粒径６μｍの黒鉛と７：３の重量比にてヘンシェルミキ
サーでドライブレンドしたものである。
【００３３】（３）ＰＴＦＥ〔ＰＴＦＥ−３〕 旭硝子社製：ＰＴＦＥルブリカントＬ１８２Ｊ （４）ＥＴＦＥ（旭硝子社製：アフロンＣＯＰ Ｚ８８
２０） （５）球状黒鉛（鐘紡社製：ベルパールＣ２０００） （６）シリコーンオイル（信越シリコーン社製：ＫＦ９
６−３００） 〔実施例１〜９、比較例１〜５〕ロール間隔５〜１０ｍ
ｍ程度に調整したロール混合機に、ＮＢＲ（２２０Ｓま
たは２４０Ｓ）を巻き付け、基礎配合ＡまたはＢに示し
た割合で無機充填剤、老化防止剤、カーボン、イオウ、
加硫促進剤を順次混合し、最後に表１または表２に示し
た割合でＰＴＦＥおよび他の充填剤を混練した。
２０） （５）球状黒鉛（鐘紡社製：ベルパールＣ２０００） （６）シリコーンオイル（信越シリコーン社製：ＫＦ９
６−３００） 〔実施例１〜９、比較例１〜５〕ロール間隔５〜１０ｍ
ｍ程度に調整したロール混合機に、ＮＢＲ（２２０Ｓま
たは２４０Ｓ）を巻き付け、基礎配合ＡまたはＢに示し
た割合で無機充填剤、老化防止剤、カーボン、イオウ、
加硫促進剤を順次混合し、最後に表１または表２に示し
た割合でＰＴＦＥおよび他の充填剤を混練した。
【００３４】その後、ロール間隔を１ｍｍに調整し、薄
通しを１０回行なった。なお、このときの摩擦熱を防止
する目的で、常時ロール内に冷却水を通し、ロール温度
を６０℃以下に保った。次に、冷却水を止め、ロール内
にスチームを通してゴム温度が７０℃以上９０℃以下に
なるように調整し、その後、ロール間隔を１ｍｍに狭め
て薄通しを１０回行ない、それぞれ１０ｋｇのコンパウ
ンドを得た。
通しを１０回行なった。なお、このときの摩擦熱を防止
する目的で、常時ロール内に冷却水を通し、ロール温度
を６０℃以下に保った。次に、冷却水を止め、ロール内
にスチームを通してゴム温度が７０℃以上９０℃以下に
なるように調整し、その後、ロール間隔を１ｍｍに狭め
て薄通しを１０回行ない、それぞれ１０ｋｇのコンパウ
ンドを得た。
【００３５】以上のようにして得られたコンパウンドを
縦３００ｍｍ、横３００ｍｍ、厚さ１ｍｍの金型でプレ
ス成形し、１次加硫（１６０℃、１０分、プレス圧１２
０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）および２次加硫（フリー加熱、１５
０℃、４時間）を行なった。
縦３００ｍｍ、横３００ｍｍ、厚さ１ｍｍの金型でプレ
ス成形し、１次加硫（１６０℃、１０分、プレス圧１２
０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）および２次加硫（フリー加熱、１５
０℃、４時間）を行なった。
【００３６】このようにして加硫を終えたシート状の各
試験片について、動摩擦係数、摩耗係数、機械的特性
（表面硬度、引張強度、伸び率）を求めた。各試験方法
は次の通りである。
試験片について、動摩擦係数、摩耗係数、機械的特性
（表面硬度、引張強度、伸び率）を求めた。各試験方法
は次の通りである。
【００３７】（ａ）摩擦・摩耗試験：得られたシートを
φ１７×φ２０（ｍｍ）のリングに打ち抜き、φ１７×
φ２０×１０（ｍｍ）のアルミ合金製リングに接着し摩
擦試験片とした。相手材は軸受鋼（ＳＵＪ２）研磨品と
し、スラスト型摩擦試験機にて評価した。試験条件は周
速１．０ｍ／分、面圧３．０ｋｇｆ／ｃｍ2 、時間１０
０時間である。
φ１７×φ２０（ｍｍ）のリングに打ち抜き、φ１７×
φ２０×１０（ｍｍ）のアルミ合金製リングに接着し摩
擦試験片とした。相手材は軸受鋼（ＳＵＪ２）研磨品と
し、スラスト型摩擦試験機にて評価した。試験条件は周
速１．０ｍ／分、面圧３．０ｋｇｆ／ｃｍ2 、時間１０
０時間である。
【００３８】得られた結果を表３に示す。ここで、摩擦
係数の振幅とは摩擦係数の経時変化（５ｈ〜１００ｈ）
の振れ幅の最大値、最小値の差である。
係数の振幅とは摩擦係数の経時変化（５ｈ〜１００ｈ）
の振れ幅の最大値、最小値の差である。
【００３９】（ｂ）機械的特性 得られたシート状試験片に対してＪＩＳ−Ｋ６３０１に
準拠し、硬度（ＪＩＳ−Ａ）、引張り強度（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 ）、伸び率（％）を調べ、結果を表３または表４中
に併記した。
準拠し、硬度（ＪＩＳ−Ａ）、引張り強度（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 ）、伸び率（％）を調べ、結果を表３または表４中
に併記した。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【表２】
【００４２】
【表３】
【００４３】
【表４】
【００４４】表３および表４の結果からも明らかなよう
に、一般的なＮＢＲの配合物だけの比較例１では摩擦係
数が高く摩耗量も大きかった。また、ＮＢＲにＰＴＦＥ
を添加した比較例２、３は、いずれも摩擦係数の振幅も
狭く安定した摩擦係数となったが、摩耗係数は充分に改
良されなかった。また、球状黒鉛を配合した比較例４で
は、耐摩耗性が若干改善され摩擦係数も若干安定した
が、未だ充分ではなかった。シリコーンオイルを配合し
た比較例５は、機械的強度（引張強度）が著しく低下し
ており、それに伴って摩耗特性も極めて悪かった。
に、一般的なＮＢＲの配合物だけの比較例１では摩擦係
数が高く摩耗量も大きかった。また、ＮＢＲにＰＴＦＥ
を添加した比較例２、３は、いずれも摩擦係数の振幅も
狭く安定した摩擦係数となったが、摩耗係数は充分に改
良されなかった。また、球状黒鉛を配合した比較例４で
は、耐摩耗性が若干改善され摩擦係数も若干安定した
が、未だ充分ではなかった。シリコーンオイルを配合し
た比較例５は、機械的強度（引張強度）が著しく低下し
ており、それに伴って摩耗特性も極めて悪かった。
【００４５】しかし、カーボン材が表面に突出した粉体
状ＰＴＦＥと球状黒鉛を併用して添加した実施例１〜９
は、機械的強度の低下が少なく、安定した摩擦係数およ
び優れた耐摩耗性があった。
状ＰＴＦＥと球状黒鉛を併用して添加した実施例１〜９
は、機械的強度の低下が少なく、安定した摩擦係数およ
び優れた耐摩耗性があった。
【００４６】
【発明の効果】この発明は、以上説明したように、紙送
りローラの表面を、アクリロニトリルブタジエンゴム
と、表面にカーボン材を突出させたテトラフルオロエチ
レン樹脂粉末と、球状黒鉛を所定量配合した潤滑性ゴム
組成物で形成したので、この紙送りローラが、ゴム特有
の弾性によって優れた紙送り性能を具備していると共
に、長寿命で安定した低摩擦特性および耐摩耗特性を有
するものとなり、紙送り機能の高速化および高信頼性の
要求に応えられるものとなる利点がある。
りローラの表面を、アクリロニトリルブタジエンゴム
と、表面にカーボン材を突出させたテトラフルオロエチ
レン樹脂粉末と、球状黒鉛を所定量配合した潤滑性ゴム
組成物で形成したので、この紙送りローラが、ゴム特有
の弾性によって優れた紙送り性能を具備していると共
に、長寿命で安定した低摩擦特性および耐摩耗特性を有
するものとなり、紙送り機能の高速化および高信頼性の
要求に応えられるものとなる利点がある。
【図１】紙送りローラの使用状態を説明する要部の斜視
図
図
【図２】ゴム基材中のテトラフルオロエチレン樹脂粉末
を示す模式図
を示す模式図
１ 紙 ２ 紙面 ３ ローラ １１ ＰＴＦＥ粉末 １２ カーボン材 １３ ゴム基材
Claims (3)
- 【請求項１】 紙面にローラ表面を接触させ、摩擦力で
ローラの回転方向に紙を送り出す紙送りローラにおい
て、前記紙送りローラの表面を、アクリロニトリルブタ
ジエンゴム１００重量部に対して、テトラフルオロエチ
レン樹脂粉末１０〜１００重量部、球状黒鉛５〜８０重
量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物で形成したことを特
徴とする紙送りローラ。 - 【請求項２】 前記テトラフルオロエチレン樹脂粉末
が、乳化重合終了後にカーボン材と共沈させて表面にカ
ーボン材を突出させたテトラフルオロエチレン樹脂粉末
である請求項１記載の紙送りローラ。 - 【請求項３】 前記テトラフルオロエチレン樹脂粉末
が、テトラフルオロエチレン樹脂とカーボン材を乾式混
合して表面にカーボン材を突出させたテトラフルオロエ
チレン樹脂粉末である請求項１記載の紙送りローラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25208095A JPH0986687A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | 紙送りローラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25208095A JPH0986687A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | 紙送りローラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0986687A true JPH0986687A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17232278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25208095A Pending JPH0986687A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | 紙送りローラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0986687A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6020417A (en) * | 1997-01-24 | 2000-02-01 | Ntn Corporation | Sheet feed members for image forming devices |
-
1995
- 1995-09-29 JP JP25208095A patent/JPH0986687A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6020417A (en) * | 1997-01-24 | 2000-02-01 | Ntn Corporation | Sheet feed members for image forming devices |
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