JPH0982335A - 高温固体電解質型燃料電池用燃料極 - Google Patents
高温固体電解質型燃料電池用燃料極Info
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- JPH0982335A JPH0982335A JP7232636A JP23263695A JPH0982335A JP H0982335 A JPH0982335 A JP H0982335A JP 7232636 A JP7232636 A JP 7232636A JP 23263695 A JP23263695 A JP 23263695A JP H0982335 A JPH0982335 A JP H0982335A
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- alloy
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- electrode
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E60/50—Fuel cells
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電解質との熱膨張係数の差が小さく、電解質
膜との剥離の問題がなく、しかも安価なＳＯＦＣ用燃料
極を提供する。 【解決手段】 Ｎｉ−Ｆｅ合金２Ａと、ＺｒＯ2 系及び
／又はＣｅＯ2 系セラミックス２Ｂとのサーメットで構
成されるＳＯＦＣ用燃料極。 【効果】 燃料極を構成するサーメットのＮｉの一部を
安価なＦｅで置き換えることにより、燃料極材料のコス
トを下げることができ、同時に燃料極材料と電解質材料
の熱膨張率をより整合させることができる。
膜との剥離の問題がなく、しかも安価なＳＯＦＣ用燃料
極を提供する。 【解決手段】 Ｎｉ−Ｆｅ合金２Ａと、ＺｒＯ2 系及び
／又はＣｅＯ2 系セラミックス２Ｂとのサーメットで構
成されるＳＯＦＣ用燃料極。 【効果】 燃料極を構成するサーメットのＮｉの一部を
安価なＦｅで置き換えることにより、燃料極材料のコス
トを下げることができ、同時に燃料極材料と電解質材料
の熱膨張率をより整合させることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高温固体型電解質型
燃料電池（ＳＯＦＣ）用燃料極に係り、特に、電解質と
の熱膨張係数の差が小さく、電解質膜との剥離の問題が
なく、しかも安価なＳＯＦＣ用燃料極に関する。
燃料電池（ＳＯＦＣ）用燃料極に係り、特に、電解質と
の熱膨張係数の差が小さく、電解質膜との剥離の問題が
なく、しかも安価なＳＯＦＣ用燃料極に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＯＦＣは、図２に示す如く、イットリ
ア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）よりなる電解質膜１に燃
料極（アノード）及び空気極（カソード）の電極膜２，
３を積層した構成とされている。従来、燃料極材料とし
ては、Ｎｉ−ＹＳＺサーメットが主に使用されており、
このＮｉ−ＹＳＺサーメットのＮｉ含有量やＮｉとＹＳ
Ｚとの粒径比についての検討が行われている。
ア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）よりなる電解質膜１に燃
料極（アノード）及び空気極（カソード）の電極膜２，
３を積層した構成とされている。従来、燃料極材料とし
ては、Ｎｉ−ＹＳＺサーメットが主に使用されており、
このＮｉ−ＹＳＺサーメットのＮｉ含有量やＮｉとＹＳ
Ｚとの粒径比についての検討が行われている。
【０００３】このＳＯＦＣ用燃料極材料の基本的な要求
特性は、高い電子導電性と、下層の電解質膜を構成する
ＹＳＺの熱膨張係数に近い熱膨張係数を有することであ
るが、ＳＯＦＣが既存の発電システムに十分な対抗力を
得るためには、より一層のコストダウンが必要であるこ
とから、ＳＯＦＣ用燃料極材料についても、安価に提供
されることが要求される。
特性は、高い電子導電性と、下層の電解質膜を構成する
ＹＳＺの熱膨張係数に近い熱膨張係数を有することであ
るが、ＳＯＦＣが既存の発電システムに十分な対抗力を
得るためには、より一層のコストダウンが必要であるこ
とから、ＳＯＦＣ用燃料極材料についても、安価に提供
されることが要求される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来、
ＳＯＦＣ用燃料極材料として提案されているＮｉ−ＹＳ
Ｚサーメットは、導電性や熱膨張係数等の点では、要求
特性をほぼ満足するものではあるが、金属成分としてＮ
ｉを用いるため、高価であるという欠点がある。
ＳＯＦＣ用燃料極材料として提案されているＮｉ−ＹＳ
Ｚサーメットは、導電性や熱膨張係数等の点では、要求
特性をほぼ満足するものではあるが、金属成分としてＮ
ｉを用いるため、高価であるという欠点がある。
【０００５】本発明は上記従来の問題点を解決し、電解
質との熱膨張係数の差が小さく、電解質膜との剥離の問
題がなく、しかも安価なＳＯＦＣ用燃料極を提供するこ
とを目的とする。
質との熱膨張係数の差が小さく、電解質膜との剥離の問
題がなく、しかも安価なＳＯＦＣ用燃料極を提供するこ
とを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のＳＯＦＣ用燃料
極は、ニッケル−鉄合金（Ｎｉ−Ｆｅ合金）と、ジルコ
ニア（ＺｒＯ2 ）系セラミックス及び／又はセリア（Ｃ
ｅＯ2 ）系セラミックスとのサーメットで構成されるこ
とを特徴とする。
極は、ニッケル−鉄合金（Ｎｉ−Ｆｅ合金）と、ジルコ
ニア（ＺｒＯ2 ）系セラミックス及び／又はセリア（Ｃ
ｅＯ2 ）系セラミックスとのサーメットで構成されるこ
とを特徴とする。
【０００７】このように、燃料極を構成するサーメット
のＮｉの一部を安価なＦｅで置き換えることにより、燃
料極材料のコストを下げることができ、同時に燃料極材
料と電解質材料の熱膨張率をより整合させることができ
る。
のＮｉの一部を安価なＦｅで置き換えることにより、燃
料極材料のコストを下げることができ、同時に燃料極材
料と電解質材料の熱膨張率をより整合させることができ
る。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明を詳
細に説明する。
細に説明する。
【０００９】図１は本発明のＳＯＦＣ用燃料極を構成す
るサーメットの構造を説明する模式的な断面図であり、
図１の部の拡大図に相当する。
るサーメットの構造を説明する模式的な断面図であり、
図１の部の拡大図に相当する。
【００１０】図示の如く、本発明のＳＯＦＣ用燃料極
は、Ｎｉ−Ｆｅ合金２ＡとＹＳＺ２Ｂ等のＺｒＯ2 系セ
ラミックス及び／又はＣｅＯ2 系セラミックスとのサー
メットで構成される。
は、Ｎｉ−Ｆｅ合金２ＡとＹＳＺ２Ｂ等のＺｒＯ2 系セ
ラミックス及び／又はＣｅＯ2 系セラミックスとのサー
メットで構成される。
【００１１】本発明のＳＯＦＣ燃料極において、Ｎｉ−
Ｆｅ合金のＦｅとＮｉとのモル比はＦｅ：Ｎｉ＝０．５
〜８：６であることが好ましい。この範囲を超えてＦｅ
が多くＮｉが少ないと、電極反応に対する触媒機能が低
下して、発電特性が悪化する。逆に、この範囲を超えて
Ｆｅが少なくＮｉが多いと、Ｎｉの一部をＦｅに置換す
ることによるコストダウンが十分に達成されない上に、
線膨張係数等の改善効果も得にくい。
Ｆｅ合金のＦｅとＮｉとのモル比はＦｅ：Ｎｉ＝０．５
〜８：６であることが好ましい。この範囲を超えてＦｅ
が多くＮｉが少ないと、電極反応に対する触媒機能が低
下して、発電特性が悪化する。逆に、この範囲を超えて
Ｆｅが少なくＮｉが多いと、Ｎｉの一部をＦｅに置換す
ることによるコストダウンが十分に達成されない上に、
線膨張係数等の改善効果も得にくい。
【００１２】また、サーメットを構成するＮｉ−Ｆｅ合
金とＺｒＯ2 系セラミックス及び／又はＣｅＯ2 系セラ
ミックスとの重量比は、合金：セラミックス＝０．５〜
７：２であることが好ましい。この範囲を超えて合金が
多くセラミックスが少ないと、電解質膜との線膨張係数
の差が大きくなり、逆にこの範囲を超えて合金が少なく
セラミックスが多いと導電性、発電特性が低下する。
金とＺｒＯ2 系セラミックス及び／又はＣｅＯ2 系セラ
ミックスとの重量比は、合金：セラミックス＝０．５〜
７：２であることが好ましい。この範囲を超えて合金が
多くセラミックスが少ないと、電解質膜との線膨張係数
の差が大きくなり、逆にこの範囲を超えて合金が少なく
セラミックスが多いと導電性、発電特性が低下する。
【００１３】本発明において、サーメットを構成するセ
ラミックスは、ＺｒＯ2 系セラミックス、ＣｅＯ2 系セ
ラミックス、ＺｒＯ2 系セラミックスとＣｅＯ2 系セラ
ミックスの混合物のいずれでも良いが、電解質と同一の
ものを使うことが好ましい。
ラミックスは、ＺｒＯ2 系セラミックス、ＣｅＯ2 系セ
ラミックス、ＺｒＯ2 系セラミックスとＣｅＯ2 系セラ
ミックスの混合物のいずれでも良いが、電解質と同一の
ものを使うことが好ましい。
【００１４】なお、このようなＮｉ−Ｆｅ合金／（Ｚｒ
Ｏ2 ，ＣｅＯ2 ）系セラミックスのサーメットで構成さ
れる本発明のＳＯＦＣ用燃料極は、強度、電子導電性、
燃料ガス流通性、有効触媒活性点の確保等の面から、気
孔率３０〜５０％程度の多孔体であることが好ましい。
Ｏ2 ，ＣｅＯ2 ）系セラミックスのサーメットで構成さ
れる本発明のＳＯＦＣ用燃料極は、強度、電子導電性、
燃料ガス流通性、有効触媒活性点の確保等の面から、気
孔率３０〜５０％程度の多孔体であることが好ましい。
【００１５】なお、本発明のＳＯＦＣ用燃料極は、還元
状態においてＮｉ−Ｆｅ合金／（ＺｒＯ2 ，ＣｅＯ2 ）
系セラミックスが形成されるものであり、頭初はＦｅx
Ｏy（ｘ，ｙの同定困難：Ｆｅと結合する酸素量は、温
度、雰囲気により異なる。） −ＮｉＯ−（ＺｒＯ2 ，ＣｅＯ2 ）系セラミックス複合
材料となっている。
状態においてＮｉ−Ｆｅ合金／（ＺｒＯ2 ，ＣｅＯ2 ）
系セラミックスが形成されるものであり、頭初はＦｅx
Ｏy（ｘ，ｙの同定困難：Ｆｅと結合する酸素量は、温
度、雰囲気により異なる。） −ＮｉＯ−（ＺｒＯ2 ，ＣｅＯ2 ）系セラミックス複合
材料となっている。
【００１６】
【実施例】以下に具体的な実施例を挙げて本発明をより
詳細に説明する。
詳細に説明する。
【００１７】実施例１ 電解質材料としてＹＳＺ（８モル％−Ｙ2 Ｏ3 安定化Ｚ
ｒＯ2 ）を用い、空気極材料としてＬａ（Ｓｒ）ＭｎＯ
3 を用い、燃料極材料にＦｅ2 Ｏ3 −ＮｉＯ−ＹＳＺ複
合材料（Ｆｅ2 Ｏ3 ：ＮｉＯ：ＹＳＺ＝Ｘ：５６：４４
（重量比；出発原料組成），気孔率２８〜３０％）を用
い、この複合材料の出発原料中のＦｅ2Ｏ3 の割合Ｘを
種々変えて各々ＳＯＦＣを組み立てて発電試験を行い、
結果を図３に示した。空気極、燃料極材料の焼き付け条
件はそれぞれ、１３００℃／３ｈｒ、１４５０℃／３ｈ
ｒに統一した。
ｒＯ2 ）を用い、空気極材料としてＬａ（Ｓｒ）ＭｎＯ
3 を用い、燃料極材料にＦｅ2 Ｏ3 −ＮｉＯ−ＹＳＺ複
合材料（Ｆｅ2 Ｏ3 ：ＮｉＯ：ＹＳＺ＝Ｘ：５６：４４
（重量比；出発原料組成），気孔率２８〜３０％）を用
い、この複合材料の出発原料中のＦｅ2Ｏ3 の割合Ｘを
種々変えて各々ＳＯＦＣを組み立てて発電試験を行い、
結果を図３に示した。空気極、燃料極材料の焼き付け条
件はそれぞれ、１３００℃／３ｈｒ、１４５０℃／３ｈ
ｒに統一した。
【００１８】各電池には、空気及び燃料極側の分極を個
々に検討するために参照電極を設けた。また、Ｆｅ2 Ｏ
3 添加量の違いによる電池性能の変化を定量的に測定す
るため、両電極、電解質の厚さ及び、発電条件を下記の
ように統一した。
々に検討するために参照電極を設けた。また、Ｆｅ2 Ｏ
3 添加量の違いによる電池性能の変化を定量的に測定す
るため、両電極、電解質の厚さ及び、発電条件を下記の
ように統一した。
【００１９】作動温度：１０００℃ 電解質厚さ：５００μｍ 空気極膜及び燃料極膜の厚さ：２００μｍ 空気流量：２００ｃｃ／ｍｉｎ 燃料：Ｈ2 燃料流量：１００ｃｃ／ｍｉｎ 電極面積：２ｃｍ2 図３より次のことが明らかである。即ち、Ｘ＝５〜４０
の電池は安定に作動し、経時劣化は≦１％／１０００ｈ
ｒであった。しかし、Ｘ＝８０の電池性能は不安定であ
り、他の電池に比較し性能が劣った。
の電池は安定に作動し、経時劣化は≦１％／１０００ｈ
ｒであった。しかし、Ｘ＝８０の電池性能は不安定であ
り、他の電池に比較し性能が劣った。
【００２０】なお、各Ｘの値に対応するＮｉ−Ｆｅ合金
のＦｅ：Ｎｉモル比及びＮｉ−Ｆｅ合金：ＹＳＺ重量比
は次の通りである。
のＦｅ：Ｎｉモル比及びＮｉ−Ｆｅ合金：ＹＳＺ重量比
は次の通りである。
【００２１】
【表１】
【００２２】実施例２ 実施例１で組み立てたＳＯＦＣを用いて、Ｆｅ2 Ｏ3 添
加量の増加に伴う、燃料極側の分極特性変化を調べ、結
果を図４に示した。図４は、作動温度１０００℃で一定
負荷（＝０．５Ａ／ｃｍ2 ）を印加したときの“参照電
極〜燃料極”間の分極値を示したものである。●印は全
体の分極値であり、▲印はオーム抵抗に起因した分極を
取り除いた値（η）である。従って、●印〜▲印間の値
が、オーム抵抗に起因した分極となる。本実験範囲内で
は、Ｆｅ2 Ｏ3 添加量が増えるとηは減少した。しか
し、Ｆｅ2 Ｏ3 添加量が多くなる（Ｘ＝８０）とオーム
抵抗に起因した分極は増加した。
加量の増加に伴う、燃料極側の分極特性変化を調べ、結
果を図４に示した。図４は、作動温度１０００℃で一定
負荷（＝０．５Ａ／ｃｍ2 ）を印加したときの“参照電
極〜燃料極”間の分極値を示したものである。●印は全
体の分極値であり、▲印はオーム抵抗に起因した分極を
取り除いた値（η）である。従って、●印〜▲印間の値
が、オーム抵抗に起因した分極となる。本実験範囲内で
は、Ｆｅ2 Ｏ3 添加量が増えるとηは減少した。しか
し、Ｆｅ2 Ｏ3 添加量が多くなる（Ｘ＝８０）とオーム
抵抗に起因した分極は増加した。
【００２３】これらの結果から、Ｆｅ2 Ｏ3 ＋ＮｉＯ＋
ＹＳＺ（＝Ｘ：５６：４４重量比）混合体を燃料極材料
として使用する場合、Ｆｅ2 Ｏ3 の添加量（Ｘ）は、１
０≦Ｘ≦８０、即ち、Ｎｉ−Ｆｅ合金のＦｅ：Ｎｉモル
比＝１〜８：６で、Ｎｉ−Ｆｅ合金：ＹＳＺ＝１．５〜
３：１（重量比）の範囲が好ましいと考えられる。
ＹＳＺ（＝Ｘ：５６：４４重量比）混合体を燃料極材料
として使用する場合、Ｆｅ2 Ｏ3 の添加量（Ｘ）は、１
０≦Ｘ≦８０、即ち、Ｎｉ−Ｆｅ合金のＦｅ：Ｎｉモル
比＝１〜８：６で、Ｎｉ−Ｆｅ合金：ＹＳＺ＝１．５〜
３：１（重量比）の範囲が好ましいと考えられる。
【００２４】実施例３ Ｎｉ−Ｆｅ合金のＦｅ：Ｎｉモル比、及び、Ｎｉ−Ｆｅ
合金：ＹＳＺ重量比を種々変えて燃料極を製造して熱膨
張係数を測定し、ＹＳＺ電解質の熱膨張係数と比較し、
結果を表２に示した。
合金：ＹＳＺ重量比を種々変えて燃料極を製造して熱膨
張係数を測定し、ＹＳＺ電解質の熱膨張係数と比較し、
結果を表２に示した。
【００２５】また、各燃料極について、電子導電率を１
０００℃、室温加湿Ｈ2 中で調べ、結果を表２に併記し
た。
０００℃、室温加湿Ｈ2 中で調べ、結果を表２に併記し
た。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２より明らかなように、Ｆｅ：Ｎｉ＝１
〜４：３（モル比）で、Ｎｉ−Ｆｅ合金：ＹＳＺ＝１〜
３：１（重量比）の範囲であれば、ＹＳＺ電解質との熱
膨張係数差が小さく、膜剥離の問題が生じることはない
上に、電子導電率も大きく、良好なＳＯＦＣを実現可能
である。
〜４：３（モル比）で、Ｎｉ−Ｆｅ合金：ＹＳＺ＝１〜
３：１（重量比）の範囲であれば、ＹＳＺ電解質との熱
膨張係数差が小さく、膜剥離の問題が生じることはない
上に、電子導電率も大きく、良好なＳＯＦＣを実現可能
である。
【００２８】実施例３ 実施例２において、Ｎｉ−Ｆｅ合金のＦｅ：Ｎｉモル比
を２：３とし、Ｎｉ−Ｆｅ合金：セラミックス重量比を
１．５：１とし、セラミックスの種類を表３に示すもの
として同様に熱膨張係数及び電子導電率を調べ、結果を
表３に示した。
を２：３とし、Ｎｉ−Ｆｅ合金：セラミックス重量比を
１．５：１とし、セラミックスの種類を表３に示すもの
として同様に熱膨張係数及び電子導電率を調べ、結果を
表３に示した。
【００２９】
【表３】
【００３０】表３より、ＹＳＺの他、ＣｅＯ2 又はＺｒ
Ｏ2 とＣｅＯ2 との混合系セラミックスであっても良好
な結果が得られることが明らかである。
Ｏ2 とＣｅＯ2 との混合系セラミックスであっても良好
な結果が得られることが明らかである。
【００３１】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明のＳＯＦＣ用
燃料極によれば、電解質との熱膨張係数の差が小さく、
電解質膜との剥離の問題がなく、しかも安価なＳＯＦＣ
用燃料極が提供されるため、ＳＯＦＣのコストダウンを
図ることができる。
燃料極によれば、電解質との熱膨張係数の差が小さく、
電解質膜との剥離の問題がなく、しかも安価なＳＯＦＣ
用燃料極が提供されるため、ＳＯＦＣのコストダウンを
図ることができる。
【図１】本発明のＳＯＦＣ用燃料極を構成するサーメッ
トの構造を説明する模式的な断面図である。
トの構造を説明する模式的な断面図である。
【図２】ＳＯＦＣの構成を示す断面図である。
【図３】実施例１の発電試験の結果を示すグラフであ
る。
る。
【図４】実施例２で求めた分極特性の試験結果を示すグ
ラフである。
ラフである。
１ 電解質膜 ２ 燃料極膜 ２Ａ Ｎｉ−Ｆｅ合金 ２Ｂ ＹＳＺ ３ 空気極膜
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 下津 正輝 岡山県玉野市玉３丁目１番１号 三井造船 株式会社玉野事業所内
Claims (2)
- 【請求項１】 ニッケル−鉄合金と、ジルコニア系セラ
ミックス及び／又はセリア系セラミックスとのサーメッ
トで構成されることを特徴とする高温固体電解質型燃料
電池用燃料極。 - 【請求項２】 請求項１の燃料極において、ニッケル−
鉄合金中の鉄とニッケルとのモル比が０．５〜８：６で
あり、サーメット中の鉄−ニッケル合金とジルコニア系
セラミックス及び／又はセリア系セラミックスとの重量
比が０．５〜７：２であることを特徴とする高温固体電
解質型燃料電池用燃料極。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7232636A JPH0982335A (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 高温固体電解質型燃料電池用燃料極 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7232636A JPH0982335A (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 高温固体電解質型燃料電池用燃料極 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0982335A true JPH0982335A (ja) | 1997-03-28 |
Family
ID=16942412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7232636A Pending JPH0982335A (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 高温固体電解質型燃料電池用燃料極 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0982335A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006030590A1 (ja) * | 2004-09-13 | 2006-03-23 | Kyocera Corporation | 燃料電池用電極支持体 |
| JP2010232134A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-14 | Mitsubishi Materials Corp | 耐久性のある燃料極およびこの燃料極を組み込んだ固体酸化物形燃料電池 |
| JP2011040362A (ja) * | 2009-07-14 | 2011-02-24 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 固体酸化物形燃料電池用燃料極、固体酸化物形燃料電池および固体酸化物形燃料電池の作動方法 |
| US20210257642A1 (en) * | 2018-09-11 | 2021-08-19 | Versa Power Systems, Ltd | Redox mitigating solid oxide cell compositions |
-
1995
- 1995-09-11 JP JP7232636A patent/JPH0982335A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006030590A1 (ja) * | 2004-09-13 | 2006-03-23 | Kyocera Corporation | 燃料電池用電極支持体 |
| EP1801905A1 (en) * | 2004-09-13 | 2007-06-27 | Kyocera Corporation | Electrode support for fuel cell |
| EP1801905A4 (en) * | 2004-09-13 | 2009-10-21 | Kyocera Corp | ELECTRODE SUPPORT FOR FUEL CELL |
| US8524419B2 (en) | 2004-09-13 | 2013-09-03 | Kyocera Corporation | Electrode support for fuel cells |
| JP2010232134A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-14 | Mitsubishi Materials Corp | 耐久性のある燃料極およびこの燃料極を組み込んだ固体酸化物形燃料電池 |
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| US20210257642A1 (en) * | 2018-09-11 | 2021-08-19 | Versa Power Systems, Ltd | Redox mitigating solid oxide cell compositions |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011023 |