JPH0979006A - 循環ポンプの可動翼開度制御回路 - Google Patents
循環ポンプの可動翼開度制御回路Info
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- JPH0979006A JPH0979006A JP23240595A JP23240595A JPH0979006A JP H0979006 A JPH0979006 A JP H0979006A JP 23240595 A JP23240595 A JP 23240595A JP 23240595 A JP23240595 A JP 23240595A JP H0979006 A JPH0979006 A JP H0979006A
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- Japan
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- turbine
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Control Of Temperature (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 タービンバイパス運転時にも安全、かつ最適
なプラント運用を図る。 【解決手段】 ガスタービン出力から排ガスボイラ発生
熱量を算出する関数発生器と、蒸気タービン出力から蒸
気タービン動力熱量を算出する関数発生器、排ガスボイ
ラ発生熱量と蒸気タービン動力熱量とから復水器回収処
理熱量を算出する減算器、を備えた循環水ポンプの可動
翼開度制御回路において、ガスタービン出力を一次遅れ
要素１９を介して排ガスボイラ発生熱量を算出する関数
発生器に入力するとともに、タービンバイパス弁開動作
中はタービンバイパス運用係数を前記排ガスボイラ発生
熱量に乗算する乗算器１８を設けた。
なプラント運用を図る。 【解決手段】 ガスタービン出力から排ガスボイラ発生
熱量を算出する関数発生器と、蒸気タービン出力から蒸
気タービン動力熱量を算出する関数発生器、排ガスボイ
ラ発生熱量と蒸気タービン動力熱量とから復水器回収処
理熱量を算出する減算器、を備えた循環水ポンプの可動
翼開度制御回路において、ガスタービン出力を一次遅れ
要素１９を介して排ガスボイラ発生熱量を算出する関数
発生器に入力するとともに、タービンバイパス弁開動作
中はタービンバイパス運用係数を前記排ガスボイラ発生
熱量に乗算する乗算器１８を設けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コンバインドサイ
クルプラントの海水冷却用循環ポンプの可動翼開度制御
方式の内、プラント起動／停止の最適翼開度を行う循環
水ポンプの可動翼開度制御回路に関する。
クルプラントの海水冷却用循環ポンプの可動翼開度制御
方式の内、プラント起動／停止の最適翼開度を行う循環
水ポンプの可動翼開度制御回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】コンバインドサイクルプラントは、起動
／停止時や蒸気タービントリップ時等において蒸気ター
ビンバイパスによる復水器流入熱量が大きいという特徴
がある。蒸気タービン出力を関数とした翼開度制御方式
では、復水器での海水温度上昇制限を守ることを困難で
ある。
／停止時や蒸気タービントリップ時等において蒸気ター
ビンバイパスによる復水器流入熱量が大きいという特徴
がある。蒸気タービン出力を関数とした翼開度制御方式
では、復水器での海水温度上昇制限を守ることを困難で
ある。
【０００３】先ず、コンバインドサイクルプラント系統
概略を図２に示し説明する。コンバインドサイクルプラ
ントは、ガスタービン１にて燃焼した排ガスが排ガスボ
イラ２に送り込まれ、熱交換され蒸気が発生する。発生
した蒸気は蒸気タービン３へ送気される。
概略を図２に示し説明する。コンバインドサイクルプラ
ントは、ガスタービン１にて燃焼した排ガスが排ガスボ
イラ２に送り込まれ、熱交換され蒸気が発生する。発生
した蒸気は蒸気タービン３へ送気される。
【０００４】蒸気タービン３で仕事をした蒸気は、復水
器４へ回収され、凝縮され水となり、排ガスボイラ２へ
リターンされる。復水器４にて蒸気を凝縮させるのに海
水を循環している。海水を循環させる為に循環水ポンプ
５を設置し復水器へ海水を送っている。
器４へ回収され、凝縮され水となり、排ガスボイラ２へ
リターンされる。復水器４にて蒸気を凝縮させるのに海
水を循環している。海水を循環させる為に循環水ポンプ
５を設置し復水器へ海水を送っている。
【０００５】その際、復水器の熱処理量に応じて海水量
を変化させる目的で循環水ポンプ可動翼６が制御され
る。
を変化させる目的で循環水ポンプ可動翼６が制御され
る。
【０００６】起動／停止時、蒸気タービントリップ時等
は、排ガスボイラで発生した蒸気をタービンバイパス弁
７を用いて復水器へ回収する構成であり、蒸気タービン
３で仕事をしない蒸気を回収する場合は復水器４の熱処
理量が増加する。すなわち、タービンバイパス運用、ガ
スタービンの特性等を考慮し制御回路が構成されてい
る。
は、排ガスボイラで発生した蒸気をタービンバイパス弁
７を用いて復水器へ回収する構成であり、蒸気タービン
３で仕事をしない蒸気を回収する場合は復水器４の熱処
理量が増加する。すなわち、タービンバイパス運用、ガ
スタービンの特性等を考慮し制御回路が構成されてい
る。
【０００７】従来コンバインドサイクルプラントの循環
水ポンプの可動翼開度制御回路を図３に示し説明する。
ガスタービン出力20ｓから関数発生器８にて排ガスボイ
ラ発生熱量８ｓを算出する。また蒸気タービン出力21ｓ
より関数発生器１０にて蒸気タービン動力熱量10ｓを算
出する。
水ポンプの可動翼開度制御回路を図３に示し説明する。
ガスタービン出力20ｓから関数発生器８にて排ガスボイ
ラ発生熱量８ｓを算出する。また蒸気タービン出力21ｓ
より関数発生器１０にて蒸気タービン動力熱量10ｓを算
出する。
【０００８】上記にて算出した排ガスボイラ発生熱量８
ｓから蒸気タービン動力熱量10ｓを減算器９にて減算
し、復水器回収処理熱量９ｓを求める。
ｓから蒸気タービン動力熱量10ｓを減算器９にて減算
し、復水器回収処理熱量９ｓを求める。
【０００９】復水器回収処理熱量９ｓを流量係数器１３
で定めた値で除算器１２で割ることにより復水器循環海
水流量12ｓを求める。復水器循環海水流量12ｓに冷却水
冷却器の必要海水流量22ｓを加算器１４で加算し必要循
環水流量14ｓを求める。必要循環水流量14ｓより関数発
生器１５にて循環水ポンプ可動翼開度指令15ｓを作成し
可動翼を制御する。
で定めた値で除算器１２で割ることにより復水器循環海
水流量12ｓを求める。復水器循環海水流量12ｓに冷却水
冷却器の必要海水流量22ｓを加算器１４で加算し必要循
環水流量14ｓを求める。必要循環水流量14ｓより関数発
生器１５にて循環水ポンプ可動翼開度指令15ｓを作成し
可動翼を制御する。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記従来制御回路にお
いて、起動／停止時、蒸気タービントリップ等にタービ
ンバイパス運用を実施している間は、復水器回収熱量
が、図２で示すバランスよりずれ、復水器出入口海水温
度差が運用制限値を越えるおそれがあった。またタービ
ンバイパス運転中に復水器出入口海水温度差が運用制限
値を越えないように可動翼を開いて運転した場合は、ポ
ンプの動力が増加し、経済的なプラント運用ができなく
なるという問題点があった。
いて、起動／停止時、蒸気タービントリップ等にタービ
ンバイパス運用を実施している間は、復水器回収熱量
が、図２で示すバランスよりずれ、復水器出入口海水温
度差が運用制限値を越えるおそれがあった。またタービ
ンバイパス運転中に復水器出入口海水温度差が運用制限
値を越えないように可動翼を開いて運転した場合は、ポ
ンプの動力が増加し、経済的なプラント運用ができなく
なるという問題点があった。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するため次の手段を講ずる。
するため次の手段を講ずる。
【００１２】すなわち、コンバインドサイクルプラント
へ冷却用海水を循環させる循環ポンプの可動翼開度制御
回路であって、ガスタービン出力から排ガスボイラ発生
熱量を算出する関数発生器と、蒸気タービン出力から蒸
気タービン動力熱量を算出する関数発生器と、前記排ガ
スボイラ発生熱量と前記蒸気タービン動力熱量とから復
水器回収処理熱量を算出する減算器と、同復水器回収処
理熱量と流量係数とから復水器海水循環流量を算出する
除算器と、同復水器海水循環流量と冷却水冷却器必要海
水量とから循環ポンプ可動翼開度指令を発信する関数発
生器とを備えた循環水ポンプの可動翼開度制御回路にお
いて、前記ガスタービン出力を一次遅れ要素を介して前
記排ガスボイラ発生熱量を算出する関数発生器に入力す
るとともに、タービンバイパス弁開動作中はタービンバ
イパス運用係数を前記排ガスボイラ発生熱量に乗算する
乗算器を設けた。
へ冷却用海水を循環させる循環ポンプの可動翼開度制御
回路であって、ガスタービン出力から排ガスボイラ発生
熱量を算出する関数発生器と、蒸気タービン出力から蒸
気タービン動力熱量を算出する関数発生器と、前記排ガ
スボイラ発生熱量と前記蒸気タービン動力熱量とから復
水器回収処理熱量を算出する減算器と、同復水器回収処
理熱量と流量係数とから復水器海水循環流量を算出する
除算器と、同復水器海水循環流量と冷却水冷却器必要海
水量とから循環ポンプ可動翼開度指令を発信する関数発
生器とを備えた循環水ポンプの可動翼開度制御回路にお
いて、前記ガスタービン出力を一次遅れ要素を介して前
記排ガスボイラ発生熱量を算出する関数発生器に入力す
るとともに、タービンバイパス弁開動作中はタービンバ
イパス運用係数を前記排ガスボイラ発生熱量に乗算する
乗算器を設けた。
【００１３】以上において、ガスタービン出力は一次遅
れ要素を経て関数発生器へ送られる。これにより、コン
バインドサイクルプラントにおいてガスタービンが変化
してから排熱回収ボイラの発生熱量が変化するまでには
時間遅れがあるが、その時間遅れを取り込み、排熱回収
ボイラの発生熱量が正確に算出される。
れ要素を経て関数発生器へ送られる。これにより、コン
バインドサイクルプラントにおいてガスタービンが変化
してから排熱回収ボイラの発生熱量が変化するまでには
時間遅れがあるが、その時間遅れを取り込み、排熱回収
ボイラの発生熱量が正確に算出される。
【００１４】タービンバイパス運用時、すなわち、ター
ビンバイパス弁開動作中には、タービン運用係数（割り
増し係数）が乗算器で排ガスボイラ発生熱量にかけら
れ、タービンバイパス運用に対応した排ガスボイラ発生
熱量が出力される。以後の段は従来通り作動して循環水
ポンプ可動翼開度が制御される。
ビンバイパス弁開動作中には、タービン運用係数（割り
増し係数）が乗算器で排ガスボイラ発生熱量にかけら
れ、タービンバイパス運用に対応した排ガスボイラ発生
熱量が出力される。以後の段は従来通り作動して循環水
ポンプ可動翼開度が制御される。
【００１５】以上のようにして、排熱回収ボイラの発生
熱量遅れに対応するとともに、タービンバイパス運転時
にも対応した制御が行われる。
熱量遅れに対応するとともに、タービンバイパス運転時
にも対応した制御が行われる。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明の実施の一形態を図１によ
り説明する。なお、従来例で説明した部分は、同一の番
号をつけ説明を省略し、この発明に関する部分を主体に
説明する。
り説明する。なお、従来例で説明した部分は、同一の番
号をつけ説明を省略し、この発明に関する部分を主体に
説明する。
【００１７】関数発生器８の前段にガスタービン出力20
ｓを受け、出力を関数発生器８へ送る一次遅れ要素１９
を設ける。切替器１７には通常運用係数24ｓが入力さ
れ、またタービンバイパス弁開動作中（信号）23ｓが切
替入力として、入力されている。さらにタービンバイパ
ス運用係数発生器１６の出力がつながれている。
ｓを受け、出力を関数発生器８へ送る一次遅れ要素１９
を設ける。切替器１７には通常運用係数24ｓが入力さ
れ、またタービンバイパス弁開動作中（信号）23ｓが切
替入力として、入力されている。さらにタービンバイパ
ス運用係数発生器１６の出力がつながれている。
【００１８】関数発生器８と減算器９の間には乗算器１
８がつながれる。乗算器１８には切替器１７の出力がつ
ながれる。
８がつながれる。乗算器１８には切替器１７の出力がつ
ながれる。
【００１９】以上において、ガスタービン出力20ｓは一
次遅れ要素１９を経て関数発生器８へ送られる。これに
より、コンバインドサイクルプラントにおいて、ガスタ
ービンが変化してから排熱回収ボイラの発生熱量が変化
するまでには時間遅れがあるが、その時間遅れを取り込
み、排熱回収ボイラの発生熱量８asが正確に算出され
る。
次遅れ要素１９を経て関数発生器８へ送られる。これに
より、コンバインドサイクルプラントにおいて、ガスタ
ービンが変化してから排熱回収ボイラの発生熱量が変化
するまでには時間遅れがあるが、その時間遅れを取り込
み、排熱回収ボイラの発生熱量８asが正確に算出され
る。
【００２０】通常、すなわちタービンバイパス弁開動作
中23ｓがない場合、切替器１７は通常運用係数24ｓ（数
値 1.0 ）を乗算器１８へ出力する。以後の段は従来通
り作動して、制御される。
中23ｓがない場合、切替器１７は通常運用係数24ｓ（数
値 1.0 ）を乗算器１８へ出力する。以後の段は従来通
り作動して、制御される。
【００２１】タービンバイパス運用時には、切替器１７
はタービンバイパス弁開動作中23ｓを受け、タービンバ
イパス運用係数発生器１６からの割増し係数に当るター
ビン運用係数17ｓに切り替え出力する。乗算器１８でこ
れが排ガスボイラ発生熱量８asにかけられ、タービンバ
イパス運用に対応した排ガスボイラ発生熱量８bsが出力
される。以後の段は従来通り作動して循環水ポンプ可動
翼開度が制御される。
はタービンバイパス弁開動作中23ｓを受け、タービンバ
イパス運用係数発生器１６からの割増し係数に当るター
ビン運用係数17ｓに切り替え出力する。乗算器１８でこ
れが排ガスボイラ発生熱量８asにかけられ、タービンバ
イパス運用に対応した排ガスボイラ発生熱量８bsが出力
される。以後の段は従来通り作動して循環水ポンプ可動
翼開度が制御される。
【００２２】以上のようにして、排熱回収ボイラの発生
熱量遅れに対応するとともに、タービンバイパス運転時
にも対応した制御が行われる。
熱量遅れに対応するとともに、タービンバイパス運転時
にも対応した制御が行われる。
【００２３】したがって、通常運転中と同様、プラント
起動・停止／蒸気タービントリップ時等タービンバイパ
ス運転時にも循環水ポンプ可動翼開度を制御し、復水器
出入口海水温度差の運用制限を越えることなく、経済的
にも最適な状態でコンバインドサイクルプラント運用が
可能となる。
起動・停止／蒸気タービントリップ時等タービンバイパ
ス運転時にも循環水ポンプ可動翼開度を制御し、復水器
出入口海水温度差の運用制限を越えることなく、経済的
にも最適な状態でコンバインドサイクルプラント運用が
可能となる。
【００２４】
【発明の効果】以上に説明したように本発明によれば、
通常運転中と同様に、プラント起動・停止時／蒸気ター
ビントリップ時等タービンバイパス運転中も復水器入口
温度差の運用制限を越えることなく、経済的にも最適な
プラント運用が可能となる。
通常運転中と同様に、プラント起動・停止時／蒸気ター
ビントリップ時等タービンバイパス運転中も復水器入口
温度差の運用制限を越えることなく、経済的にも最適な
プラント運用が可能となる。
【図１】本発明の実施の一形態の構成ブロック図であ
る。
る。
【図２】従来例のコンバインドサイクルプラントの系統
図である。
図である。
【図３】同例のブロック図である。
１ ガスタービン ２ 排ガスボイラ ３ 蒸気タービン ４ 復水器 ５ 循環水ポンプ ６ 循環水ポンプ可動翼 ７ タービンバイパス弁 ８ 関数発生器 ９ 減算器 １０ 関数発生器 １１ 関数発生器 １２ 除算器 １３ 流量係数器 １４ 加算器 １５ 関数発生器 １６ タービンバイパス運用係数器 １７ 切替え器 １８ 乗算器 １９ 一次遅れ要素
Claims (1)
- 【請求項１】 コンバインドサイクルプラントへ冷却用
海水を循環させる循環水ポンプの可動翼開度制御回路で
あって、ガスタービン出力から排ガスボイラ発生熱量を
算出する関数発生器と、蒸気タービン出力から蒸気ター
ビン動力熱量を算出する関数発生器と、前記排ガスボイ
ラ発生熱量と前記蒸気タービン動力熱量とから復水器回
収処理熱量を算出する減算器と、同復水器回収処理熱量
と流量係数とから復水器海水循環流量を算出する除算器
と、同復水器海水循環流量と冷却水冷却器必要海水量と
から循環ポンプ可動翼開度指令を発信する関数発生器と
を備えた循環水ポンプの可動翼開度制御回路において、
前記ガスタービン出力を一次遅れ要素を介して前記排ガ
スボイラ発生熱量を算出する関数発生器に入力するとと
もに、タービンバイパス弁開動作中はタービンバイパス
運用係数を前記排ガスボイラ発生熱量に乗算する乗算器
を設けたことを特徴とする循環水ポンプの可動翼開度制
御回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07232405A JP3085886B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 循環ポンプの可動翼開度制御回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07232405A JP3085886B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 循環ポンプの可動翼開度制御回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0979006A true JPH0979006A (ja) | 1997-03-25 |
| JP3085886B2 JP3085886B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=16938735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07232405A Expired - Fee Related JP3085886B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 循環ポンプの可動翼開度制御回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3085886B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011058502A (ja) * | 2004-12-07 | 2011-03-24 | Denso Corp | 熱発電装置、電源制御装置、及びその電力管理方法 |
-
1995
- 1995-09-11 JP JP07232405A patent/JP3085886B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011058502A (ja) * | 2004-12-07 | 2011-03-24 | Denso Corp | 熱発電装置、電源制御装置、及びその電力管理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3085886B2 (ja) | 2000-09-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000530 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |