JPH0959725A - モリブデン焼結体の製造方法 - Google Patents
モリブデン焼結体の製造方法Info
- Publication number
- JPH0959725A JPH0959725A JP23608095A JP23608095A JPH0959725A JP H0959725 A JPH0959725 A JP H0959725A JP 23608095 A JP23608095 A JP 23608095A JP 23608095 A JP23608095 A JP 23608095A JP H0959725 A JPH0959725 A JP H0959725A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- binder
- powder
- molybdenum
- sintered body
- molybdenum powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 小型、複雑形状のモリブデン焼結体を欠陥の
発生すること無く、量産性に優れ、安価な製品を製造可
能とする製造方法を提供する。 【解決手段】 モリブデン粉末原料に可塑性材料を含む
バインダーを混練して、該混練物を金型内に射出してグ
リーン成形体とし、該グリーン成形体より前記バインダ
ーを除去してのち、焼結処理することによりモリブデン
焼結体を製造するに際し、前記原料とするモリブデン粉
末の平均粒径を２〜３５μｍとし、かつタップ密度を
３．８ｇ／ｃｍ３以上とすることを特徴とする。
発生すること無く、量産性に優れ、安価な製品を製造可
能とする製造方法を提供する。 【解決手段】 モリブデン粉末原料に可塑性材料を含む
バインダーを混練して、該混練物を金型内に射出してグ
リーン成形体とし、該グリーン成形体より前記バインダ
ーを除去してのち、焼結処理することによりモリブデン
焼結体を製造するに際し、前記原料とするモリブデン粉
末の平均粒径を２〜３５μｍとし、かつタップ密度を
３．８ｇ／ｃｍ３以上とすることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、モリブデン粉末を
原料とする射出成形冶金法により、特に小型、複雑形状
のモリブデン焼結体を得るのに適したモリブデン焼結体
の製造方法に関する。
原料とする射出成形冶金法により、特に小型、複雑形状
のモリブデン焼結体を得るのに適したモリブデン焼結体
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】モリブデン焼結体は、機械的強度並びに
熱伝導性に優れているところから、半導体の放熱基板や
ヒートシンク等に広く利用されている。近年において
は、さらに、マイクロプロセッサーや超小型演算処理装
置を対象とした小型、複雑形状のモリブデン製品に対す
る需要が高まっている。このような市場の情勢に対し
て、従来は同じくモリブデン粉末を原料として、この原
料をプレス機械で成形処理し、ついで得られた成形体を
焼結して焼結体とし、さらにこの焼結体を切削、研磨し
て目的とする製品を得ていた。
熱伝導性に優れているところから、半導体の放熱基板や
ヒートシンク等に広く利用されている。近年において
は、さらに、マイクロプロセッサーや超小型演算処理装
置を対象とした小型、複雑形状のモリブデン製品に対す
る需要が高まっている。このような市場の情勢に対し
て、従来は同じくモリブデン粉末を原料として、この原
料をプレス機械で成形処理し、ついで得られた成形体を
焼結して焼結体とし、さらにこの焼結体を切削、研磨し
て目的とする製品を得ていた。
【０００３】しかしながら、上記の製造方法において
は、特に近年要求されるようになった複雑形状の製品を
効率よく供給することは容易でなく、製造コストの思わ
ぬ高騰を呼ぶと共に、生産性の悪化が課題とされてい
た。さらに、ステンレス鋼、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃ系合金、及
びＴｉ等を原料とする粉末を利用して製品を得ているよ
うに、モリブデン粉末を射出成形し、この成形体を焼結
して製品とする方法の利用も考えられる。しかしなが
ら、モリブデン粉末には二次粒子が多く存在し、タップ
密度が極端に小さいため、市販のモリブデン粉末をその
まま射出成形法で処理しようとすると、非常に多くのバ
インダーを混練しなければ製品が得られず、したがっ
て、バインダーの除去工程や焼結工程において思いも掛
けぬ処理時間を必要とし、現実に安定した製品を供給す
ることは容易でなかった。
は、特に近年要求されるようになった複雑形状の製品を
効率よく供給することは容易でなく、製造コストの思わ
ぬ高騰を呼ぶと共に、生産性の悪化が課題とされてい
た。さらに、ステンレス鋼、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃ系合金、及
びＴｉ等を原料とする粉末を利用して製品を得ているよ
うに、モリブデン粉末を射出成形し、この成形体を焼結
して製品とする方法の利用も考えられる。しかしなが
ら、モリブデン粉末には二次粒子が多く存在し、タップ
密度が極端に小さいため、市販のモリブデン粉末をその
まま射出成形法で処理しようとすると、非常に多くのバ
インダーを混練しなければ製品が得られず、したがっ
て、バインダーの除去工程や焼結工程において思いも掛
けぬ処理時間を必要とし、現実に安定した製品を供給す
ることは容易でなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上に記述
したような事態に鑑みてなされたものであって、小型、
複雑形状のモリブデン焼結体を欠陥の発生することな
く、量産性に優れ、安価な製品を製造可能とするモリブ
デン焼結体の製造方法を提供することを目的とする。
したような事態に鑑みてなされたものであって、小型、
複雑形状のモリブデン焼結体を欠陥の発生することな
く、量産性に優れ、安価な製品を製造可能とするモリブ
デン焼結体の製造方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するため、モリブデン粉末原料に可塑性材料を含む
バインダーを混練してなる混練物を金型内に射出してグ
リーン成形体とし、該グリーン成形体より前記バインダ
ーを除去した後、焼結処理することによりモリブデン焼
結体を製造する方法において、原料とするモリブデン粉
末の平均粒径を２〜３５μｍとし、かつタップ密度を
３．８ｇ／ｃｍ３以上とするモリブデン焼結体の製造方
法を特徴とするものである。
解決するため、モリブデン粉末原料に可塑性材料を含む
バインダーを混練してなる混練物を金型内に射出してグ
リーン成形体とし、該グリーン成形体より前記バインダ
ーを除去した後、焼結処理することによりモリブデン焼
結体を製造する方法において、原料とするモリブデン粉
末の平均粒径を２〜３５μｍとし、かつタップ密度を
３．８ｇ／ｃｍ３以上とするモリブデン焼結体の製造方
法を特徴とするものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態に関して、以
下に詳述する。
下に詳述する。
【０００７】本発明の実施に際して、モリブデン粉末を
原料とし、該原料に可塑性材料を含むバインダーを混練
し、該混練物を金型内に射出してグリーン成形体とし、
該グリーン成形体より前記バインダーを除去した後、焼
結処理することによりモリブデン焼結体を製造するが、
該方法において、原料とするモリブデン粉末の平均粒径
を２〜３５μｍとし、モリブデン粉末のタップ密度を
３．８ｇ／ｃｍ３以上と規定するものである。この場
合、平均粒径２μｍ未満のモリブデン粉末を原料として
使用しようとすると、該粉末原料の生産性が格段に低下
して、原料価格を必要以上に高価なものにするため好ま
しくない。
原料とし、該原料に可塑性材料を含むバインダーを混練
し、該混練物を金型内に射出してグリーン成形体とし、
該グリーン成形体より前記バインダーを除去した後、焼
結処理することによりモリブデン焼結体を製造するが、
該方法において、原料とするモリブデン粉末の平均粒径
を２〜３５μｍとし、モリブデン粉末のタップ密度を
３．８ｇ／ｃｍ３以上と規定するものである。この場
合、平均粒径２μｍ未満のモリブデン粉末を原料として
使用しようとすると、該粉末原料の生産性が格段に低下
して、原料価格を必要以上に高価なものにするため好ま
しくない。
【０００８】また、平均粒径が３５μｍを超えたモリブ
デン粉末を原料として用いた場合は、混練物の流動性が
低下することにより、射出されたグリーン成形体の成形
性が劣化して来ると共に、製品の寸法精度が著しく低下
するので好ましくない。
デン粉末を原料として用いた場合は、混練物の流動性が
低下することにより、射出されたグリーン成形体の成形
性が劣化して来ると共に、製品の寸法精度が著しく低下
するので好ましくない。
【０００９】さらに、タップ密度が３．８ｇ／ｃｍ３未
満の原料を用いる場合は、混練物中のバインダー量を体
積率として７０％以上に保たないと射出成形が不能とな
るため、原料に対するバインダーの添加量が著しく多く
なり、次工程のバインダー除去処理を非常に困難にさせ
る上、グリーン成形体の寸法、形状に異常を生じさせ、
焼結体の密度も低下させる結果を生じるので、好ましく
ない。
満の原料を用いる場合は、混練物中のバインダー量を体
積率として７０％以上に保たないと射出成形が不能とな
るため、原料に対するバインダーの添加量が著しく多く
なり、次工程のバインダー除去処理を非常に困難にさせ
る上、グリーン成形体の寸法、形状に異常を生じさせ、
焼結体の密度も低下させる結果を生じるので、好ましく
ない。
【００１０】なおタップ密度は上記した理由により３．
８ｇ／ｃｍ３以上である必要があるが、６．８ｇ／ｃｍ
３を超えても効果の上で差異がない。なおモリブデン元
素（Ｍｏ）の密度は、１０．２２ｇ／ｃｍ３である。
８ｇ／ｃｍ３以上である必要があるが、６．８ｇ／ｃｍ
３を超えても効果の上で差異がない。なおモリブデン元
素（Ｍｏ）の密度は、１０．２２ｇ／ｃｍ３である。
【００１１】本発明の実施に際して使用される、平均粒
径が２〜３５μｍで、タップ密度が３．８ｇ／ｃｍ３以
上のモリブデン粉末は、平均粒径が５μｍを示す市販の
安価なモリブデン粉末を分級した後、この分級した粉末
をボールミルを用いて解砕することにより得られる。
径が２〜３５μｍで、タップ密度が３．８ｇ／ｃｍ３以
上のモリブデン粉末は、平均粒径が５μｍを示す市販の
安価なモリブデン粉末を分級した後、この分級した粉末
をボールミルを用いて解砕することにより得られる。
【００１２】また、使用される可塑性材を含むバインダ
ーには、射出成形法を利用して粉末焼結品を得るために
従来から利用されているバインダーの使用が可能であ
る。例えば、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エ
チレン酢酸共重合体、カルナバワックス、パラフィンワ
ックス、ポリエチレンワックス、ステアリン酸等のバイ
ンダーが使用できる。
ーには、射出成形法を利用して粉末焼結品を得るために
従来から利用されているバインダーの使用が可能であ
る。例えば、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エ
チレン酢酸共重合体、カルナバワックス、パラフィンワ
ックス、ポリエチレンワックス、ステアリン酸等のバイ
ンダーが使用できる。
【００１３】さらに、粉末原料とバインダーとを混練す
る場合にも、射出成形法を利用して粉末焼結品を得るた
めに従来から利用されてきた装置を利用することが可能
であり、例えば、万能混合攪拌機、二輪ニーダ等が利用
できる。また、混練物を構成する粉末原料とバインダー
との混合割合は、選出されたバインダーにもよるが、重
量％表示で、ほぼ９２：８から９０：１０程度の混合割
合で構成された混練物が利用される。
る場合にも、射出成形法を利用して粉末焼結品を得るた
めに従来から利用されてきた装置を利用することが可能
であり、例えば、万能混合攪拌機、二輪ニーダ等が利用
できる。また、混練物を構成する粉末原料とバインダー
との混合割合は、選出されたバインダーにもよるが、重
量％表示で、ほぼ９２：８から９０：１０程度の混合割
合で構成された混練物が利用される。
【００１４】射出されたグリーン成形体を焼結する方法
としては、射出成形法を利用して粉末焼結品を得るため
に従来から利用されてきた連続式またはバッチ式の焼結
炉を用いた方法を利用することが可能で、例えば、金属
製ヒーターの連続式焼結炉を用いて、グリーン成形体を
水素雰囲気中で１７５０〜１８５０℃の温度範囲に１〜
３時間の間保持した後、前記炉中で常温まで冷却して焼
結体を得ることができる。
としては、射出成形法を利用して粉末焼結品を得るため
に従来から利用されてきた連続式またはバッチ式の焼結
炉を用いた方法を利用することが可能で、例えば、金属
製ヒーターの連続式焼結炉を用いて、グリーン成形体を
水素雰囲気中で１７５０〜１８５０℃の温度範囲に１〜
３時間の間保持した後、前記炉中で常温まで冷却して焼
結体を得ることができる。
【００１５】
［実施例１］東京タングステン（株）製の平均粒径が５
μｍのモリブデン粉末を分級して、粒径が２０μｍ以上
のモリブデン粉末を選び出し、このモリブデン粉末と直
径が５ｍｍの超硬合金製のボールとを１：２の容積比に
なるようにしてポリエチレン製のポツトに投入し、エタ
ノール中で５時間の湿式ボールミル処理を行った。湿式
ボールミル処理により得られたモリブデン粉末の平均粒
径は８μｍ、タップ密度は５．８ｇ／ｃｍ３、純度は９
９．２％であった。湿式ボールミル処理により得られた
モリブデン粉末を原料粉末とし、低密度ポリエチレン
と、ポリエチレンワックスと、カルナバワックスと、ス
テアリン酸とを、２：２：０．５：０．５の重量比割合
で混合して得られた混合物をバインダーとし、上記原料
粉末とバインダーとを重量比で９２：８になるように配
合し、この配合物を万能混合攪拌機を用いて１８０℃で
１時間の間混練した。
μｍのモリブデン粉末を分級して、粒径が２０μｍ以上
のモリブデン粉末を選び出し、このモリブデン粉末と直
径が５ｍｍの超硬合金製のボールとを１：２の容積比に
なるようにしてポリエチレン製のポツトに投入し、エタ
ノール中で５時間の湿式ボールミル処理を行った。湿式
ボールミル処理により得られたモリブデン粉末の平均粒
径は８μｍ、タップ密度は５．８ｇ／ｃｍ３、純度は９
９．２％であった。湿式ボールミル処理により得られた
モリブデン粉末を原料粉末とし、低密度ポリエチレン
と、ポリエチレンワックスと、カルナバワックスと、ス
テアリン酸とを、２：２：０．５：０．５の重量比割合
で混合して得られた混合物をバインダーとし、上記原料
粉末とバインダーとを重量比で９２：８になるように配
合し、この配合物を万能混合攪拌機を用いて１８０℃で
１時間の間混練した。
【００１６】このようにして得た混練物をペレット状に
造粒し、厚さが５ｍｍ、幅が２０ｍｍの板状試料を射出
成形した。この場合の射出圧力は７５Ｍｐａ、射出温度
は１２０℃とした。次ぎに、上記の板状試料を窒素雰囲
気中で、室温から４００℃までを毎時２０℃の割合で昇
温して、板状試料からバインダーを除去する処理を行っ
た。次いで、上記のバインダーを除去した板状試料を焼
結炉に装填し、水素雰囲気中で、室温から１８００℃ま
での間を毎分１０℃の割合で昇温し、さらに１８００℃
にて３時間保持し、その後室温まで炉中で冷却して板状
試料の焼結体を得た。
造粒し、厚さが５ｍｍ、幅が２０ｍｍの板状試料を射出
成形した。この場合の射出圧力は７５Ｍｐａ、射出温度
は１２０℃とした。次ぎに、上記の板状試料を窒素雰囲
気中で、室温から４００℃までを毎時２０℃の割合で昇
温して、板状試料からバインダーを除去する処理を行っ
た。次いで、上記のバインダーを除去した板状試料を焼
結炉に装填し、水素雰囲気中で、室温から１８００℃ま
での間を毎分１０℃の割合で昇温し、さらに１８００℃
にて３時間保持し、その後室温まで炉中で冷却して板状
試料の焼結体を得た。
【００１７】上記の板状試料の焼結体について、軟Ｘ線
を用いた欠陥検査を行ったところ良好な結果が示され
た。また、板状試料の焼結体について、比重計によって
測定した比重を真比重で除して求めた相対密度は９８．
１％であって、良好な結果を示していた。さらに、示差
膨脹方式の熱分析装置により測定した熱膨脹率は５．３
１×１０−６／℃であった。上記の板状試料の焼結体か
ら切り出され、ＪＩＳ Ｇ４１０３に規定された試験片
１４号Ｂを用いて行った引張試験では、引張強さとして
５３．６ｋｇｆ／ｍｍ２が計測された。
を用いた欠陥検査を行ったところ良好な結果が示され
た。また、板状試料の焼結体について、比重計によって
測定した比重を真比重で除して求めた相対密度は９８．
１％であって、良好な結果を示していた。さらに、示差
膨脹方式の熱分析装置により測定した熱膨脹率は５．３
１×１０−６／℃であった。上記の板状試料の焼結体か
ら切り出され、ＪＩＳ Ｇ４１０３に規定された試験片
１４号Ｂを用いて行った引張試験では、引張強さとして
５３．６ｋｇｆ／ｍｍ２が計測された。
【００１８】［実施例２］原料粉末の平均粒径を１８μ
ｍ、タップ密度を５．２ｇ／ｃｍ３とし、原料粉末とバ
インダーとの混合比を、重量比で９０：１０とした以外
は実施例１と同様にして処理した場合、軟Ｘ線を用いた
欠陥検査を行ったところ良好な結果が示された。また、
板状試料の焼結体について実施例１と同様に測定した相
対密度は９７．２％、熱膨脹率は５．３４×１０−６／
℃、引張試験は５３．３ｋｇｆ／ｍｍ２を計測し、好ま
しい結果が得られた。
ｍ、タップ密度を５．２ｇ／ｃｍ３とし、原料粉末とバ
インダーとの混合比を、重量比で９０：１０とした以外
は実施例１と同様にして処理した場合、軟Ｘ線を用いた
欠陥検査を行ったところ良好な結果が示された。また、
板状試料の焼結体について実施例１と同様に測定した相
対密度は９７．２％、熱膨脹率は５．３４×１０−６／
℃、引張試験は５３．３ｋｇｆ／ｍｍ２を計測し、好ま
しい結果が得られた。
【００１９】［実施例３］原料粉末のの平均粒径を３０
μｍ、タップ密度を４．５ｇ／ｃｍ３とし、原料粉末と
バインダーとの混合比を、重量比で８８：１２とした以
外は実施例１と同様にして処理した場合、軟Ｘ線を用い
た欠陥検査を行ったところ良好な結果が示された。ま
た、板状試料の焼結体について実施例１と同様に測定し
た相対密度は９５．８％、熱膨脹率は５．４２×１０
−６／℃、引張試験は５２．８ｋｇｆ／ｍｍ２を計測
し、好ましい結果が得られた。
μｍ、タップ密度を４．５ｇ／ｃｍ３とし、原料粉末と
バインダーとの混合比を、重量比で８８：１２とした以
外は実施例１と同様にして処理した場合、軟Ｘ線を用い
た欠陥検査を行ったところ良好な結果が示された。ま
た、板状試料の焼結体について実施例１と同様に測定し
た相対密度は９５．８％、熱膨脹率は５．４２×１０
−６／℃、引張試験は５２．８ｋｇｆ／ｍｍ２を計測
し、好ましい結果が得られた。
【００２０】［比較例１］原料粉末の平均粒径を本発明
に規定した範囲外の４２μｍ、タップ密度も範囲外の
３．２ｇ／ｃｍ３とし、原料粉末とバインダーとの混合
比を、重量比で８３：１７とした以外は実施例１と同様
にして処理した場合、軟Ｘ線を用いた欠陥検査を行った
ところ欠陥が示された。また、板状試料の焼結体につい
て実施例１と同様に測定した相対密度は９０．３％しか
なく、上記の実施例１〜３に示された本発明品について
測定した結果と比較して劣っていた。さらに、熱膨脹率
は５．２６×１０−６／℃、引張試験は僅かに３３．１
ｋｇｆ／ｍｍ２を計測し、大幅な強度劣化が示された。
に規定した範囲外の４２μｍ、タップ密度も範囲外の
３．２ｇ／ｃｍ３とし、原料粉末とバインダーとの混合
比を、重量比で８３：１７とした以外は実施例１と同様
にして処理した場合、軟Ｘ線を用いた欠陥検査を行った
ところ欠陥が示された。また、板状試料の焼結体につい
て実施例１と同様に測定した相対密度は９０．３％しか
なく、上記の実施例１〜３に示された本発明品について
測定した結果と比較して劣っていた。さらに、熱膨脹率
は５．２６×１０−６／℃、引張試験は僅かに３３．１
ｋｇｆ／ｍｍ２を計測し、大幅な強度劣化が示された。
【００２１】［比較例２］原料粉末の平均粒径を本発明
に規定した範囲外の５０μｍ、タップ密度も範囲外の
３．１ｇ／ｃｍ３とし、原料粉末とバインダーとの混合
比を、重量比で８３：１７とした以外は実施例１と同様
にして処理した場合、軟Ｘ線を用いた欠陥検査を行った
ところ欠陥が示された。また、板状試料の焼結体につい
て実施例１と同様に測定した相対密度は８７．４％しか
なく、上記の実施例１〜３に示された本発明品について
測定した結果と比較して劣っていた。さらに、熱膨脹率
は５．５１×１０−６／℃、引張試験は僅かに３１．８
ｋｇｆ／ｍｍ２を計測し、大幅な強度劣化が示された。
に規定した範囲外の５０μｍ、タップ密度も範囲外の
３．１ｇ／ｃｍ３とし、原料粉末とバインダーとの混合
比を、重量比で８３：１７とした以外は実施例１と同様
にして処理した場合、軟Ｘ線を用いた欠陥検査を行った
ところ欠陥が示された。また、板状試料の焼結体につい
て実施例１と同様に測定した相対密度は８７．４％しか
なく、上記の実施例１〜３に示された本発明品について
測定した結果と比較して劣っていた。さらに、熱膨脹率
は５．５１×１０−６／℃、引張試験は僅かに３１．８
ｋｇｆ／ｍｍ２を計測し、大幅な強度劣化が示された。
【００２２】以上に示した通り、本発明の方法によると
きは、充分な使用に耐えるモリブデン焼結体を提供する
ことが容易になった。上記の実施例および比較例の結果
をまとめて表１として示す。
きは、充分な使用に耐えるモリブデン焼結体を提供する
ことが容易になった。上記の実施例および比較例の結果
をまとめて表１として示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】以上述べた通り、本発明を実施する場合
には、上記のように市販されているモリブデン粉末を出
発原料とし、このモリブデン粉末の二次粒子を解砕し、
平均粒径とタップ密度とを特定した粉末を原料粉末とし
て利用することにより、従来は困難であった小型で複雑
な形状をしたモリブデン焼結体を内部欠陥を持たず、強
度も保持して安価に供給することが容易になった。
には、上記のように市販されているモリブデン粉末を出
発原料とし、このモリブデン粉末の二次粒子を解砕し、
平均粒径とタップ密度とを特定した粉末を原料粉末とし
て利用することにより、従来は困難であった小型で複雑
な形状をしたモリブデン焼結体を内部欠陥を持たず、強
度も保持して安価に供給することが容易になった。
Claims (1)
- 【請求項１】 モリブデン粉末原料に可塑性材料を含む
バインダーを混練してなる混練物を金型内に射出してグ
リーン成形体とし、該グリーン成形体より前記バインダ
ーを除去した後、焼結処理することによりモリブデン焼
結体を製造する方法において、原料とするモリブデン粉
末の平均粒径を２〜３５μｍとし、かつタップ密度を
３．８ｇ／ｃｍ３以上とすることを特徴とするモリブデ
ン焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23608095A JPH0959725A (ja) | 1995-08-22 | 1995-08-22 | モリブデン焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23608095A JPH0959725A (ja) | 1995-08-22 | 1995-08-22 | モリブデン焼結体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0959725A true JPH0959725A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=16995433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23608095A Pending JPH0959725A (ja) | 1995-08-22 | 1995-08-22 | モリブデン焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0959725A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7621420B2 (en) | 2003-01-14 | 2009-11-24 | Uni-Charm Corporation | Container with auto-opening lid |
| CN112355312A (zh) * | 2020-10-23 | 2021-02-12 | 中南大学 | 一种超细晶纯钼金属材料的活化烧结制备方法 |
-
1995
- 1995-08-22 JP JP23608095A patent/JPH0959725A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7621420B2 (en) | 2003-01-14 | 2009-11-24 | Uni-Charm Corporation | Container with auto-opening lid |
| CN112355312A (zh) * | 2020-10-23 | 2021-02-12 | 中南大学 | 一种超细晶纯钼金属材料的活化烧结制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5439194B2 (ja) | 有機バインダの製造方法および有機バインダ | |
| CN108856701B (zh) | 不锈钢基喂料及其制备方法、不锈钢基坯体及其制备方法 | |
| CN108941537A (zh) | 一种电子束3d打印特种高温合金的方法 | |
| JP2002538300A (ja) | 金属／セラミックコンポジットモールディング材料 | |
| CN110684919A (zh) | 一种耐磨、耐腐蚀Ti（C，N）金属陶瓷材料及制备方法 | |
| JP6931202B2 (ja) | 炭窒化チタン粉末、及び炭窒化チタン粉末の製造方法 | |
| JPH0959725A (ja) | モリブデン焼結体の製造方法 | |
| US20080230964A1 (en) | Tungsten Shot | |
| WO2008045698A1 (en) | Reaction sintered zirconium carbide/tungsten composite bodies and a method for producing the same | |
| JPH09143591A (ja) | Ｗ−Ｃｕ合金焼結体の製造方法 | |
| JP2002206124A (ja) | Ｔｉ合金焼結体の製造方法 | |
| JPH05147916A (ja) | 微細なタングステン系炭化物粉末の製造法 | |
| JP2002502350A (ja) | 酸化アルミニウムをベースとする成形用コンパウンド | |
| JPH02107703A (ja) | 射出成形用組成物 | |
| JPH05147917A (ja) | 微細なタングステン系炭化物粉末の製造法 | |
| JPH09111363A (ja) | Ｔａ／Ｓｉ系焼結合金の製造方法 | |
| JPH0598369A (ja) | 超硬合金の製造法 | |
| JPH05214520A (ja) | チタンのスパッタリング用ターゲット | |
| JPH0820803A (ja) | 焼結体の製造方法 | |
| JPH09183660A (ja) | 高充填性六方晶窒化ほう素粉末、その製造方法及び用途 | |
| JPS63274746A (ja) | セラミックス強化アルミニウム複合材料の製造方法 | |
| JPH0483752A (ja) | 焼結性物質混合物 | |
| JPH0620858A (ja) | 射出成形によるフェライトコアの製造方法 | |
| JP2001089824A (ja) | クロム・モリブデン鋼焼結体の製造方法 | |
| JPH02200703A (ja) | 金属粉末焼結体の製造方法 |