JPH0958027A - サーマルプリンタ - Google Patents
サーマルプリンタInfo
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- JPH0958027A JPH0958027A JP21743195A JP21743195A JPH0958027A JP H0958027 A JPH0958027 A JP H0958027A JP 21743195 A JP21743195 A JP 21743195A JP 21743195 A JP21743195 A JP 21743195A JP H0958027 A JPH0958027 A JP H0958027A
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- Japan
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- recording medium
- ink
- ink ribbon
- platen
- thermal head
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 多孔質構造の表層を有するプラスチックシー
トを記録媒体としたサーマルプリンタにおいて、ドット
径、記録濃度のばらつきを低減することにある。 【解決手段】 本例では圧力を０．４ｋｇ／ｃｍ〜０．
８ｋｇ／ｃｍとし、ドット径のばらつきを低減すること
が可能となる。同時にプラテン１の硬度を４０°とする
ことにより、十分なニップ幅が得られるため、発熱素子
からインクリボン３への熱伝導効率が向上し、また、プ
ラテン表面の凹凸の影響を抑えることができ、印刷抜け
を抑えることができ、ひいては、記録濃度のばらつきを
低減できる。
トを記録媒体としたサーマルプリンタにおいて、ドット
径、記録濃度のばらつきを低減することにある。 【解決手段】 本例では圧力を０．４ｋｇ／ｃｍ〜０．
８ｋｇ／ｃｍとし、ドット径のばらつきを低減すること
が可能となる。同時にプラテン１の硬度を４０°とする
ことにより、十分なニップ幅が得られるため、発熱素子
からインクリボン３への熱伝導効率が向上し、また、プ
ラテン表面の凹凸の影響を抑えることができ、印刷抜け
を抑えることができ、ひいては、記録濃度のばらつきを
低減できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はサーマルプリンタに
関するものである。
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、直径１μｍ〜１０μｍの孔からな
る多孔質構造の表層を有するプラスチックシート（例え
ば、日清紡績株式会社の合成紙「ピーチコート」、ま
た、特開昭６２−１９７１８３号公報に開示される「多
孔性プラスチックシートの製造方法」に述べられている
もの等）を記録媒体とし、多孔質構造に浸透するインク
量を調整することにより多彩な濃度階調を得るサーマル
プリンタが試みられている。具体的には、熱転写方式の
サーマルプリンタにおいて記録媒体としてこの種のプラ
スチックシートを用いたもので、熱転写するインク量を
制御し、多孔質構造に浸透するインク量を制御してい
る。
る多孔質構造の表層を有するプラスチックシート（例え
ば、日清紡績株式会社の合成紙「ピーチコート」、ま
た、特開昭６２−１９７１８３号公報に開示される「多
孔性プラスチックシートの製造方法」に述べられている
もの等）を記録媒体とし、多孔質構造に浸透するインク
量を調整することにより多彩な濃度階調を得るサーマル
プリンタが試みられている。具体的には、熱転写方式の
サーマルプリンタにおいて記録媒体としてこの種のプラ
スチックシートを用いたもので、熱転写するインク量を
制御し、多孔質構造に浸透するインク量を制御してい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、熱転写
方式のサーマルプリンタでは、一般にプラテンの硬度
（ＪＩＳスプリング式硬さ試験機Ａ型による）は４０゜
〜５５゜であり、サーマルヘッドに加わる静圧は記録幅
当たり０．１７ｋｇ／ｃｍである。このため、上記のよ
うな熱転写方式のサーマルプリンタをそのまま用いて上
述のように記録しようとした場合、記録媒体とインクリ
ボンとの十分なニップ幅が得られないために発熱素子か
らインクリボンへの熱伝導効率が場所によってまちまち
となり、ドット径、記録濃度が安定しない。
方式のサーマルプリンタでは、一般にプラテンの硬度
（ＪＩＳスプリング式硬さ試験機Ａ型による）は４０゜
〜５５゜であり、サーマルヘッドに加わる静圧は記録幅
当たり０．１７ｋｇ／ｃｍである。このため、上記のよ
うな熱転写方式のサーマルプリンタをそのまま用いて上
述のように記録しようとした場合、記録媒体とインクリ
ボンとの十分なニップ幅が得られないために発熱素子か
らインクリボンへの熱伝導効率が場所によってまちまち
となり、ドット径、記録濃度が安定しない。
【０００４】そこで、本発明の目的は、多孔質構造の表
層を有するプラスチックシートを記録媒体としたサーマ
ルプリンタにおいて、ドット径、記録濃度のばらつきを
低減することにある。
層を有するプラスチックシートを記録媒体としたサーマ
ルプリンタにおいて、ドット径、記録濃度のばらつきを
低減することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】硬度（ＪＩＳスプリング
式硬さ試験機Ａ型による）３５°〜４０°のプラテン
と、融点７０℃であり、この融点から９０℃の間で粘度
１００ｃＰ〜１０ｃＰの変移を示すインクを用いたイン
クリボンと、直径１μｍ〜１０μｍの孔からなる多孔質
構造の表層を有するプラスチックシートを記録媒体とし
て上記プラテンに上記インクリボンを介して圧力０．４
ｋｇ／ｃｍ〜０．８ｋｇ／ｃｍ（記録幅当たり）で押圧
し、上記インクを加熱して上記記録媒体に転写するサー
マルヘッドとを具備するサーマルプリンタによって上記
目的を達成する。
式硬さ試験機Ａ型による）３５°〜４０°のプラテン
と、融点７０℃であり、この融点から９０℃の間で粘度
１００ｃＰ〜１０ｃＰの変移を示すインクを用いたイン
クリボンと、直径１μｍ〜１０μｍの孔からなる多孔質
構造の表層を有するプラスチックシートを記録媒体とし
て上記プラテンに上記インクリボンを介して圧力０．４
ｋｇ／ｃｍ〜０．８ｋｇ／ｃｍ（記録幅当たり）で押圧
し、上記インクを加熱して上記記録媒体に転写するサー
マルヘッドとを具備するサーマルプリンタによって上記
目的を達成する。
【０００６】上記サーマルヘッドが上記インクリボンに
与える熱量を４ｍＪ／ｍｍ2〜１５ｍＪ／ｍｍ2の範囲で
制御することにより、上記記録媒体への記録濃度を制御
することが好ましい。
与える熱量を４ｍＪ／ｍｍ2〜１５ｍＪ／ｍｍ2の範囲で
制御することにより、上記記録媒体への記録濃度を制御
することが好ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】次に本発明の一実施例について説
明する。図１は本例のサーマルプリンタの構成を示す説
明図であり、まず、同図ａを参照しながらその構成を説
明する。同図ａにおいて、１はプラテンであり、硬度
（ＪＩＳスプリング式硬さ試験機Ａ型による。以下同様
にこの硬度を用いる。）を４０°としてある。２は記録
媒体としての合成紙であり、例えば、日清紡績株式会社
の合成紙「ピーチコート」である。ＷＧ−１７０Ｅ型の
ピーチコートでは同図ｂに示すように厚さ３０μｍの多
孔質構造２１の表層がポリスチレンシート２２の両面に
形成されたものであり、厚さは１７０μｍ程度である。
多孔質構造は直径１μｍ〜１０μｍの無数の孔からな
る。再び同図ａに戻り、３はインクリボンであり、ここ
では、例えば、フジコピアン株式会社のサーマルカラー
ダンダラリボン、「ＴＣＲ Ｃ／Ｄ」を用いることとす
る。このインクリボン３は、詳細には図示しないが、厚
さ４．５μｍのポリエステルリボンの表面に２．０ｇ／
ｍ2で各色のインクを塗布したものであり、これらのイ
ンクは融点７０℃程度であり、この融点から９０℃の間
で図２に示すように粘度１００ｃＰ〜１０ｃＰの変移を
示す。再び同図ａに戻り、インクリボン３は供給リール
３０から巻取りリール３１へ向けて搬送ローラ３２を経
て搬送される。４はサーマルヘッドであり、詳細には図
示しないが、３００ｄｐｉのラインサーマルヘッドを用
い、各発熱素子のサイズを０．０９６７ｍｍ×０．１１
０ｍｍ、平均抵抗を３７７８Ω、印加電圧を２４Ｖとし
てあり、記録幅を２３０ｍｍ、縦２５ｍｍとしてある。
このサーマルヘッド４はインクリボン３を介して合成紙
２をプラテン１に圧力０．４３ｋｇ／ｃｍ（記録幅当た
りの圧力、以下同様の圧力を用いる。）で押圧する。ま
た、各発熱素子への通電時間によりインクリボン３に与
える熱量を制御し、合成紙２に転写されるインク量を制
御し、記録濃度を制御する。
明する。図１は本例のサーマルプリンタの構成を示す説
明図であり、まず、同図ａを参照しながらその構成を説
明する。同図ａにおいて、１はプラテンであり、硬度
（ＪＩＳスプリング式硬さ試験機Ａ型による。以下同様
にこの硬度を用いる。）を４０°としてある。２は記録
媒体としての合成紙であり、例えば、日清紡績株式会社
の合成紙「ピーチコート」である。ＷＧ−１７０Ｅ型の
ピーチコートでは同図ｂに示すように厚さ３０μｍの多
孔質構造２１の表層がポリスチレンシート２２の両面に
形成されたものであり、厚さは１７０μｍ程度である。
多孔質構造は直径１μｍ〜１０μｍの無数の孔からな
る。再び同図ａに戻り、３はインクリボンであり、ここ
では、例えば、フジコピアン株式会社のサーマルカラー
ダンダラリボン、「ＴＣＲ Ｃ／Ｄ」を用いることとす
る。このインクリボン３は、詳細には図示しないが、厚
さ４．５μｍのポリエステルリボンの表面に２．０ｇ／
ｍ2で各色のインクを塗布したものであり、これらのイ
ンクは融点７０℃程度であり、この融点から９０℃の間
で図２に示すように粘度１００ｃＰ〜１０ｃＰの変移を
示す。再び同図ａに戻り、インクリボン３は供給リール
３０から巻取りリール３１へ向けて搬送ローラ３２を経
て搬送される。４はサーマルヘッドであり、詳細には図
示しないが、３００ｄｐｉのラインサーマルヘッドを用
い、各発熱素子のサイズを０．０９６７ｍｍ×０．１１
０ｍｍ、平均抵抗を３７７８Ω、印加電圧を２４Ｖとし
てあり、記録幅を２３０ｍｍ、縦２５ｍｍとしてある。
このサーマルヘッド４はインクリボン３を介して合成紙
２をプラテン１に圧力０．４３ｋｇ／ｃｍ（記録幅当た
りの圧力、以下同様の圧力を用いる。）で押圧する。ま
た、各発熱素子への通電時間によりインクリボン３に与
える熱量を制御し、合成紙２に転写されるインク量を制
御し、記録濃度を制御する。
【０００８】次に本例の動作について説明する。ここ
で、合成紙２は搬送ローラ２３、２４によりプラテン１
とインクリボン３との間に導かれ、サーマルヘッド４に
より記録される。まず、この転写時の記録濃度とサーマ
ルヘッド４の各素子への通電時間すなわちインクリボン
３に与える熱量との関係について述べる。本例の通電時
間とドット径の関係を実験的に得ると、図３のようにプ
ロットされたものになった。ここで、通電時間を熱量に
置き換えると、熱量とドット径の関係は図４の丸印でプ
ロットされた関係となる。
で、合成紙２は搬送ローラ２３、２４によりプラテン１
とインクリボン３との間に導かれ、サーマルヘッド４に
より記録される。まず、この転写時の記録濃度とサーマ
ルヘッド４の各素子への通電時間すなわちインクリボン
３に与える熱量との関係について述べる。本例の通電時
間とドット径の関係を実験的に得ると、図３のようにプ
ロットされたものになった。ここで、通電時間を熱量に
置き換えると、熱量とドット径の関係は図４の丸印でプ
ロットされた関係となる。
【０００９】ここで、サーマルヘッド４がインクリボン
３を介してプラテン１に合成紙２を押圧する圧力を０．
４３ｋｇ／ｃｍ、０．２６ｋｇ／ｃｍ、０．１７ｋｇ／
ｃｍとした場合の熱量とドット径の関係について実験的
に得ると、圧力を０．４３ｋｇ／ｃｍ、０．２６ｋｇ／
ｃｍ、０．１７ｋｇ／ｃｍとした場合の熱量とドット径
の関係はそれぞれ図４の丸印、四角印、三角印でプロッ
トされたものとなる。図４からは、０．４３ｋｇ／ｃ
ｍ、０．２６ｋｇ／ｃｍ、０．１７ｋｇ／ｃｍと圧力を
下げるに従い、熱量の変化に対するドット径の変化が一
様でなくなってしまうことがわかる。例えば、圧力０．
２６ｋｇ／ｃｍのものでは熱量１０ｍＪ／ｍｍ2前後に
おいて、熱量の増加に応じて上昇していたドット径が一
時的に下降してしまっており、熱量によるドット径の制
御が良好に行われていないことを示している。このよう
に、圧力０．４３ｋｇ／ｃｍより低い圧力ではドット径
のばらつきが多くなるのである。
３を介してプラテン１に合成紙２を押圧する圧力を０．
４３ｋｇ／ｃｍ、０．２６ｋｇ／ｃｍ、０．１７ｋｇ／
ｃｍとした場合の熱量とドット径の関係について実験的
に得ると、圧力を０．４３ｋｇ／ｃｍ、０．２６ｋｇ／
ｃｍ、０．１７ｋｇ／ｃｍとした場合の熱量とドット径
の関係はそれぞれ図４の丸印、四角印、三角印でプロッ
トされたものとなる。図４からは、０．４３ｋｇ／ｃ
ｍ、０．２６ｋｇ／ｃｍ、０．１７ｋｇ／ｃｍと圧力を
下げるに従い、熱量の変化に対するドット径の変化が一
様でなくなってしまうことがわかる。例えば、圧力０．
２６ｋｇ／ｃｍのものでは熱量１０ｍＪ／ｍｍ2前後に
おいて、熱量の増加に応じて上昇していたドット径が一
時的に下降してしまっており、熱量によるドット径の制
御が良好に行われていないことを示している。このよう
に、圧力０．４３ｋｇ／ｃｍより低い圧力ではドット径
のばらつきが多くなるのである。
【００１０】また、装置の強度、プラテン１の硬度等か
ら圧力の上限は０．８ｋｇ／ｃｍが好ましい。
ら圧力の上限は０．８ｋｇ／ｃｍが好ましい。
【００１１】すなわち、本例では圧力を０．４ｋｇ／ｃ
ｍ〜０．８ｋｇ／ｃｍとすることにより、熱量変化に対
するドット径の変化を一様なものとし、熱量によるドッ
ト径制御を良好にしてドット径のばらつきを低減するこ
とが可能となる。
ｍ〜０．８ｋｇ／ｃｍとすることにより、熱量変化に対
するドット径の変化を一様なものとし、熱量によるドッ
ト径制御を良好にしてドット径のばらつきを低減するこ
とが可能となる。
【００１２】また、インクリボン３に与える熱量は４ｍ
Ｊ／ｍｍ2以下では、インクが十分に融けず、合成紙２
に転写されず、１５ｍＪ／ｍｍ2以上ではドット径の変
化は小さく、それ以上熱量を与えることは、装置の高速
化、コスト低減の妨げとなる。本例ではインクリボン３
に与える熱量は４ｍＪ／ｍｍ2〜１５ｍＪ／ｍｍ2の範囲
で制御することにより、インクリボン３に転写に必要か
つ十分な熱量を与えることが可能となる。
Ｊ／ｍｍ2以下では、インクが十分に融けず、合成紙２
に転写されず、１５ｍＪ／ｍｍ2以上ではドット径の変
化は小さく、それ以上熱量を与えることは、装置の高速
化、コスト低減の妨げとなる。本例ではインクリボン３
に与える熱量は４ｍＪ／ｍｍ2〜１５ｍＪ／ｍｍ2の範囲
で制御することにより、インクリボン３に転写に必要か
つ十分な熱量を与えることが可能となる。
【００１３】また、プラテンの硬度を４０°、５５°と
して熱量とドット径との関係を実験的に得ると、図５の
ようになった。同図において、硬度４０°の場合を四角
印でプロットし、硬度５５°の場合を三角印でプロット
してある。同図から、硬度４０°の場合がより低い熱量
で大きなドット径を得られることがわかる。また、硬度
を４０°、５５°についてそれぞれベタ印字（総ての発
熱素子をオンとしてインクを転写）を行い、サンプル評
価すると、硬度５５°では図６に示すように所々印刷抜
けが生じた。特に、熱量が８ｍＪ／ｍｍ2以下の低濃度
での印刷では、上記のような印刷抜けが顕著である。こ
れに対して硬度４０°では、熱量が８ｍＪ／ｍｍ2以下
の場合でも印刷抜けは認められなかった。また、プラテ
ンの硬度を３０°とした場合、タックが生じ合成紙の搬
送を適正に行えなかった。以上のことから実験的に得ら
れた硬度の最適値は３５°〜４０°であった。
して熱量とドット径との関係を実験的に得ると、図５の
ようになった。同図において、硬度４０°の場合を四角
印でプロットし、硬度５５°の場合を三角印でプロット
してある。同図から、硬度４０°の場合がより低い熱量
で大きなドット径を得られることがわかる。また、硬度
を４０°、５５°についてそれぞれベタ印字（総ての発
熱素子をオンとしてインクを転写）を行い、サンプル評
価すると、硬度５５°では図６に示すように所々印刷抜
けが生じた。特に、熱量が８ｍＪ／ｍｍ2以下の低濃度
での印刷では、上記のような印刷抜けが顕著である。こ
れに対して硬度４０°では、熱量が８ｍＪ／ｍｍ2以下
の場合でも印刷抜けは認められなかった。また、プラテ
ンの硬度を３０°とした場合、タックが生じ合成紙の搬
送を適正に行えなかった。以上のことから実験的に得ら
れた硬度の最適値は３５°〜４０°であった。
【００１４】すなわち、本例ではプラテン１の硬度を４
０°とすることにより、十分なニップ幅（図７に示す幅
ｄ）が得られるため、発熱素子からインクリボン３への
熱伝導効率が向上し、また、プラテン表面の凹凸の影響
を抑えることができ、印刷抜けを抑えることができ、ひ
いては、記録濃度のばらつきを低減できる。
０°とすることにより、十分なニップ幅（図７に示す幅
ｄ）が得られるため、発熱素子からインクリボン３への
熱伝導効率が向上し、また、プラテン表面の凹凸の影響
を抑えることができ、印刷抜けを抑えることができ、ひ
いては、記録濃度のばらつきを低減できる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、融点７０℃であり、こ
の融点から９０℃の間で粘度１００ｃＰ〜１０ｃＰの変
移を示すインクを用いたインクリボンを用い、直径１μ
ｍ〜１０μｍの孔からなる多孔質構造の表層を有するプ
ラスチックシートを記録媒体として用いる場合におい
て、サーマルヘッドがプラスチックシートを上記プラテ
ンにインクリボンを介して押圧する圧力を０．４ｋｇ／
ｃｍ〜０．８ｋｇ／ｃｍとしたので、ドット径のばらつ
きを低減することが可能となり、プラテンの硬度を３５
°〜４０°としたので、記録濃度のばらつきを低減する
ことが可能となった。また、サーマルヘッドがインクリ
ボンに与える熱量を４ｍＪ／ｍｍ2〜１５ｍＪ／ｍｍ2の
範囲で制御するので、無駄なく記録媒体への記録濃度制
御が行える。
の融点から９０℃の間で粘度１００ｃＰ〜１０ｃＰの変
移を示すインクを用いたインクリボンを用い、直径１μ
ｍ〜１０μｍの孔からなる多孔質構造の表層を有するプ
ラスチックシートを記録媒体として用いる場合におい
て、サーマルヘッドがプラスチックシートを上記プラテ
ンにインクリボンを介して押圧する圧力を０．４ｋｇ／
ｃｍ〜０．８ｋｇ／ｃｍとしたので、ドット径のばらつ
きを低減することが可能となり、プラテンの硬度を３５
°〜４０°としたので、記録濃度のばらつきを低減する
ことが可能となった。また、サーマルヘッドがインクリ
ボンに与える熱量を４ｍＪ／ｍｍ2〜１５ｍＪ／ｍｍ2の
範囲で制御するので、無駄なく記録媒体への記録濃度制
御が行える。
【図１】本発明の一実施例の構成を説明する説明図。
【図２】図１の要部の説明のための特性図。
【図３】図１の要部の説明のための特性図。
【図４】図１の要部の説明のための特性図。
【図５】図１の要部の説明のための特性図。
【図６】図１の要部の説明のための説明図。
【図７】図１の要部の説明のための説明図。
１ プラテン ２ 合成紙 ３ インクリボン ４ サーマルヘッド
Claims (2)
- 【請求項１】 硬度（ＪＩＳスプリング式硬さ試験機Ａ
型による）３５°〜４０°のプラテンと、 融点７０℃であり、この融点から９０℃の間で粘度１０
０ｃＰ〜１０ｃＰの変移を示すインクを用いたインクリ
ボンと、 直径１μｍ〜１０μｍの孔からなる多孔質構造の表層を
有するプラスチックシートを記録媒体として上記プラテ
ンに上記インクリボンを介して圧力０．４ｋｇ／ｃｍ〜
０．８ｋｇ／ｃｍ（記録幅当たり）で押圧し、上記イン
クを加熱して上記記録媒体に転写するサーマルヘッドと
を具備することを特徴とするサーマルプリンタ。 - 【請求項２】 上記サーマルヘッドが上記インクリボン
に与える熱量を４ｍＪ／ｍｍ2〜１５ｍＪ／ｍｍ2の範囲
で制御することにより、上記記録媒体への記録濃度を制
御することを特徴とする請求項１記載のサーマルプリン
タ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21743195A JPH0958027A (ja) | 1995-08-25 | 1995-08-25 | サーマルプリンタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21743195A JPH0958027A (ja) | 1995-08-25 | 1995-08-25 | サーマルプリンタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0958027A true JPH0958027A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=16704118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21743195A Pending JPH0958027A (ja) | 1995-08-25 | 1995-08-25 | サーマルプリンタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0958027A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52114517A (en) * | 1976-03-24 | 1977-09-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and equipment for treatment of annealed coil for cold rolled st eel belt |
-
1995
- 1995-08-25 JP JP21743195A patent/JPH0958027A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52114517A (en) * | 1976-03-24 | 1977-09-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and equipment for treatment of annealed coil for cold rolled st eel belt |
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