JPH0941063A - 溶接構造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材 - Google Patents
溶接構造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材Info
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- JPH0941063A JPH0941063A JP21253195A JP21253195A JPH0941063A JP H0941063 A JPH0941063 A JP H0941063A JP 21253195 A JP21253195 A JP 21253195A JP 21253195 A JP21253195 A JP 21253195A JP H0941063 A JPH0941063 A JP H0941063A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 機械的性質に優れているとともに、溶接
時のミクロ割れが発生しない溶接構造用アルミニウム合
金押出形材を得る。 【解決手段】 Ｍｇ：０．６５〜１．１％、Ｓｉ：０．
４０〜０．７０％（但しＭｇ2Ｓｉバランス組成より過
剰なＳｉ量が０．０５％以下）、Ｚｒ：０．０８〜０．
２５％を含有し、さらに所望によりＴｉ：０．００５〜
０．０５％、Ｂ：０．０００１〜０．００４％を含有
し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなり、不可避不
純物中のＣｕ、ＭｎおよびＣｒがそれぞれ０．０５％以
下、平均結晶粒径が１００μｍ以下である。 【効果】 溶接構造用材料として必要な機械的性質
を有し、また溶接時のミクロ割れも有効に防止されてお
り、品質信頼性の高い軽量の溶接構造用材料が得られ
る。
時のミクロ割れが発生しない溶接構造用アルミニウム合
金押出形材を得る。 【解決手段】 Ｍｇ：０．６５〜１．１％、Ｓｉ：０．
４０〜０．７０％（但しＭｇ2Ｓｉバランス組成より過
剰なＳｉ量が０．０５％以下）、Ｚｒ：０．０８〜０．
２５％を含有し、さらに所望によりＴｉ：０．００５〜
０．０５％、Ｂ：０．０００１〜０．００４％を含有
し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなり、不可避不
純物中のＣｕ、ＭｎおよびＣｒがそれぞれ０．０５％以
下、平均結晶粒径が１００μｍ以下である。 【効果】 溶接構造用材料として必要な機械的性質
を有し、また溶接時のミクロ割れも有効に防止されてお
り、品質信頼性の高い軽量の溶接構造用材料が得られ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄道車両や船舶上部構
造の構造用材や自動車のフレーム材などに使用される溶
接構造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材に関するもの
である。
造の構造用材や自動車のフレーム材などに使用される溶
接構造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】鉄道車両や船舶上部構造の構造用材や自
動車のフレーム材などには旧くから鉄材料が多く使用さ
れてきているが、最近では上記構造物や車両等の軽量化
を図るためにアルミニウム材料の使用が積極的に進めら
れている。このような用途に使用される材料としては高
強度で良好な溶接性を有することが必要とされており、
従来、上記用途にはＪＩＳ６Ｎ０１アルミニウム合金や
ＪＩＳ６０６１アルミニウム合金等のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金が使用されている。
動車のフレーム材などには旧くから鉄材料が多く使用さ
れてきているが、最近では上記構造物や車両等の軽量化
を図るためにアルミニウム材料の使用が積極的に進めら
れている。このような用途に使用される材料としては高
強度で良好な溶接性を有することが必要とされており、
従来、上記用途にはＪＩＳ６Ｎ０１アルミニウム合金や
ＪＩＳ６０６１アルミニウム合金等のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金が使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記したＪＩ
Ｓ６０６１合金は焼入れ性が悪く、Ｔ５熱処理（押出し
後、人工時効処理）では充分な強度が得られず、かつ押
出し性が悪いため複雑な断面形状の形材の製造には適さ
ないという問題がある。一方、ＪＩＳ６Ｎ０１合金は押
出し性、焼入性に優れ、中程度の強度をもち、かつ溶接
可能な構造用材料として、近年、上記のような用途に多
く使用されている。しかしながら、この系の合金の押出
形材においては、溶接時に母材の熱影響部の結晶粒界に
存在する共晶化合物の一部が溶接時の熱によって溶融す
るとともに、その溶融した部分に溶接時の熱応力が加わ
ることによって、結晶粒界に沿ってミクロ割れが発生す
ることがあり、このようなミクロ割れは溶接構造物の安
全性等の品質を損なうという問題がある。
Ｓ６０６１合金は焼入れ性が悪く、Ｔ５熱処理（押出し
後、人工時効処理）では充分な強度が得られず、かつ押
出し性が悪いため複雑な断面形状の形材の製造には適さ
ないという問題がある。一方、ＪＩＳ６Ｎ０１合金は押
出し性、焼入性に優れ、中程度の強度をもち、かつ溶接
可能な構造用材料として、近年、上記のような用途に多
く使用されている。しかしながら、この系の合金の押出
形材においては、溶接時に母材の熱影響部の結晶粒界に
存在する共晶化合物の一部が溶接時の熱によって溶融す
るとともに、その溶融した部分に溶接時の熱応力が加わ
ることによって、結晶粒界に沿ってミクロ割れが発生す
ることがあり、このようなミクロ割れは溶接構造物の安
全性等の品質を損なうという問題がある。
【０００４】本発明の目的は、Ｔ５処理でＪＩＳ６Ｎ０
１合金と同等の機械的性質が得られ（引張強さ２４５Ｍ
Ｐａ以上、耐力２０６ＭＰａ以上、伸び８％以上）、し
かも溶接時に熱影響部にミクロ割れの発生がない溶接構
造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材を提供することに
ある。
１合金と同等の機械的性質が得られ（引張強さ２４５Ｍ
Ｐａ以上、耐力２０６ＭＰａ以上、伸び８％以上）、し
かも溶接時に熱影響部にミクロ割れの発生がない溶接構
造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材を提供することに
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】ところで、溶接時に熱影
響部に発生するミクロ割れは、前述のように入熱により
結晶粒界の第２相粒子が共晶溶融して溶接熱応力によっ
て開口したものである。したがって、ミクロ割れ防止の
ためには、結晶粒界への熱応力の集中を軽減させ、併せ
て粒界析出物を微細かつ均一に分散させるべく結晶粒を
微細化し、併せて粒界の第２相の量を減らし、さらに結
晶粒界の高温強度を向上させるために必須合金元素以外
の不純物を極力減少させることが有効であると考えられ
る。本発明者達はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材につ
いて上記の観点から鋭意検討を重ねた結果、以下のよう
な方法によって前記目的を達成しうることを見い出し、
本発明を完成するに至った。
響部に発生するミクロ割れは、前述のように入熱により
結晶粒界の第２相粒子が共晶溶融して溶接熱応力によっ
て開口したものである。したがって、ミクロ割れ防止の
ためには、結晶粒界への熱応力の集中を軽減させ、併せ
て粒界析出物を微細かつ均一に分散させるべく結晶粒を
微細化し、併せて粒界の第２相の量を減らし、さらに結
晶粒界の高温強度を向上させるために必須合金元素以外
の不純物を極力減少させることが有効であると考えられ
る。本発明者達はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材につ
いて上記の観点から鋭意検討を重ねた結果、以下のよう
な方法によって前記目的を達成しうることを見い出し、
本発明を完成するに至った。
【０００６】先ず、結晶粒の微細化のためには押出加工
の過程で再結晶を抑制するよりはむしろ積極的に再結晶
を促進させることが有効であり、そのためには適量のＺ
ｒの添加が有効であることを見い出した。すなわち、従
来Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金へのＺｒの単独添加は微細なＡ
ｌ3Ｚｒが形成され、再結晶が抑制されると考えられて
いるが、本願発明のように、ＭｎおよびＣｒの含有量を
厳しく制限すると、ゼロコンマ数ミクロンの大きさの
（ＡｌＺｒ）3Ｓｉ化合物が形成され、これが再結晶の
核生成位置となって再結晶を促進させることを見い出し
たのである。また、粒界の第２相の量を減らし、かつ結
晶粒界の高温強度を向上させるためには析出硬化に寄与
するＭｇ2Ｓｉの形成に必要なＳｉ量よりも過剰なＳｉ
量を低く抑えるとともに不純物成分であるＣｕ、Ｍｎお
よびＣｒの含有量を通常のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、例
えばＪＩＳ６０６３合金の通常レベルであるゼロコンマ
数％程度よりも低く抑えることが有効であることを見い
出したものである。
の過程で再結晶を抑制するよりはむしろ積極的に再結晶
を促進させることが有効であり、そのためには適量のＺ
ｒの添加が有効であることを見い出した。すなわち、従
来Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金へのＺｒの単独添加は微細なＡ
ｌ3Ｚｒが形成され、再結晶が抑制されると考えられて
いるが、本願発明のように、ＭｎおよびＣｒの含有量を
厳しく制限すると、ゼロコンマ数ミクロンの大きさの
（ＡｌＺｒ）3Ｓｉ化合物が形成され、これが再結晶の
核生成位置となって再結晶を促進させることを見い出し
たのである。また、粒界の第２相の量を減らし、かつ結
晶粒界の高温強度を向上させるためには析出硬化に寄与
するＭｇ2Ｓｉの形成に必要なＳｉ量よりも過剰なＳｉ
量を低く抑えるとともに不純物成分であるＣｕ、Ｍｎお
よびＣｒの含有量を通常のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金、例
えばＪＩＳ６０６３合金の通常レベルであるゼロコンマ
数％程度よりも低く抑えることが有効であることを見い
出したものである。
【０００７】すなわち、本発明の溶接構造用Ａｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金押出形材うち、第１の発明は、重量％で、
Ｍｇ：０．６５〜１．１％、Ｓｉ：０．４０〜０．７０
％（但しＭｇ2Ｓｉバランス組成より過剰なＳｉ量が
０．０５％以下）、Ｚｒ：０．０８〜０．２５％を含有
し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるとともに、
該不可避不純物中のＣｕ、ＭｎおよびＣｒがそれぞれ
０．０５％以下に規制されており、さらに平均結晶粒径
が１００μｍ以下であることを特徴とする。第２の発明
は、上記成分に、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：
０．０００１〜０．００４％を追加含有することを特徴
とする。
−Ｓｉ系合金押出形材うち、第１の発明は、重量％で、
Ｍｇ：０．６５〜１．１％、Ｓｉ：０．４０〜０．７０
％（但しＭｇ2Ｓｉバランス組成より過剰なＳｉ量が
０．０５％以下）、Ｚｒ：０．０８〜０．２５％を含有
し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるとともに、
該不可避不純物中のＣｕ、ＭｎおよびＣｒがそれぞれ
０．０５％以下に規制されており、さらに平均結晶粒径
が１００μｍ以下であることを特徴とする。第２の発明
は、上記成分に、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：
０．０００１〜０．００４％を追加含有することを特徴
とする。
【０００８】
【作用】本発明の押出形材は、優れた機械的性質を有し
ており（引張強さ２４５ＭＰａ以上、耐力２０６ＭＰａ
以上、伸び８％以上）、溶接構造用材料として必要な特
性を満たしているとともに、溶接時のミクロ割れが有効
に防止され、構造物としての安全性が確保される。以下
に、本発明における合金成分の限定理由について述べ
る。
ており（引張強さ２４５ＭＰａ以上、耐力２０６ＭＰａ
以上、伸び８％以上）、溶接構造用材料として必要な特
性を満たしているとともに、溶接時のミクロ割れが有効
に防止され、構造物としての安全性が確保される。以下
に、本発明における合金成分の限定理由について述べ
る。
【０００９】Ｍｇ：０．６５〜１．１％ Ｓｉ：０．４０〜０．７０％ （但しＭｇ2Ｓｉバランス組成より過剰なＳｉ量０．０
５％以下）これらの成分は、微細なＭｇ2Ｓｉ化合物と
してマトリックスに析出し、強度を向上させる作用があ
る。しかし、Ｍｇが０．６５％未満、あるいはＳｉが
０．４０％未満ではＭｇ2Ｓｉの析出量が少なく所望の
強度を確保することができない。一方、Ｍｇが１．１％
を越えるとＭｇ2Ｓｉ粒界析出物が生成するようになり
ミクロ割れが発生する。また、Ｓｉが０．７０％を越え
た場合あるいはＭｇ2Ｓｉの形成に必要なＳｉ量よりも
過剰なＳｉ量が０．０５％を越えた場合には結晶粒界に
粗大なＳｉ粒子が生成するようになり、溶接時のミクロ
割れが発生する。上記の観点からＭｇおよびＳｉ量を上
記範囲に限定した。
５％以下）これらの成分は、微細なＭｇ2Ｓｉ化合物と
してマトリックスに析出し、強度を向上させる作用があ
る。しかし、Ｍｇが０．６５％未満、あるいはＳｉが
０．４０％未満ではＭｇ2Ｓｉの析出量が少なく所望の
強度を確保することができない。一方、Ｍｇが１．１％
を越えるとＭｇ2Ｓｉ粒界析出物が生成するようになり
ミクロ割れが発生する。また、Ｓｉが０．７０％を越え
た場合あるいはＭｇ2Ｓｉの形成に必要なＳｉ量よりも
過剰なＳｉ量が０．０５％を越えた場合には結晶粒界に
粗大なＳｉ粒子が生成するようになり、溶接時のミクロ
割れが発生する。上記の観点からＭｇおよびＳｉ量を上
記範囲に限定した。
【００１０】Ｚｒ：０．０８〜０．２５％ Ｚｒは（ＡｌＺｒ）3Ｓｉ化合物としてマトリックスに
分散し、再結晶粒の核として働き、押出時に再結晶を促
進して微細な再結晶粒を生成させる。しかし、その含有
量が０．０８％未満では上記作用が得られず、一方、そ
の含有量が０．２５％を越えると巨大な晶出物が生成す
るようになり、機械的性質、特に伸びの劣化を招くた
め、Ｚｒ含有量を上記範囲に限定する。なお、同様の理
由で下限をさらに０．１％越えとするのが望ましい。
分散し、再結晶粒の核として働き、押出時に再結晶を促
進して微細な再結晶粒を生成させる。しかし、その含有
量が０．０８％未満では上記作用が得られず、一方、そ
の含有量が０．２５％を越えると巨大な晶出物が生成す
るようになり、機械的性質、特に伸びの劣化を招くた
め、Ｚｒ含有量を上記範囲に限定する。なお、同様の理
由で下限をさらに０．１％越えとするのが望ましい。
【００１１】Ｃｕ：０．０５％以下 Ｃｕは結晶粒界にＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系などの化合物を形
成したり、あるいは結晶粒界に偏析してその高温強度を
低下させ、ミクロ割れの発生を助長する。したがって、
ミクロ割れの発生を防止するためＣｕ含有量を０．０５
％以下に規制する。なお、同様の理由で、さらに、０．
０２％以下とするのが望ましい。
成したり、あるいは結晶粒界に偏析してその高温強度を
低下させ、ミクロ割れの発生を助長する。したがって、
ミクロ割れの発生を防止するためＣｕ含有量を０．０５
％以下に規制する。なお、同様の理由で、さらに、０．
０２％以下とするのが望ましい。
【００１２】Ｍｎ：０．０５％以下 Ｃｒ：０．０５％以下 これらの成分には再結晶を抑制する作用があるが、再結
晶を完全に抑制し繊維状組織とするためには多量に含有
させる必要があり、そうすると焼入性を低下させ強度の
低下を招くという不具合がある。一方、少量添加した場
合には再結晶の抑制効果によって却って粗大な再結晶粒
組織の生成を招くことになる。そこで本発明では、Ｍｎ
およびＣｒを添加せず、これを不純物として規制するこ
とによって粗大再結晶粒の生成を防止し、溶接時のミク
ロ割れを防止する。このためにはＭｎ、Ｃｒともに０．
０５％以下に規制する必要がある。なお、同様の理由で
０．０２％以下とするのが望ましく、さらに０．０２％
未満とするのが一層望ましい。なお、ミクロ割れを有効
に防止するためには、Ｃｕ，Ｍｎ，Ｃｒの全ての含有量
を規制する必要がある
晶を完全に抑制し繊維状組織とするためには多量に含有
させる必要があり、そうすると焼入性を低下させ強度の
低下を招くという不具合がある。一方、少量添加した場
合には再結晶の抑制効果によって却って粗大な再結晶粒
組織の生成を招くことになる。そこで本発明では、Ｍｎ
およびＣｒを添加せず、これを不純物として規制するこ
とによって粗大再結晶粒の生成を防止し、溶接時のミク
ロ割れを防止する。このためにはＭｎ、Ｃｒともに０．
０５％以下に規制する必要がある。なお、同様の理由で
０．０２％以下とするのが望ましく、さらに０．０２％
未満とするのが一層望ましい。なお、ミクロ割れを有効
に防止するためには、Ｃｕ，Ｍｎ，Ｃｒの全ての含有量
を規制する必要がある
【００１３】Ｔｉ：０．００５〜０．０５％ Ｂ：０．０００１〜０．００４％ ＴｉおよびＢは、鋳造組織を微細化するため、所望によ
り、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００１
〜０．００４％の範囲で含有させることができる。
り、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００１
〜０．００４％の範囲で含有させることができる。
【００１４】平均結晶粒径１００μｍ以下 上記組成のＡｌ合金は常法により、溶解、鋳造されて鋳
塊に溶製され、次いで均質化処理後、熱間で押出加工さ
れ押出形材に製造される。該Ａｌ合金は成分の選定及び
不純物の規制により微細な結晶粒を有しており、さらに
高温高速の押出しによって微細な結晶粒を有する押出形
材が得られる。従来のアルミニウム合金では粗大な再結
晶粒が生成されると十分な強度が得られないため、ある
程度の結晶粒の微細化が必要とされているが、細粒化に
よる強度の向上には限度があるため、強度向上の効果が
飽和する２百μｍ〜百数十μｍの結晶粒径が目途にされ
ている。しかし、本発明では、これをさらに細粒にする
ことによってミクロ割れの防止に有効であることを見出
したものである。そのためには、この形材の結晶粒径を
平均粒径で１００μｍ以下にする必要がある。これは１
００μｍを越えると粒界析出物が粗大化し、かつ結晶粒
界への応力集中が生じるようになり、ミクロ割れを招く
ためである。なお、同様の理由で平均結晶粒径を７０μ
ｍ以下とするのが望ましい。また、これら結晶粒径に関
しては、平均粒径でなく実質的に上記粒径を有するのが
一層望ましい。
塊に溶製され、次いで均質化処理後、熱間で押出加工さ
れ押出形材に製造される。該Ａｌ合金は成分の選定及び
不純物の規制により微細な結晶粒を有しており、さらに
高温高速の押出しによって微細な結晶粒を有する押出形
材が得られる。従来のアルミニウム合金では粗大な再結
晶粒が生成されると十分な強度が得られないため、ある
程度の結晶粒の微細化が必要とされているが、細粒化に
よる強度の向上には限度があるため、強度向上の効果が
飽和する２百μｍ〜百数十μｍの結晶粒径が目途にされ
ている。しかし、本発明では、これをさらに細粒にする
ことによってミクロ割れの防止に有効であることを見出
したものである。そのためには、この形材の結晶粒径を
平均粒径で１００μｍ以下にする必要がある。これは１
００μｍを越えると粒界析出物が粗大化し、かつ結晶粒
界への応力集中が生じるようになり、ミクロ割れを招く
ためである。なお、同様の理由で平均結晶粒径を７０μ
ｍ以下とするのが望ましい。また、これら結晶粒径に関
しては、平均粒径でなく実質的に上記粒径を有するのが
一層望ましい。
【００１５】
【実施例】以下に、本発明を実施例により説明する。表
１に示す組成の２０４ｍｍ径の合金ビレットを常法によ
り溶製し、５５０℃で４時間の均質化処理後、押出温度
５００℃、押出速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で、肉厚２ｍ
ｍ、幅１００ｍｍのフラットバーに押出した。冷却は強
制空冷で行い、その後１８０℃で７時間の時効処理を施
すＴ５処理を行い供試材とした。
１に示す組成の２０４ｍｍ径の合金ビレットを常法によ
り溶製し、５５０℃で４時間の均質化処理後、押出温度
５００℃、押出速度１０ｍ／ｍｉｎの条件で、肉厚２ｍ
ｍ、幅１００ｍｍのフラットバーに押出した。冷却は強
制空冷で行い、その後１８０℃で７時間の時効処理を施
すＴ５処理を行い供試材とした。
【００１６】次に、各供試材の結晶粒径をミクロ組織観
察により測定し、機械的性質を引張試験により測定し
た。次に、各供試材につき以下に示す条件でＭＩＧ溶接
による突き合わせ溶を行った。 （溶接条件） 溶 加 材 ＪＩＳ Ａ５３５６ＷＹ 溶接電流 １１０Ａ 溶接電圧 １９Ｖ 溶接速度 ９５０ｍｍ／ｍｉｎ ガス噴出 １５ｌ／ｍｉｎ（アルゴン） 得られた各溶接試験材につき、余盛削除後、側曲げ試験
を行って溶接熱影響部のミクロ割れ発生の有無を調べ
た。具体的には、溶接方向に直角に曲げ試験片を採取
し、曲げ半径Ｒ＝１．５ｔ（ｔ＝２ｍｍ）にて１８０゜
曲げを行い、溶接熱影響部において肉眼で観察可能なミ
クロ割れの発生を調べた。上記した結晶粒径および測定
機械的性質の測定結果ならびにミクロ割れの観察結果
は、表２に示した。
察により測定し、機械的性質を引張試験により測定し
た。次に、各供試材につき以下に示す条件でＭＩＧ溶接
による突き合わせ溶を行った。 （溶接条件） 溶 加 材 ＪＩＳ Ａ５３５６ＷＹ 溶接電流 １１０Ａ 溶接電圧 １９Ｖ 溶接速度 ９５０ｍｍ／ｍｉｎ ガス噴出 １５ｌ／ｍｉｎ（アルゴン） 得られた各溶接試験材につき、余盛削除後、側曲げ試験
を行って溶接熱影響部のミクロ割れ発生の有無を調べ
た。具体的には、溶接方向に直角に曲げ試験片を採取
し、曲げ半径Ｒ＝１．５ｔ（ｔ＝２ｍｍ）にて１８０゜
曲げを行い、溶接熱影響部において肉眼で観察可能なミ
クロ割れの発生を調べた。上記した結晶粒径および測定
機械的性質の測定結果ならびにミクロ割れの観察結果
は、表２に示した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】表２から明らかなように、本発明の範囲内
の合金形材（発明材）については、溶接熱影響部のミク
ロ割れの発生は認められず、また、母材の機械的性質も
目標値を満足することが判明した。これに対し、本発明
の範囲外の合金形材（比較材）では、大多数でミクロ割
れの発生が認められており、またその他のミクロ割れの
発生がなかった比較材では母材の機械的性質が目標値を
下回っていた。
の合金形材（発明材）については、溶接熱影響部のミク
ロ割れの発生は認められず、また、母材の機械的性質も
目標値を満足することが判明した。これに対し、本発明
の範囲外の合金形材（比較材）では、大多数でミクロ割
れの発生が認められており、またその他のミクロ割れの
発生がなかった比較材では母材の機械的性質が目標値を
下回っていた。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように本発明の溶接構造用
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材によれば、重量％で、
Ｍｇ：０．６５〜１．１％、Ｓｉ：０．４０〜０．７０
％（但しＭｇ2Ｓｉバランス組成より過剰なＳｉ量が
０．０５％以下）、Ｚｒ：０．０８〜０．２５％を含有
し、さらに所望によりＴｉ：０．００５〜０．０５％、
Ｂ：０．０００１〜０．００４％を含有し、残部がＡｌ
および不可避不純物からなるとともに、該不可避不純物
中のＣｕ、ＭｎおよびＣｒがそれぞれ０．０５％以下に
規制されており、さらに平均結晶粒径が１００μｍ以下
であるので、溶接構造用材料として所望の機械的性質が
得られるとともに溶接時のミクロ割れが有効に防止され
ており、品質信頼性の高い溶接構造用アルミニウム材料
が得られる。
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材によれば、重量％で、
Ｍｇ：０．６５〜１．１％、Ｓｉ：０．４０〜０．７０
％（但しＭｇ2Ｓｉバランス組成より過剰なＳｉ量が
０．０５％以下）、Ｚｒ：０．０８〜０．２５％を含有
し、さらに所望によりＴｉ：０．００５〜０．０５％、
Ｂ：０．０００１〜０．００４％を含有し、残部がＡｌ
および不可避不純物からなるとともに、該不可避不純物
中のＣｕ、ＭｎおよびＣｒがそれぞれ０．０５％以下に
規制されており、さらに平均結晶粒径が１００μｍ以下
であるので、溶接構造用材料として所望の機械的性質が
得られるとともに溶接時のミクロ割れが有効に防止され
ており、品質信頼性の高い溶接構造用アルミニウム材料
が得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｍｇ：０．６５〜１．１％、
Ｓｉ：０．４０〜０．７０％（但しＭｇ2Ｓｉバランス
組成より過剰なＳｉ量が０．０５％以下）、Ｚｒ：０．
０８〜０．２５％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不
純物からなるとともに、該不可避不純物中のＣｕ、Ｍｎ
およびＣｒがそれぞれ０．０５％以下に規制されてお
り、さらに平均結晶粒径が１００μｍ以下であることを
特徴とする溶接構造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材 - 【請求項２】 請求項１記載の成分に加え、Ｔｉ：０．
００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００１〜０．００４％
を含有することを特徴とする請求項１記載の溶接構造用
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21253195A JPH0941063A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 溶接構造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21253195A JPH0941063A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 溶接構造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0941063A true JPH0941063A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16624223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21253195A Pending JPH0941063A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 溶接構造用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0941063A (ja) |
-
1995
- 1995-07-28 JP JP21253195A patent/JPH0941063A/ja active Pending
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