JP2003221636A - 耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材 - Google Patents
耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材Info
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- JP2003221636A JP2003221636A JP2002019317A JP2002019317A JP2003221636A JP 2003221636 A JP2003221636 A JP 2003221636A JP 2002019317 A JP2002019317 A JP 2002019317A JP 2002019317 A JP2002019317 A JP 2002019317A JP 2003221636 A JP2003221636 A JP 2003221636A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】自動車のサスペンション部品等に好適に使用さ
れる耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニ
ウム合金押出形材を提供すること。 【解決手段】本発明による耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材は、Ｓｉ：０．
７〜１．１％（mass％、以下同じ）、Ｍｇ：０．６〜
１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．４％、Ｍｎ：０．０５〜
０．２５％、Ｃｒ：０．０５〜０．２０％、Ｚｒ：０．
０５〜０．２０％を含むアルミニウム合金からなること
を特徴とする。
れる耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニ
ウム合金押出形材を提供すること。 【解決手段】本発明による耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材は、Ｓｉ：０．
７〜１．１％（mass％、以下同じ）、Ｍｇ：０．６〜
１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．４％、Ｍｎ：０．０５〜
０．２５％、Ｃｒ：０．０５〜０．２０％、Ｚｒ：０．
０５〜０．２０％を含むアルミニウム合金からなること
を特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のサスペン
ション部品等に好適に使用される耐衝撃破壊性に優れた
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材に関す
る。
ション部品等に好適に使用される耐衝撃破壊性に優れた
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より、例えば特開２００１−７３０
５６号公報や特開２００１−１６２３１８号公報に記載
されているように、自動車のサスペンション部品等とし
ては、車両の軽量化を図るためにアルミニウム合金を使
用したものが知られている。これらのものは、一般的に
ロアアームやアッパアーム等のアームにアルミニウム合
金の鋳造材や鍛造材を使用するものであるが、更なる車
両の軽量化を図るために、中空部品であるアームのブラ
ケット等にも適用可能なサスペンション部品用のアルミ
ニウム合金押出形材が要求され始めている。
５６号公報や特開２００１−１６２３１８号公報に記載
されているように、自動車のサスペンション部品等とし
ては、車両の軽量化を図るためにアルミニウム合金を使
用したものが知られている。これらのものは、一般的に
ロアアームやアッパアーム等のアームにアルミニウム合
金の鋳造材や鍛造材を使用するものであるが、更なる車
両の軽量化を図るために、中空部品であるアームのブラ
ケット等にも適用可能なサスペンション部品用のアルミ
ニウム合金押出形材が要求され始めている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このサスペンション部
品に使用されるアルミニウム合金押出形材としては、比
較的に強度や耐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系、即ち
６０００系アルミニウム合金押出形材が考えられる。し
かしながら、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の代
表的なＪＩＳのＡ６０６１合金やＡ６Ｎ０１合金からな
るアルミニウム合金押出形材では、サスペンション部品
に要求される耐衝撃破壊性や強度（具体的には、シャル
ピー衝撃値が５０Ｊ／ｃｍ２以上、耐力が２８０ＭＰａ
以上）を十分に満足するものではなかった。
品に使用されるアルミニウム合金押出形材としては、比
較的に強度や耐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系、即ち
６０００系アルミニウム合金押出形材が考えられる。し
かしながら、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の代
表的なＪＩＳのＡ６０６１合金やＡ６Ｎ０１合金からな
るアルミニウム合金押出形材では、サスペンション部品
に要求される耐衝撃破壊性や強度（具体的には、シャル
ピー衝撃値が５０Ｊ／ｃｍ２以上、耐力が２８０ＭＰａ
以上）を十分に満足するものではなかった。
【０００４】また、特許第３０７７９７４号公報に記載
されているように、自動車のフレーム部材であるサイド
メンバやバンパステイへのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニ
ウム合金押出形材の適用が知られているが、この自動車
のフレーム部材は、押出軸方向に圧縮荷重を受けたとき
に割れを発生させないようにして蛇腹状に変形させるこ
とにより衝突時の衝撃エネルギーを吸収させるものであ
り、このような従来のフレーム部材用のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金からなるアルミニウム合金押出形
材をそのままサスペンション部品に適用しても、サスペ
ンション部品に要求される耐衝撃破壊性や強度を十分に
満足することができない恐れがあった。
されているように、自動車のフレーム部材であるサイド
メンバやバンパステイへのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニ
ウム合金押出形材の適用が知られているが、この自動車
のフレーム部材は、押出軸方向に圧縮荷重を受けたとき
に割れを発生させないようにして蛇腹状に変形させるこ
とにより衝突時の衝撃エネルギーを吸収させるものであ
り、このような従来のフレーム部材用のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金からなるアルミニウム合金押出形
材をそのままサスペンション部品に適用しても、サスペ
ンション部品に要求される耐衝撃破壊性や強度を十分に
満足することができない恐れがあった。
【０００５】それゆえ、本発明は、以上の事情を背景に
なされたものであり、自動車のサスペンション部品等に
好適に使用される耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金押出形材を提供することを、その
技術的課題とする。
なされたものであり、自動車のサスペンション部品等に
好適に使用される耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金押出形材を提供することを、その
技術的課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記した技術的課題を解
決するため、本発明は、請求項１に記載のように、Ｓ
ｉ：０．７〜１．１％（mass％、以下同じ）、Ｍｇ：
０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．４％、Ｍｎ：
０．０５〜０．２５％、Ｃｒ：０．０５〜０．２０％、
Ｚｒ：０．０５〜０．２０％を含むアルミニウム合金か
らなることを特徴とする耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材とした。
決するため、本発明は、請求項１に記載のように、Ｓ
ｉ：０．７〜１．１％（mass％、以下同じ）、Ｍｇ：
０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．４％、Ｍｎ：
０．０５〜０．２５％、Ｃｒ：０．０５〜０．２０％、
Ｚｒ：０．０５〜０．２０％を含むアルミニウム合金か
らなることを特徴とする耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材とした。
【０００７】好ましくは、請求項２に記載のように、前
記アルミニウム合金が、Ｆｅ：０．３％以下、Ｔｉ：
０．１％以下を含み、残部Ａｌ及び不可避不純物である
ことが望ましい。
記アルミニウム合金が、Ｆｅ：０．３％以下、Ｔｉ：
０．１％以下を含み、残部Ａｌ及び不可避不純物である
ことが望ましい。
【０００８】更に好ましくは、請求項３に記載によう
に、結晶組織の繊維状組織比率が９０％以上であること
が望ましい。そのためには、請求項４に記載のように、
アルミニウム合金を、押出加工した直後に５００℃／分
以上の平均冷却速度で水冷し、その後に人工時効処理を
施すことが望ましい。
に、結晶組織の繊維状組織比率が９０％以上であること
が望ましい。そのためには、請求項４に記載のように、
アルミニウム合金を、押出加工した直後に５００℃／分
以上の平均冷却速度で水冷し、その後に人工時効処理を
施すことが望ましい。
【０００９】また、請求項５に記載のように、本発明に
かかるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材の
好適な用途としては、自動車のサスペンション部品用で
ある。
かかるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材の
好適な用途としては、自動車のサスペンション部品用で
ある。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明によるＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材における添加元素の意
義及び合金組成の限定理由について説明する。
Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材における添加元素の意
義及び合金組成の限定理由について説明する。
【００１１】（Ｓｉ、Ｍｇ）ＳｉとＭｇは、共存してＭ
ｇ２Ｓｉを生成し、引張強度や耐力などの機械的性質を
向上させる。Ｓｉ添加量が０．７％未満、あるいはＭｇ
添加量０．６％未満では、Ｍｇ２Ｓｉが少なくなり十分
な強度を得ることができない。一方、Ｓｉ添加量が１．
１％を超える、あるいはＭｇ添加量が１．０％を超える
と、強度（耐力）が高くなりすぎ、押出加工性が低下す
るとともに伸びも低下し、高靭性を得ることができな
い。好ましくは、Ｓｉ：０．７５〜１．００％、Ｍｇ：
０．６５〜０．９０％がよい。
ｇ２Ｓｉを生成し、引張強度や耐力などの機械的性質を
向上させる。Ｓｉ添加量が０．７％未満、あるいはＭｇ
添加量０．６％未満では、Ｍｇ２Ｓｉが少なくなり十分
な強度を得ることができない。一方、Ｓｉ添加量が１．
１％を超える、あるいはＭｇ添加量が１．０％を超える
と、強度（耐力）が高くなりすぎ、押出加工性が低下す
るとともに伸びも低下し、高靭性を得ることができな
い。好ましくは、Ｓｉ：０．７５〜１．００％、Ｍｇ：
０．６５〜０．９０％がよい。
【００１２】（Ｃｕ）Ｃｕは、アルミニウム合金のマト
リックス強度を向上させる作用がある。この効果は、Ｃ
ｕ添加量が０．１％未満では低く、１．０％を超えると
飽和する。また、Ｃｕを添加すると耐食性や耐応力腐食
割れ性が低下するため、Ｃｕ添加量の上限値を０．４％
とする。好ましいＣｕ添加量の上限値は、０．３％であ
る。
リックス強度を向上させる作用がある。この効果は、Ｃ
ｕ添加量が０．１％未満では低く、１．０％を超えると
飽和する。また、Ｃｕを添加すると耐食性や耐応力腐食
割れ性が低下するため、Ｃｕ添加量の上限値を０．４％
とする。好ましいＣｕ添加量の上限値は、０．３％であ
る。
【００１３】（Ｍｎ）Ｍｎは、アルミニウム合金の再結
晶化を抑制して組織の微細化に効果があり、アルミニウ
ム合金押出形材の繊維状組織（ファイバー組織）を安定
化させる。この効果は、Ｍｎ添加量が０．０５％以上で
顕著となる。一方、Ｍｎが過剰であると靭性や押出加工
性が低下するため、Ｍｎ添加量の上限値を０．２５％と
する。
晶化を抑制して組織の微細化に効果があり、アルミニウ
ム合金押出形材の繊維状組織（ファイバー組織）を安定
化させる。この効果は、Ｍｎ添加量が０．０５％以上で
顕著となる。一方、Ｍｎが過剰であると靭性や押出加工
性が低下するため、Ｍｎ添加量の上限値を０．２５％と
する。
【００１４】（Ｃｒ、Ｚｒ）Ｃｒ、Ｚｒは、Ｍｎと同様
にアルミニウム合金押出形材の繊維状組織（ファイバー
組織）を安定化させる作用がある。この効果は、添加量
が０．０５％以上で顕著となり、０．２０％を超えると
飽和するとともに押出加工性が低下するため、好ましい
添加量は、Ｃｒ：０．０５〜０．２０％、Ｚｒ：０．０
５〜０．２０％である。
にアルミニウム合金押出形材の繊維状組織（ファイバー
組織）を安定化させる作用がある。この効果は、添加量
が０．０５％以上で顕著となり、０．２０％を超えると
飽和するとともに押出加工性が低下するため、好ましい
添加量は、Ｃｒ：０．０５〜０．２０％、Ｚｒ：０．０
５〜０．２０％である。
【００１５】上記したように、本発明によるＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材は、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃ
ｕの添加量を制御することで強度（耐力）を確保し、Ｍ
ｎ、Ｃｒ、Ｚｒの添加量を制御することで繊維状組織を
安定化させて耐衝撃破壊性を格段と向上させることがで
きる。
−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材は、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃ
ｕの添加量を制御することで強度（耐力）を確保し、Ｍ
ｎ、Ｃｒ、Ｚｒの添加量を制御することで繊維状組織を
安定化させて耐衝撃破壊性を格段と向上させることがで
きる。
【００１６】（Ｆｅ）Ｆｅは、アルミニウム合金の精錬
・鋳造過程にて不純物として最も多く混入される元素で
あるが、鋳造時に巨大な金属間化合物を晶出して合金の
機械的性質を損なう恐れがあるため、Ｆｅ含有量は０．
３％以下がよい。より好ましいＦｅ含有量は、０．２５
％以下である。
・鋳造過程にて不純物として最も多く混入される元素で
あるが、鋳造時に巨大な金属間化合物を晶出して合金の
機械的性質を損なう恐れがあるため、Ｆｅ含有量は０．
３％以下がよい。より好ましいＦｅ含有量は、０．２５
％以下である。
【００１７】（Ｔｉ）Ｔｉは、鋳塊組織の微細化のため
に必要に応じて添加されるが、０．１０％を超えるとそ
の効果が飽和して巨大化合物が発生する傾向があるた
め、Ｔｉ添加量は０．１０％以下とし、好ましくは０．
０５％以下がよい。Ｔｉを添加する場合は、鋳造割れの
発生を低減させるため、Ｔｉ添加量の下限値は０．００
３％が望ましい。
に必要に応じて添加されるが、０．１０％を超えるとそ
の効果が飽和して巨大化合物が発生する傾向があるた
め、Ｔｉ添加量は０．１０％以下とし、好ましくは０．
０５％以下がよい。Ｔｉを添加する場合は、鋳造割れの
発生を低減させるため、Ｔｉ添加量の下限値は０．００
３％が望ましい。
【００１８】上記以外の元素については、不可避不純物
として個々に０．０５％以下、合計で０．１５％以下で
あれば合金の特性にほとんど影響を及ぼさない。
として個々に０．０５％以下、合計で０．１５％以下で
あれば合金の特性にほとんど影響を及ぼさない。
【００１９】以上の合金組成にて調整されたアルミニウ
ム合金を用いて、常法により製造しても十分に耐衝撃破
壊性に優れたアルミニウム合金押出形材が得られるが、
本発明によるアルミニウム合金押出材の特性を最も発揮
させるには、以下に述べる製造条件が望ましい。
ム合金を用いて、常法により製造しても十分に耐衝撃破
壊性に優れたアルミニウム合金押出形材が得られるが、
本発明によるアルミニウム合金押出材の特性を最も発揮
させるには、以下に述べる製造条件が望ましい。
【００２０】上記に示す組成のアルミニウム合金ビレッ
トを溶製し、５００〜５４０℃で２〜１２時間の均質化
処理を施す。次いで、４７０〜５１０℃に加熱した後に
押出加工し、そのまま５００℃／分以上の平均冷却速度
で水冷した後に、１８０〜２２０℃で１〜１０時間の人
工時効処理を施すとよい。
トを溶製し、５００〜５４０℃で２〜１２時間の均質化
処理を施す。次いで、４７０〜５１０℃に加熱した後に
押出加工し、そのまま５００℃／分以上の平均冷却速度
で水冷した後に、１８０〜２２０℃で１〜１０時間の人
工時効処理を施すとよい。
【００２１】ここで、押出加工した直後に冷却するの
は、アルミニウム合金の再結晶化の進行を防止して繊維
状組織を形成させるためである。更に、５００℃／分以
上の平均冷却速度で水冷することにより、結晶粒径を小
さくすることができる。従って、アルミニウム合金押出
形材の強度（耐力）や靭性を向上させることができる。
このとき、好ましくは、結晶組織の繊維状組織比率が９
０％以上であることが望ましい。
は、アルミニウム合金の再結晶化の進行を防止して繊維
状組織を形成させるためである。更に、５００℃／分以
上の平均冷却速度で水冷することにより、結晶粒径を小
さくすることができる。従って、アルミニウム合金押出
形材の強度（耐力）や靭性を向上させることができる。
このとき、好ましくは、結晶組織の繊維状組織比率が９
０％以上であることが望ましい。
【００２２】
【実施例】次に、本発明の実施例について、比較例と対
比して具体的に説明する。
比して具体的に説明する。
【００２３】表１に示す各組成のアルミニウム合金ビレ
ット（直径φ２０４ｍｍ）を常法により溶製し、５２０
℃で１０時間の均質化処理を施した。次いで、押出温度
（ビレット加熱温度）を４９０℃、押出速度を５ｍ／ｍ
ｉｎで押出加工し、そのまま６００℃／分の平均冷却速
度で水冷した後に、２００℃で３時間の人工時効処理を
施して、外径がφ９０ｍｍ、肉厚が１２ｍｍの中空断面
の丸パイプであるアルミニウム合金押出形材を製造し
た。更に、これらのアルミニウム合金押出形材を、押出
方向長さを２００ｍｍに切断し供試材とした。尚、比較
例６、７は、それぞれＪＩＳのＡ６Ｎ０１合金、Ａ６０
６１合金相当となっている。
ット（直径φ２０４ｍｍ）を常法により溶製し、５２０
℃で１０時間の均質化処理を施した。次いで、押出温度
（ビレット加熱温度）を４９０℃、押出速度を５ｍ／ｍ
ｉｎで押出加工し、そのまま６００℃／分の平均冷却速
度で水冷した後に、２００℃で３時間の人工時効処理を
施して、外径がφ９０ｍｍ、肉厚が１２ｍｍの中空断面
の丸パイプであるアルミニウム合金押出形材を製造し
た。更に、これらのアルミニウム合金押出形材を、押出
方向長さを２００ｍｍに切断し供試材とした。尚、比較
例６、７は、それぞれＪＩＳのＡ６Ｎ０１合金、Ａ６０
６１合金相当となっている。
【００２４】
【表１】
【００２５】これらの供試材から、ＪＩＳ Ｚ ２２０１
に基づく１４Ａ号試験片を採取し、常温においてインス
トロン型万能試験機で引張強度、（０．２％）耐力、伸
びをＪＩＳ Ｚ ２２４１に準じて測定した。また、ＪＩ
Ｓ Ｚ ２２０２に基づくＶノッチ試験片（４号試験片）
を採取し、常温においてシャルピー衝撃値をＪＩＳＺ
２２４２に準じて測定した。更に、供試材の断面を、２
５倍の光学顕微鏡により観察及び画像解析を行い、再結
晶化した組織を抽出することにより結晶組織の繊維状組
織比率を測定した。
に基づく１４Ａ号試験片を採取し、常温においてインス
トロン型万能試験機で引張強度、（０．２％）耐力、伸
びをＪＩＳ Ｚ ２２４１に準じて測定した。また、ＪＩ
Ｓ Ｚ ２２０２に基づくＶノッチ試験片（４号試験片）
を採取し、常温においてシャルピー衝撃値をＪＩＳＺ
２２４２に準じて測定した。更に、供試材の断面を、２
５倍の光学顕微鏡により観察及び画像解析を行い、再結
晶化した組織を抽出することにより結晶組織の繊維状組
織比率を測定した。
【００２６】耐食性については、塩水噴霧試験を行い、
孔食深さが２００μｍ未満のものを○、孔食深さが２０
０μｍ以上のものを×として腐食状況を判定した。塩水
噴霧試験の条件としては、塩水噴霧１７時間、強制乾燥
３時間、塩水浸漬２時間、自然乾燥２時間を１サイクル
として順に行い、６０サイクルを実施した。
孔食深さが２００μｍ未満のものを○、孔食深さが２０
０μｍ以上のものを×として腐食状況を判定した。塩水
噴霧試験の条件としては、塩水噴霧１７時間、強制乾燥
３時間、塩水浸漬２時間、自然乾燥２時間を１サイクル
として順に行い、６０サイクルを実施した。
【００２７】そして、自動車のサスペンション部品等に
要求される性能である耐力が２８０ＭＰａ以上、シャル
ピー衝撃値が５０Ｊ／ｃｍ２以上を考慮して総合評価を
行った。これらの評価結果を表２に併せて示す。
要求される性能である耐力が２８０ＭＰａ以上、シャル
ピー衝撃値が５０Ｊ／ｃｍ２以上を考慮して総合評価を
行った。これらの評価結果を表２に併せて示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】表２に示すように、本発明によるアルミニ
ウム合金押出形材である実施例１〜３は、いずれも結晶
組織の繊維状組織比率が９０％以上となっており、耐力
が２８０ＭＰａ以上、伸びが１５％以上の優れた機械的
性質であるとともに、シャルピー衝撃値が５０Ｊ／ｃｍ
２以上の優れた耐衝撃破壊性を備えていることがわかっ
た。それに対して、比較例４〜７は、いずれも実施例１
〜３に比べてシャルピー衝撃値が低く、耐衝撃破壊性が
劣るものとなった。
ウム合金押出形材である実施例１〜３は、いずれも結晶
組織の繊維状組織比率が９０％以上となっており、耐力
が２８０ＭＰａ以上、伸びが１５％以上の優れた機械的
性質であるとともに、シャルピー衝撃値が５０Ｊ／ｃｍ
２以上の優れた耐衝撃破壊性を備えていることがわかっ
た。それに対して、比較例４〜７は、いずれも実施例１
〜３に比べてシャルピー衝撃値が低く、耐衝撃破壊性が
劣るものとなった。
【００３０】尚、上記した実施例では、供試材としてサ
スペンションアームのブラケット等を想定した中空断面
の丸パイプの例を示したが、本発明の実施にあたって
は、要求される製品形状にあわせて、例えば丸パイプか
ら外方に延びる複数のフランジを押出加工にて一体成形
したものであっても、上記した実施形態と同様の効果を
得ることができる。
スペンションアームのブラケット等を想定した中空断面
の丸パイプの例を示したが、本発明の実施にあたって
は、要求される製品形状にあわせて、例えば丸パイプか
ら外方に延びる複数のフランジを押出加工にて一体成形
したものであっても、上記した実施形態と同様の効果を
得ることができる。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
強度や耐食性を満足するとともに耐衝撃破壊性に優れた
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材を得るこ
とができる。従って、軽量化を図りつつ高強度、高靭性
が要求される自動車のサスペンション部品等に好適に使
用することが可能となる。
強度や耐食性を満足するとともに耐衝撃破壊性に優れた
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材を得るこ
とができる。従って、軽量化を図りつつ高強度、高靭性
が要求される自動車のサスペンション部品等に好適に使
用することが可能となる。
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０６ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０６
６１２ ６１２
６３０ ６３０Ｂ
６３１ ６３１Ａ
６８３ ６８３
６９２ ６９２Ａ
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｓｉ：０．７〜１．１％（mass％、以下
同じ）、Ｍｇ：０．６〜１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．
４％、Ｍｎ：０．０５〜０．２５％、Ｃｒ：０．０５〜
０．２０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２０％を含むアルミ
ニウム合金からなることを特徴とする耐衝撃破壊性に優
れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材。 - 【請求項２】 前記アルミニウム合金が、Ｆｅ：０．３
％以下、Ｔｉ：０．１％以下を含み、残部Ａｌ及び不可
避不純物であることを特徴とする耐衝撃破壊性に優れた
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材。 - 【請求項３】 結晶組織の繊維状組織比率が９０％以上
であることを特徴とする請求項１または２に記載の耐衝
撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金
押出形材。 - 【請求項４】 前記アルミニウム合金を、押出加工した
直後に５００℃／分以上の平均冷却速度で水冷し、その
後に人工時効処理を施すことを特徴とする請求項３に記
載の耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニ
ウム合金押出形材。 - 【請求項５】 前記Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合
金押出形材が、自動車のサスペンション部品用であるこ
とを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の耐衝撃
破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押
出形材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002019317A JP2003221636A (ja) | 2002-01-29 | 2002-01-29 | 耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002019317A JP2003221636A (ja) | 2002-01-29 | 2002-01-29 | 耐衝撃破壊性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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