JPH0940445A - 人工骨材及びその製造方法 - Google Patents
人工骨材及びその製造方法Info
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- JPH0940445A JPH0940445A JP21001195A JP21001195A JPH0940445A JP H0940445 A JPH0940445 A JP H0940445A JP 21001195 A JP21001195 A JP 21001195A JP 21001195 A JP21001195 A JP 21001195A JP H0940445 A JPH0940445 A JP H0940445A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B18/02—Agglomerated materials, e.g. artificial aggregates
- C04B18/023—Fired or melted materials
-
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- C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
- C04B2103/0004—Compounds chosen for the nature of their cations
- C04B2103/0013—Iron group metal compounds
- C04B2103/0014—Fe
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 大部分が廃棄物となっている石炭灰を多量に
使用し、天然石骨材に匹敵する高強度で低吸水性を有す
る、高比重で緻密な人工骨材及びその製造方法を提供す
る。 【解決手段】 石炭灰を主原料とし、これに必要に応じ
粘結材及び添加材と水を加えて成型物としたのち焼成し
て得られる人工骨材であって、骨材中のＦｅ2+／全Ｆｅ
の値が３５％以下、好ましくは３０％以下であり、２４
時間吸水率が３％以下、圧潰強度が１２０kgf以上とす
る。
使用し、天然石骨材に匹敵する高強度で低吸水性を有す
る、高比重で緻密な人工骨材及びその製造方法を提供す
る。 【解決手段】 石炭灰を主原料とし、これに必要に応じ
粘結材及び添加材と水を加えて成型物としたのち焼成し
て得られる人工骨材であって、骨材中のＦｅ2+／全Ｆｅ
の値が３５％以下、好ましくは３０％以下であり、２４
時間吸水率が３％以下、圧潰強度が１２０kgf以上とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭灰を主原料と
した高強度で低吸水性を有し、高比重である人工骨材と
その製造方法に関するものである。
した高強度で低吸水性を有し、高比重である人工骨材と
その製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、石炭灰を主原料とした人工骨
材及びその製造方法に関しては、数多くの提案がなされ
ている。これらの方法は、主として見かけ比重が１．３
前後の人工軽量骨材の製造を目的としたもので、ロータ
リーキルンで発泡膨脹焼成するか、移動火格子炉により
半焼結させるかして、空隙の多い人工骨材を製造しよう
とするものである。
材及びその製造方法に関しては、数多くの提案がなされ
ている。これらの方法は、主として見かけ比重が１．３
前後の人工軽量骨材の製造を目的としたもので、ロータ
リーキルンで発泡膨脹焼成するか、移動火格子炉により
半焼結させるかして、空隙の多い人工骨材を製造しよう
とするものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前述のように従来の方
法においては、空隙の多い多孔質な骨材となる。すなわ
ち、従来のロータリーキルンによる方法では発泡膨脹焼
成であり、骨材の圧潰強度は７０kgf程度と弱く、また
移動火格子炉による方法では骨材の２４時間吸水率は１
０％以上となるため、用途等、適用範囲が限定されたも
のとなっている。このような骨材をコンクリート用骨材
として使用する場合、軽量ではあるものの天然石骨材使
用コンクリートと同等の性能は期待できない。すなわ
ち、高強度用途への使用は不可であること、骨材内部に
水が吸水されるのでコンクリートの流動性が低下するこ
と、コンクリートの耐凍結融解性の低下によるコンクリ
ートの耐久性が低下すること、等の問題点が挙げられ
る。
法においては、空隙の多い多孔質な骨材となる。すなわ
ち、従来のロータリーキルンによる方法では発泡膨脹焼
成であり、骨材の圧潰強度は７０kgf程度と弱く、また
移動火格子炉による方法では骨材の２４時間吸水率は１
０％以上となるため、用途等、適用範囲が限定されたも
のとなっている。このような骨材をコンクリート用骨材
として使用する場合、軽量ではあるものの天然石骨材使
用コンクリートと同等の性能は期待できない。すなわ
ち、高強度用途への使用は不可であること、骨材内部に
水が吸水されるのでコンクリートの流動性が低下するこ
と、コンクリートの耐凍結融解性の低下によるコンクリ
ートの耐久性が低下すること、等の問題点が挙げられ
る。
【０００４】この発明は、このような事情に鑑みなされ
たもので、大部分が廃棄物となっている石炭灰を多量に
使用し、天然石骨材に匹敵する高強度で低吸水性を有す
る高比重で、緻密な人工骨材及びその製造方法を提供す
ることを目的とし、資源の有効利用とすることをも目的
とする。
たもので、大部分が廃棄物となっている石炭灰を多量に
使用し、天然石骨材に匹敵する高強度で低吸水性を有す
る高比重で、緻密な人工骨材及びその製造方法を提供す
ることを目的とし、資源の有効利用とすることをも目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明によれば、石炭灰を主原料とし、これに必
要に応じ粘結材及び添加材と水を加えて成形物としたの
ち焼成して得られる人工骨材であって、骨材中のＦｅ2+
／全Ｆｅの値が３５％以下、好ましくは３０％以下であ
ること（請求項１）、２４時間吸水率が３％以下、圧潰
強度が１２０kgf以上であること（請求項２）、を特徴
とする。
に、この発明によれば、石炭灰を主原料とし、これに必
要に応じ粘結材及び添加材と水を加えて成形物としたの
ち焼成して得られる人工骨材であって、骨材中のＦｅ2+
／全Ｆｅの値が３５％以下、好ましくは３０％以下であ
ること（請求項１）、２４時間吸水率が３％以下、圧潰
強度が１２０kgf以上であること（請求項２）、を特徴
とする。
【０００６】また、この発明の人工骨材の製造方法によ
れば、石炭灰を主原料とし、これに必要に応じて粘結材
及び添加材と水を加えて成形物としたのち焼成する人工
骨材の製造方法であって、骨材中のＦｅ2+／全Ｆｅの値
が３５％以下、好ましくは３０％以下となるように焼成
すること（請求項３）、原料成形物温度が１０００℃に
達するまでに原料成形物中の炭素含有量を０．２％以
下、好ましくは０．１％以下とし、その後、その原料成
形物の軟化温度近傍で、必要に応じて融着防止材を吹き
かけながら焼成すること（請求項４）、骨材の見かけ比
重がその原料成形物の見かけ比重よりも大きくなる収縮
焼成であること（請求項５）を特徴とする。尚、％はい
ずれも重量％を示す。以下、この発明を詳細に説明す
る。
れば、石炭灰を主原料とし、これに必要に応じて粘結材
及び添加材と水を加えて成形物としたのち焼成する人工
骨材の製造方法であって、骨材中のＦｅ2+／全Ｆｅの値
が３５％以下、好ましくは３０％以下となるように焼成
すること（請求項３）、原料成形物温度が１０００℃に
達するまでに原料成形物中の炭素含有量を０．２％以
下、好ましくは０．１％以下とし、その後、その原料成
形物の軟化温度近傍で、必要に応じて融着防止材を吹き
かけながら焼成すること（請求項４）、骨材の見かけ比
重がその原料成形物の見かけ比重よりも大きくなる収縮
焼成であること（請求項５）を特徴とする。尚、％はい
ずれも重量％を示す。以下、この発明を詳細に説明す
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】この発明で使用する石炭灰は、Ｊ
ＩＳで規定されるフライアッシュは勿論、一般に原粉と
称されるフライアッシュ及びシンダーアッシュも含めて
広い意味での石炭灰を指す。これら石炭灰は、必要に応
じて粉砕処理し、平均粒径を２５μｍ以下とする。石炭
灰の平均粒径は小さいほど緻密な骨材を得ることができ
るが、粉砕に要する動力費が上昇し、経済的ではない。
ちなみに、ここでの平均粒径は積算粒度分布曲線におけ
る５０％粒子径を指し、以下同様とする。
ＩＳで規定されるフライアッシュは勿論、一般に原粉と
称されるフライアッシュ及びシンダーアッシュも含めて
広い意味での石炭灰を指す。これら石炭灰は、必要に応
じて粉砕処理し、平均粒径を２５μｍ以下とする。石炭
灰の平均粒径は小さいほど緻密な骨材を得ることができ
るが、粉砕に要する動力費が上昇し、経済的ではない。
ちなみに、ここでの平均粒径は積算粒度分布曲線におけ
る５０％粒子径を指し、以下同様とする。
【０００８】粘結材としては、ベントナイトやモンモリ
ロナイト、カオリンなどの粘土などを使用する。また、
ペレットの軟化温度を低下させ、骨材の緻密化を促進
し、吸水率を低下させる目的で、添加材を用いてもよ
い。添加材としては炭酸カルシウム、水酸化カルシウム
などを用いることができる。これらの粘結材及び添加材
は、原料に対し４０重量部まで添加してもよい。
ロナイト、カオリンなどの粘土などを使用する。また、
ペレットの軟化温度を低下させ、骨材の緻密化を促進
し、吸水率を低下させる目的で、添加材を用いてもよ
い。添加材としては炭酸カルシウム、水酸化カルシウム
などを用いることができる。これらの粘結材及び添加材
は、原料に対し４０重量部まで添加してもよい。
【０００９】石炭灰と上記粘結材及び添加材を添加混合
し、水を加えて調湿、混練し、成形することによって焼
成用成形物（以下、ペレットと記述することもある）を
製造する。原料の成形方法はパン型ペレタイザーなどの
転動造粒や、押出し成形、加圧成形などが適用できる。
し、水を加えて調湿、混練し、成形することによって焼
成用成形物（以下、ペレットと記述することもある）を
製造する。原料の成形方法はパン型ペレタイザーなどの
転動造粒や、押出し成形、加圧成形などが適用できる。
【００１０】この発明の、高強度で低吸水性を有し、見
かけ比重がその原料成形物の見かけ比重よりも大きくな
る収縮焼成、すなわち、原料成形物の見かけ比重／骨材
の見かけ比重を収縮比とすると、この収縮比が１より
小、好ましくは０．９より小、となる骨材を得るには、
焼成時の温度条件とその温度条件でのペレットの炭素含
有量を特定の範囲に制御することが必要であることを実
験によって見いだした。すなわち、原料成形物中の炭素
含有量を温度が１０００℃に達するまでに少なくとも
０．２％以下、好ましくは０．１％以下にすることが望
ましい。なお、炭素量がこれを上回って残留している
と、以降の発泡によって骨材が緻密化せず不適当であ
る。また、炭素酸化の指標となる製品中のＦｅ2+／全Ｆ
ｅとしては、３５％以下、好ましくは３０％以下となる
ことが望ましい。
かけ比重がその原料成形物の見かけ比重よりも大きくな
る収縮焼成、すなわち、原料成形物の見かけ比重／骨材
の見かけ比重を収縮比とすると、この収縮比が１より
小、好ましくは０．９より小、となる骨材を得るには、
焼成時の温度条件とその温度条件でのペレットの炭素含
有量を特定の範囲に制御することが必要であることを実
験によって見いだした。すなわち、原料成形物中の炭素
含有量を温度が１０００℃に達するまでに少なくとも
０．２％以下、好ましくは０．１％以下にすることが望
ましい。なお、炭素量がこれを上回って残留している
と、以降の発泡によって骨材が緻密化せず不適当であ
る。また、炭素酸化の指標となる製品中のＦｅ2+／全Ｆ
ｅとしては、３５％以下、好ましくは３０％以下となる
ことが望ましい。
【００１１】この過程を以下に説明する。骨材中の発泡
は、主に原料石炭灰中の未燃残留炭素の酸化によって起
こる。ペレット内の炭素は、焼結点以前では、ペレット
外気中の酸素による酸化の他、ペレット内部の酸化第２
鉄の還元による酸化で減少していくと考えられる。しか
し、このような炭素の初期酸化が不十分なまま昇温し高
温域に達すると、残留炭素によって還元された酸化第１
鉄が軟化点の低下を引き起こし、ペレットが溶融するた
め、炭素の酸化によるガスが外部に拡散しにくくなり骨
材は発泡する。そのため、発泡して比重が低下した骨材
製品のＦｅ2+／全Ｆｅは、高い値を示す。パイロットス
ケールのロータリーキルンでの実験を行い、キルン内サ
ンプルを取り出してキルン内サンプリング位置、温度条
件、各物性を検討した結果、初期酸化が充分であればＦ
ｅ2+／全Ｆｅは高くならず、製品中のＦｅ2+／全Ｆｅが
３５％以下、好ましくは３０％以下であれば、緻密な骨
材を製造することができることを見いだした。
は、主に原料石炭灰中の未燃残留炭素の酸化によって起
こる。ペレット内の炭素は、焼結点以前では、ペレット
外気中の酸素による酸化の他、ペレット内部の酸化第２
鉄の還元による酸化で減少していくと考えられる。しか
し、このような炭素の初期酸化が不十分なまま昇温し高
温域に達すると、残留炭素によって還元された酸化第１
鉄が軟化点の低下を引き起こし、ペレットが溶融するた
め、炭素の酸化によるガスが外部に拡散しにくくなり骨
材は発泡する。そのため、発泡して比重が低下した骨材
製品のＦｅ2+／全Ｆｅは、高い値を示す。パイロットス
ケールのロータリーキルンでの実験を行い、キルン内サ
ンプルを取り出してキルン内サンプリング位置、温度条
件、各物性を検討した結果、初期酸化が充分であればＦ
ｅ2+／全Ｆｅは高くならず、製品中のＦｅ2+／全Ｆｅが
３５％以下、好ましくは３０％以下であれば、緻密な骨
材を製造することができることを見いだした。
【００１２】上記成形物の焼成は、前述の物性が達成さ
れるような従来の焼成炉及び焼成方法で行われることが
望ましい。ロータリーキルンを例にとると、窯尻温度を
高くしてキルン中の酸化促進温度域を広くしたり、キル
ン内の酸素濃度を高くしたり、滞留時間を長くしたり、
あるいは、キルン充填率を低くしたりするなどの焼成を
行う。また、このキルンの操業条件は、製品を適宜サン
プリングしてＦｅ2+／全Ｆｅを測定することによって管
理することもできる。さらに、特に高炭素含有原料の場
合には仮焼キルンを設けた２段キルンを設置したり、キ
ルン内にリフターを設置したりする他、高温空気酸化な
ど、積極的に残留炭素の酸化が促進される焼成方法であ
ればなおよい。尚、原料成形物中の炭素の酸化方法は特
に限定されるものではない。
れるような従来の焼成炉及び焼成方法で行われることが
望ましい。ロータリーキルンを例にとると、窯尻温度を
高くしてキルン中の酸化促進温度域を広くしたり、キル
ン内の酸素濃度を高くしたり、滞留時間を長くしたり、
あるいは、キルン充填率を低くしたりするなどの焼成を
行う。また、このキルンの操業条件は、製品を適宜サン
プリングしてＦｅ2+／全Ｆｅを測定することによって管
理することもできる。さらに、特に高炭素含有原料の場
合には仮焼キルンを設けた２段キルンを設置したり、キ
ルン内にリフターを設置したりする他、高温空気酸化な
ど、積極的に残留炭素の酸化が促進される焼成方法であ
ればなおよい。尚、原料成形物中の炭素の酸化方法は特
に限定されるものではない。
【００１３】このとき石炭灰の化学組成により融点など
の物性が異なるので、予め電気炉などで焼成試験を行
い、焼成温度を確認し、最高比重到達温度を把握するこ
とが望ましい。融点の高い石炭灰には前述の添加材を加
えることも有効である。また、温度上昇によってぺレッ
トが溶融し、焼成炉内でペレット同士が互いに融着する
ことがあるので、溶融温度もあわせて把握しておくこと
が望ましい。焼成の際には、融着を防止するために融着
防止材をペレットに吹きかけてもよい。融着防止材とし
ては、ケイ砂、アルミナ粉など融点が高く骨材品質に影
響を与えないものが望ましい。また、焼成後の冷却速度
は骨材強度に影響を与えるため、少なくとも７００℃ま
では毎分５０℃以下で徐冷されることが望ましい。
の物性が異なるので、予め電気炉などで焼成試験を行
い、焼成温度を確認し、最高比重到達温度を把握するこ
とが望ましい。融点の高い石炭灰には前述の添加材を加
えることも有効である。また、温度上昇によってぺレッ
トが溶融し、焼成炉内でペレット同士が互いに融着する
ことがあるので、溶融温度もあわせて把握しておくこと
が望ましい。焼成の際には、融着を防止するために融着
防止材をペレットに吹きかけてもよい。融着防止材とし
ては、ケイ砂、アルミナ粉など融点が高く骨材品質に影
響を与えないものが望ましい。また、焼成後の冷却速度
は骨材強度に影響を与えるため、少なくとも７００℃ま
では毎分５０℃以下で徐冷されることが望ましい。
【００１４】以上説明した、この発明による人工骨材
は、Ｆｅ2+／全Ｆｅが３５％以下、好ましくは３０％以
下であり、圧潰強度が１２０kgf以上、２４時間吸水率
が３％以下の、極めて高強度で低吸水性を有し、収縮焼
成によって収縮比が１以下、好ましくは０．９以下に高
比重緻密化としたもので、天然石骨材代替として有効に
使用することができる。
は、Ｆｅ2+／全Ｆｅが３５％以下、好ましくは３０％以
下であり、圧潰強度が１２０kgf以上、２４時間吸水率
が３％以下の、極めて高強度で低吸水性を有し、収縮焼
成によって収縮比が１以下、好ましくは０．９以下に高
比重緻密化としたもので、天然石骨材代替として有効に
使用することができる。
【００１５】また、この発明によれば、焼成時にペレッ
ト温度が１０００℃に達するまでにペレット中の炭素含
有量を０．１％以下にすることによって、その後の必要
以上の軟化点降下、発泡を防ぐことができ、製品中のＦ
ｅ2+／全Ｆｅが３０％以下となり、緻密化し、高強度で
低吸水性を有する高比重の骨材とする。それと共に、Ｆ
ｅ2+／全Ｆｅが低いことにより、コンクリート中での骨
材中の鉄の自然酸化による膨脹がなく、長期にわたって
安定である骨材とする。
ト温度が１０００℃に達するまでにペレット中の炭素含
有量を０．１％以下にすることによって、その後の必要
以上の軟化点降下、発泡を防ぐことができ、製品中のＦ
ｅ2+／全Ｆｅが３０％以下となり、緻密化し、高強度で
低吸水性を有する高比重の骨材とする。それと共に、Ｆ
ｅ2+／全Ｆｅが低いことにより、コンクリート中での骨
材中の鉄の自然酸化による膨脹がなく、長期にわたって
安定である骨材とする。
【００１６】
（実施例１）使用した石炭灰の性状を表１に示す。石炭
灰（Ｍ２）９５重量部にベントナイト５重量部を調合
し、加湿混練後、１８００mmφのパンペレタイザーで調
湿しながら造粒し、見かけ比重１．５２の球状ペレット
を得た。このペレットを４５０mmφ×８３４０mmのロー
タリーキルンで表２に示す焼成条件で焼成し、実施例１
の骨材を得た。これに対し同じペレットを表２の比較例
１の焼成条件で焼成し、比較例１の骨材を得た。それぞ
れの焼成において、キルン内ペレットのサンプリングを
行い、ペレットの物性を調べるとともに、キルン内の温
度分布を測定すると図１の結果となった。実施例１と、
比較例１の製品骨材の物性、１０００℃到達時における
残留炭素量、焼成に供した原料ペレットの見かけ比重等
の比較を表３に示す。
灰（Ｍ２）９５重量部にベントナイト５重量部を調合
し、加湿混練後、１８００mmφのパンペレタイザーで調
湿しながら造粒し、見かけ比重１．５２の球状ペレット
を得た。このペレットを４５０mmφ×８３４０mmのロー
タリーキルンで表２に示す焼成条件で焼成し、実施例１
の骨材を得た。これに対し同じペレットを表２の比較例
１の焼成条件で焼成し、比較例１の骨材を得た。それぞ
れの焼成において、キルン内ペレットのサンプリングを
行い、ペレットの物性を調べるとともに、キルン内の温
度分布を測定すると図１の結果となった。実施例１と、
比較例１の製品骨材の物性、１０００℃到達時における
残留炭素量、焼成に供した原料ペレットの見かけ比重等
の比較を表３に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】（実施例２）表１の石炭灰（Ｃ２）７７．
７重量部に炭酸カルシウム１７．３重量部とベントナイ
ト５重量部を調合し、加湿混練後、１８００mmφのパン
ペレタイザーで調湿しながら造粒し、見かけ比重１．５
９の球状ペレットを得た。このペレットを４５０mmφ×
８３４０mmのロータリーキルンで表４に示す焼成条件で
焼成し、実施例２の骨材を得た。これに対し同じペレッ
トを表４の比較例２の焼成条件で焼成し、比較例２の骨
材を得た。実施例１の場合と同様に、それぞれの焼成に
おいて、キルン内ペレットのサンプリングとキルン内の
温度分布の測定を行った。実施例２と、比較例２の製品
骨材の物性、１０００℃到達時における残留炭素量、焼
成に供した原料ペレットの見かけ比重等の比較を表５に
示す。
７重量部に炭酸カルシウム１７．３重量部とベントナイ
ト５重量部を調合し、加湿混練後、１８００mmφのパン
ペレタイザーで調湿しながら造粒し、見かけ比重１．５
９の球状ペレットを得た。このペレットを４５０mmφ×
８３４０mmのロータリーキルンで表４に示す焼成条件で
焼成し、実施例２の骨材を得た。これに対し同じペレッ
トを表４の比較例２の焼成条件で焼成し、比較例２の骨
材を得た。実施例１の場合と同様に、それぞれの焼成に
おいて、キルン内ペレットのサンプリングとキルン内の
温度分布の測定を行った。実施例２と、比較例２の製品
骨材の物性、１０００℃到達時における残留炭素量、焼
成に供した原料ペレットの見かけ比重等の比較を表５に
示す。
【００２１】
【表４】
【００２２】
【表５】
【００２３】（実施例３）表１の石炭灰（Ｃ１）９５重
量部にベントナイト５重量部を調合し、加湿混練後、１
８００mmφのパンペレタイザーで調湿しながら造粒し、
見かけ比重１．５４の球状ペレットを得た。このペレッ
トを４５０mmφ×８３４０mmのロータリーキルンで表６
に示す焼成条件で焼成し、実施例３の骨材を得た。これ
に対し同じペレットを表６の比較例３−１及び３−２の
焼成条件で焼成し、比較例３−１及び３−２の骨材を得
た。それぞれの焼成において、キルン内ペレットのサン
プリングとキルン内の温度分布の測定を行った。実施例
３と、比較例３−１及び３−２の製品骨材の物性、１０
００℃到達時における残留炭素量、焼成に供した原料ペ
レットの見かけ比重等の比較を表７に示す。
量部にベントナイト５重量部を調合し、加湿混練後、１
８００mmφのパンペレタイザーで調湿しながら造粒し、
見かけ比重１．５４の球状ペレットを得た。このペレッ
トを４５０mmφ×８３４０mmのロータリーキルンで表６
に示す焼成条件で焼成し、実施例３の骨材を得た。これ
に対し同じペレットを表６の比較例３−１及び３−２の
焼成条件で焼成し、比較例３−１及び３−２の骨材を得
た。それぞれの焼成において、キルン内ペレットのサン
プリングとキルン内の温度分布の測定を行った。実施例
３と、比較例３−１及び３−２の製品骨材の物性、１０
００℃到達時における残留炭素量、焼成に供した原料ペ
レットの見かけ比重等の比較を表７に示す。
【００２４】
【表６】
【００２５】
【表７】
【００２６】実施例１、実施例２、及び実施例３は、そ
れぞれの骨材製品の各物性、すなわち絶乾比重、２４時
間吸水率、圧潰強度が、ともに優れた結果であるのに対
して、比較例１、比較例２、比較例３−１及び３−２の
それはいずれも劣るものであった。
れぞれの骨材製品の各物性、すなわち絶乾比重、２４時
間吸水率、圧潰強度が、ともに優れた結果であるのに対
して、比較例１、比較例２、比較例３−１及び３−２の
それはいずれも劣るものであった。
【００２７】
【発明の効果】この発明によれば、石炭灰を用いて極め
て高強度、低吸水率を有する高比重の骨材で、天然石骨
材代替として大量に有効利用することができ、石炭灰の
再資源化に大いに貢献するものである。
て高強度、低吸水率を有する高比重の骨材で、天然石骨
材代替として大量に有効利用することができ、石炭灰の
再資源化に大いに貢献するものである。
【図１】実施例１及び比較例１のキルン内サンプリング
位置における、ペレットの絶乾比重、２４時間吸水率、
残留炭素、Ｆｅ2+／全Ｆｅ値、及びキルン内温度測定値
を示した図である。
位置における、ペレットの絶乾比重、２４時間吸水率、
残留炭素、Ｆｅ2+／全Ｆｅ値、及びキルン内温度測定値
を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 和則 山口県小野田市大字小野田6276番地 秩父 小野田株式会社環境技術開発センター内
Claims (5)
- 【請求項１】 石炭灰を主原料とし、これに必要に応じ
て粘結材及び添加材と水を加えて成形物としたのち焼成
して得られる人工骨材であって、骨材中の全鉄量に対す
る２価の鉄の割合（以下、Ｆｅ2+／全Ｆｅ）の値が３５
％以下であることを特徴とする人工骨材。 - 【請求項２】 ２４時間吸水率が３％以下、圧潰強度が
１２０kgf以上であることを特徴とする請求項１記載の
人工骨材。 - 【請求項３】 石炭灰を主原料とし、これに必要に応じ
て粘結材及び添加材と水を加えて成形物としたのち焼成
する人工骨材の製造方法であって、骨材中のＦｅ2+／全
Ｆｅの値が３５％以下となるように焼成することを特徴
とする人工骨材の製造方法。 - 【請求項４】 原料成形物温度が１０００℃に達するま
でに原料成形物中の炭素含有量を０．２％以下、好まし
くは０．１％以下とし、その後、その原料成形物の軟化
温度近傍で、必要に応じて融着防止材を吹きかけながら
焼成することを特徴とする請求項３記載の人工骨材の製
造方法。 - 【請求項５】骨材の見かけ比重が、その原料成形物の見
かけ比重よりも大きくなる収縮焼成を特徴とする請求項
３または４記載の人工骨材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21001195A JP3623021B2 (ja) | 1995-07-26 | 1995-07-26 | 人工骨材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21001195A JP3623021B2 (ja) | 1995-07-26 | 1995-07-26 | 人工骨材及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0940445A true JPH0940445A (ja) | 1997-02-10 |
| JP3623021B2 JP3623021B2 (ja) | 2005-02-23 |
Family
ID=16582357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21001195A Expired - Fee Related JP3623021B2 (ja) | 1995-07-26 | 1995-07-26 | 人工骨材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3623021B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001158649A (ja) * | 1999-11-30 | 2001-06-12 | Taiheiyo Cement Corp | 高強度人工骨材とその製造方法 |
| JP2002316845A (ja) * | 2001-04-17 | 2002-10-31 | Hokuriku Electric Power Co Inc:The | 人工骨材 |
| JP2007277048A (ja) * | 2006-04-07 | 2007-10-25 | Taiheiyo Cement Corp | 焼成物の製造方法 |
| JP2014512326A (ja) * | 2011-04-20 | 2014-05-22 | ヴェカー アイピー ホールディングス リミテッド | 再生アルミノケイ酸塩からのセラミック物品の形成方法 |
| JP2021525216A (ja) * | 2018-04-18 | 2021-09-24 | ベコー アイピー ホールディングス リミテッド | セラミック物品の製造方法 |
-
1995
- 1995-07-26 JP JP21001195A patent/JP3623021B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001158649A (ja) * | 1999-11-30 | 2001-06-12 | Taiheiyo Cement Corp | 高強度人工骨材とその製造方法 |
| JP2002316845A (ja) * | 2001-04-17 | 2002-10-31 | Hokuriku Electric Power Co Inc:The | 人工骨材 |
| JP2007277048A (ja) * | 2006-04-07 | 2007-10-25 | Taiheiyo Cement Corp | 焼成物の製造方法 |
| JP2014512326A (ja) * | 2011-04-20 | 2014-05-22 | ヴェカー アイピー ホールディングス リミテッド | 再生アルミノケイ酸塩からのセラミック物品の形成方法 |
| JP2021525216A (ja) * | 2018-04-18 | 2021-09-24 | ベコー アイピー ホールディングス リミテッド | セラミック物品の製造方法 |
| US11827568B2 (en) | 2018-04-18 | 2023-11-28 | Vecor Ip Holdings Limited | Process for the production of a ceramic article |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3623021B2 (ja) | 2005-02-23 |
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