JPS6321244A - 人工軽量骨材 - Google Patents
人工軽量骨材Info
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- JPS6321244A JPS6321244A JP61164496A JP16449686A JPS6321244A JP S6321244 A JPS6321244 A JP S6321244A JP 61164496 A JP61164496 A JP 61164496A JP 16449686 A JP16449686 A JP 16449686A JP S6321244 A JPS6321244 A JP S6321244A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の分野]
本発明は、人工軽量骨材およびその製造法に関するもの
である。
である。
[発明の背景]
建築物などの構造物は、省エネルギー、省資源および耐
震性の向上のため、軽量化と断熱化とが進められており
、このために必要な軽量コンクリート用の骨材として、
優れた品質の人工軽量骨材(以下、ALAと言うことが
ある)を安価に製造する方法が課題となっている。
震性の向上のため、軽量化と断熱化とが進められており
、このために必要な軽量コンクリート用の骨材として、
優れた品質の人工軽量骨材(以下、ALAと言うことが
ある)を安価に製造する方法が課題となっている。
一方、エネルギー源の多様化の必要性が近年において特
に高まり、石炭の消費量が急増しているが、それに伴っ
て発生する石炭灰の処理が問題となっている。従って、
その石炭灰の有効利用が大きな課題となっている。石炭
灰の有効利用としては、これを塊状に焼成して人工軽量
骨材とすることが既に考えられている。
に高まり、石炭の消費量が急増しているが、それに伴っ
て発生する石炭灰の処理が問題となっている。従って、
その石炭灰の有効利用が大きな課題となっている。石炭
灰の有効利用としては、これを塊状に焼成して人工軽量
骨材とすることが既に考えられている。
[従来技術および問題点]
従来より、石炭灰を主原料にしてALAを製造する方法
に関して数多くの提案がなされている。
に関して数多くの提案がなされている。
これらの提案の詳細は、たとえば、特公昭36−125
80号、同38−25820号、同4〇−16270、
同41〜8239号および同47−47572号並びに
特開昭57−11866号などの各公報に記載されてい
る。しかしながら、わが国においてはいまだに石炭灰を
主原料にしたALAの製造は企業化されていないのが現
状である。その主な理由は、これらの公知方法を用いて
製造した石炭灰系ALAは、国内で市販されている膨張
頁岩系ALA (以下、市場量と略す)にくらべて製造
コストが嵩み、さらには品質が劣るという問題点がある
ためである。
80号、同38−25820号、同4〇−16270、
同41〜8239号および同47−47572号並びに
特開昭57−11866号などの各公報に記載されてい
る。しかしながら、わが国においてはいまだに石炭灰を
主原料にしたALAの製造は企業化されていないのが現
状である。その主な理由は、これらの公知方法を用いて
製造した石炭灰系ALAは、国内で市販されている膨張
頁岩系ALA (以下、市場量と略す)にくらべて製造
コストが嵩み、さらには品質が劣るという問題点がある
ためである。
すなわち、上記公報に記載された方法を追跡実験した結
果、それらの製造法は市場量の製造の場合に比べて多量
の副原料、例えば粘土、頁岩、ボタ、長石、パルプ廃液
、マグネシアおよび水ガラスなどの一種またはそれ以上
の添加を必要とし、そしてそれらの混合原料を造粒成形
する際に多量の水を必要とするので、乾燥の際に余分の
燃料を消費し、燃料費が嵩むこと、そして得られるAL
Aは骨材強度が小さく、吸水率が高いことなどの点で品
質が不充分であることが判明した。
果、それらの製造法は市場量の製造の場合に比べて多量
の副原料、例えば粘土、頁岩、ボタ、長石、パルプ廃液
、マグネシアおよび水ガラスなどの一種またはそれ以上
の添加を必要とし、そしてそれらの混合原料を造粒成形
する際に多量の水を必要とするので、乾燥の際に余分の
燃料を消費し、燃料費が嵩むこと、そして得られるAL
Aは骨材強度が小さく、吸水率が高いことなどの点で品
質が不充分であることが判明した。
軽量骨材の吸水率が高い場合には、その軽量骨材を用い
て建築材料、建造物などを製造する場合のポンプ施工性
および耐凍結融解性が低下するため、作業性および製品
の耐久性の点において問題となる。
て建築材料、建造物などを製造する場合のポンプ施工性
および耐凍結融解性が低下するため、作業性および製品
の耐久性の点において問題となる。
[発明の目的]
本発明は、高強度かつ低吸水率の人工軽量骨材およびそ
の製造法を提供することを主な目的とするものである。
の製造法を提供することを主な目的とするものである。
また本発明は特に、石炭灰の有効利用の要請および高品
質の人工軽量骨材の需要の増大の二つの課題を同時に解
決することが可能な人工軽量骨材およびその製造法を提
供することをも、その目的とするものである。すなわち
、石炭灰を原料にしてこれを有効利用し、安価で高品質
なALAを製造して、省エネルギーと省資源に役立てる
ことをも目的としていいる。
質の人工軽量骨材の需要の増大の二つの課題を同時に解
決することが可能な人工軽量骨材およびその製造法を提
供することをも、その目的とするものである。すなわち
、石炭灰を原料にしてこれを有効利用し、安価で高品質
なALAを製造して、省エネルギーと省資源に役立てる
ことをも目的としていいる。
[発明の要旨]
本発明は5i02、A l 203、Fe2O,、Ca
OおよびMgOを生形!成分とし、各々の成分組成を重
量%で表わした場合に、A l 203/ S i O
2が0.25〜0.70.’100−(Si02+A文
203)が8〜25.そしてFe 20 、+Cao+
Mgoが6〜20の範囲にあるような成分組成からなる
見掛は比重が2.1(好ましくは0.5〜1.8、特に
好ましくは1.0〜1.5)以下の人工軽量骨材であっ
て、その圧潰強度が60kgf以上(好ましくは65k
gf以上)、24時間吸水率が2.5%以下(好ましく
は2−0%以下)、30気圧加圧吸水率が10%以下(
好ましくは5〜10%)であることを特徴とする人工軽
量骨材からなる。
OおよびMgOを生形!成分とし、各々の成分組成を重
量%で表わした場合に、A l 203/ S i O
2が0.25〜0.70.’100−(Si02+A文
203)が8〜25.そしてFe 20 、+Cao+
Mgoが6〜20の範囲にあるような成分組成からなる
見掛は比重が2.1(好ましくは0.5〜1.8、特に
好ましくは1.0〜1.5)以下の人工軽量骨材であっ
て、その圧潰強度が60kgf以上(好ましくは65k
gf以上)、24時間吸水率が2.5%以下(好ましく
は2−0%以下)、30気圧加圧吸水率が10%以下(
好ましくは5〜10%)であることを特徴とする人工軽
量骨材からなる。
上記人工軽量骨材は、5i02、A立、03、Fe2O
3、CaOおよびMgOを主形成成分とし、各々の成分
組成を重量%で表わした場合に、A文203 / S
i O2が0.25〜0.70.100−(SiO□+
A文、03)が8〜25、そしテF e 20 、 +
Cao+Mgoが6〜20の範囲にあるような成分組成
からなる、ブレーン比表面積が2000〜9000cゴ
/gの粉末状原料を造粒成形して、見掛は比重が1.1
〜1.8で、常温および600℃に加熱後における圧潰
強度がいずれも0.5kgf以上の造粒物を得たのち、
この造粒物を、600℃から該造粒物の膨張温度までの
昇温速度を150〜b て焼成することを特徴とする製造法により有利に製造す
ることができる。
3、CaOおよびMgOを主形成成分とし、各々の成分
組成を重量%で表わした場合に、A文203 / S
i O2が0.25〜0.70.100−(SiO□+
A文、03)が8〜25、そしテF e 20 、 +
Cao+Mgoが6〜20の範囲にあるような成分組成
からなる、ブレーン比表面積が2000〜9000cゴ
/gの粉末状原料を造粒成形して、見掛は比重が1.1
〜1.8で、常温および600℃に加熱後における圧潰
強度がいずれも0.5kgf以上の造粒物を得たのち、
この造粒物を、600℃から該造粒物の膨張温度までの
昇温速度を150〜b て焼成することを特徴とする製造法により有利に製造す
ることができる。
[発明の詳細な記述1
次に、本発明の人工軽量骨材の製造法について説明する
。
。
本発明の人工軽量骨材を製造するための原料としては、
5i02、A l 203、Fe 203、CaOおよ
びMgOを主形成成分とし、各々の成分組成を重量%で
表わした場合に、A文20゜/ S 102が0.25
〜0.70.100−(S i O2+A見203)が
8〜25、そしてFe 203+CaO+Mgoが6〜
20の範囲にあるような成分組成のものが選ばれる。そ
のような原料としては、石炭灰を80重量%以上含有す
る粉末状原料を用いることが、製品の品質の面、そして
製造コストの面で特に有利である。勿論、膨張頁岩、膨
張粘土などの天然原料および他の人工的に得られた原料
を用いることもできる。
5i02、A l 203、Fe 203、CaOおよ
びMgOを主形成成分とし、各々の成分組成を重量%で
表わした場合に、A文20゜/ S 102が0.25
〜0.70.100−(S i O2+A見203)が
8〜25、そしてFe 203+CaO+Mgoが6〜
20の範囲にあるような成分組成のものが選ばれる。そ
のような原料としては、石炭灰を80重量%以上含有す
る粉末状原料を用いることが、製品の品質の面、そして
製造コストの面で特に有利である。勿論、膨張頁岩、膨
張粘土などの天然原料および他の人工的に得られた原料
を用いることもできる。
石炭灰粉末、たとえばフライアッシュなどは。
通常の岩石、頁岩、粘土などの粉末とは異なった粉体特
性を有している。すなわち、 1)石炭灰の粒子は高温に加熱されている、2)粒子が
球形で、粒子間の付着力が極めて小さい、 3)粉体として空隙が多く、密充填しにくい、4)未燃
残分を含有していること、等である。
性を有している。すなわち、 1)石炭灰の粒子は高温に加熱されている、2)粒子が
球形で、粒子間の付着力が極めて小さい、 3)粉体として空隙が多く、密充填しにくい、4)未燃
残分を含有していること、等である。
しかし、上記のような粉体特性は本発明の人工軽量骨材
の製造に際しては特に問題とならない。
の製造に際しては特に問題とならない。
石炭灰とは、石炭を燃焼もしくはガス化した際に残査と
して残るフライアッシュ、シンダーアッシュ、ボトムア
ッシュ、クリンカーアッシュあるいは炭灰スラグなどと
呼ばれている固形分の総称である。
して残るフライアッシュ、シンダーアッシュ、ボトムア
ッシュ、クリンカーアッシュあるいは炭灰スラグなどと
呼ばれている固形分の総称である。
本発明の製造法の粉末状原料(たとえば、石炭灰)は、
混合または粉砕などの処理を施して、ブレーン比表面積
を2000〜9000 c rn’ / g、好ましく
は4000〜9000crrI2/gとする、更に好ま
しくは4000〜7000cゴ/g、として用いる。こ
の場合、ブレーン比表面積が少ない場合にはバインダー
として機能する高温融解性添加材の添加を必要とする場
合が多くなる。ただし、粉末状原料の種別によって異な
るが、ブレーン比表面積が4000〜9000 c r
n’ / gの場合には添加材を特に加えなくともよい
ことが多くなる。ブレーン比表面積を9000cm’/
g以上とするためには粉砕のための費用が嵩み好ましく
ない。また、ブレーン比表面積が4000crn’/g
以下のものは一般に添加材の添加量を増加する必要があ
ることが多い。そしてブレーン比表面積が2000 c
rn’ / g以下では、添加材の量をio%以上に
する必要があり、好ましくない。
混合または粉砕などの処理を施して、ブレーン比表面積
を2000〜9000 c rn’ / g、好ましく
は4000〜9000crrI2/gとする、更に好ま
しくは4000〜7000cゴ/g、として用いる。こ
の場合、ブレーン比表面積が少ない場合にはバインダー
として機能する高温融解性添加材の添加を必要とする場
合が多くなる。ただし、粉末状原料の種別によって異な
るが、ブレーン比表面積が4000〜9000 c r
n’ / gの場合には添加材を特に加えなくともよい
ことが多くなる。ブレーン比表面積を9000cm’/
g以上とするためには粉砕のための費用が嵩み好ましく
ない。また、ブレーン比表面積が4000crn’/g
以下のものは一般に添加材の添加量を増加する必要があ
ることが多い。そしてブレーン比表面積が2000 c
rn’ / g以下では、添加材の量をio%以上に
する必要があり、好ましくない。
なお、粉末状原料には、粘土、頁岩、消石灰、水ガラス
、煙道集塵スラグなどのような公知の無機添加材が少な
くとも一種類、20重量%以下の量(好ましくは10重
量%以下の量)にて含有されていてもよい。この無機添
加材、粉砕操作の前後、後述の造粒操作の前後などのい
ずれの時期において原料に添加されてよい。
、煙道集塵スラグなどのような公知の無機添加材が少な
くとも一種類、20重量%以下の量(好ましくは10重
量%以下の量)にて含有されていてもよい。この無機添
加材、粉砕操作の前後、後述の造粒操作の前後などのい
ずれの時期において原料に添加されてよい。
粉末状原料はまず、造粒操作によって造粒されて、見掛
は比重が1.1〜1.8で、常温および600℃に加熱
後における圧潰強度がいずれも0.5kgf以上(好ま
しくは1.5kgf以上)の造粒物とされる。造粒方法
としては、圧縮成形法を利用するのが好ましく、公知の
連続圧縮成形機、たとえば団鉱機により成形することが
好ましい。また、造粒物の見掛は比重は、最終製品の人
工軽量骨材の絶乾比重目標値を1.2とすると、1.1
〜1.8、好ましくは1.2〜1.6になるように調整
する。1.1未満では収縮焼成になり好ましくない、1
.8以上では成形に用する動力が急激に増加し好ましく
ない。
は比重が1.1〜1.8で、常温および600℃に加熱
後における圧潰強度がいずれも0.5kgf以上(好ま
しくは1.5kgf以上)の造粒物とされる。造粒方法
としては、圧縮成形法を利用するのが好ましく、公知の
連続圧縮成形機、たとえば団鉱機により成形することが
好ましい。また、造粒物の見掛は比重は、最終製品の人
工軽量骨材の絶乾比重目標値を1.2とすると、1.1
〜1.8、好ましくは1.2〜1.6になるように調整
する。1.1未満では収縮焼成になり好ましくない、1
.8以上では成形に用する動力が急激に増加し好ましく
ない。
上記の造粒物の焼成は、造粒物を比重の上昇を余りとも
なうことなく行なうことが好ましく、比重が同等もしく
は低下する膨張焼成を利用することが好ましい。
なうことなく行なうことが好ましく、比重が同等もしく
は低下する膨張焼成を利用することが好ましい。
造粒物の圧潰強度は、焼成に際して焼成炉内で乾燥、加
熱・焼成されるまで維持される必要がある。その理由は
、従来より製品化されているALAは粘土、頁岩、スレ
ートなどの粉末原料ないしは塊状原料を用いているため
、その造粒物は造粒強度が高く、しかも高温まで維持さ
れるが、特に石炭灰の造粒物では400〜700℃の範
囲で強度の低下現象が発生しやすく、石炭灰の種類によ
っては殆ど強度がなくなり、焼成炉内で粉末に崩壊する
現象を生じやすい。この現象は、実験室の静置電気炉に
よる焼成では問題とならないが、ロータリーキルンによ
る連続焼成実験の結果、造粒物の乾燥及び600℃で3
0分加熱後の圧潰強度が0.5kgf以上、好ましくは
1.5kgf以上あれば、焼成炉内の造粒物の粉化が少
なく連続焼成が確実に行なわれることがわかった。特に
圧潰強度が1.5kgf以上であれば、焼成帯ので融着
現象を生じなくなり、長期の安定運転ができることを見
い出した。
熱・焼成されるまで維持される必要がある。その理由は
、従来より製品化されているALAは粘土、頁岩、スレ
ートなどの粉末原料ないしは塊状原料を用いているため
、その造粒物は造粒強度が高く、しかも高温まで維持さ
れるが、特に石炭灰の造粒物では400〜700℃の範
囲で強度の低下現象が発生しやすく、石炭灰の種類によ
っては殆ど強度がなくなり、焼成炉内で粉末に崩壊する
現象を生じやすい。この現象は、実験室の静置電気炉に
よる焼成では問題とならないが、ロータリーキルンによ
る連続焼成実験の結果、造粒物の乾燥及び600℃で3
0分加熱後の圧潰強度が0.5kgf以上、好ましくは
1.5kgf以上あれば、焼成炉内の造粒物の粉化が少
なく連続焼成が確実に行なわれることがわかった。特に
圧潰強度が1.5kgf以上であれば、焼成帯ので融着
現象を生じなくなり、長期の安定運転ができることを見
い出した。
常温における造粒物の圧潰強度を0.5kgf以上に保
つためには、通常、圧縮成形方法において水を20重量
%以内、好ましくは2〜10重量%の範囲で添加する。
つためには、通常、圧縮成形方法において水を20重量
%以内、好ましくは2〜10重量%の範囲で添加する。
石炭灰の種類によっては木を添加しなくてもよいが、一
般には水の量が1重量%以下では成形圧力が5t/Cr
rI′以上となり、装置の能力が低下する。2〜10重
量%付近が圧潰強度の増加が大きく好ましい。10重量
%以上の添加は造粒成形物の急熱による爆裂現象(バー
スティング現象)を生じやすく、また熱経済および製品
品質の面から好ましくない。
般には水の量が1重量%以下では成形圧力が5t/Cr
rI′以上となり、装置の能力が低下する。2〜10重
量%付近が圧潰強度の増加が大きく好ましい。10重量
%以上の添加は造粒成形物の急熱による爆裂現象(バー
スティング現象)を生じやすく、また熱経済および製品
品質の面から好ましくない。
なお、製品ALAの粒子形状は、骨材分離を避け、生コ
ンクリートの性状を良好に保つため、真球状よりも、罪
状もしくはアーモンド状が好ましい。従って、造粒物も
これらの形状にすることが好ましい。
ンクリートの性状を良好に保つため、真球状よりも、罪
状もしくはアーモンド状が好ましい。従って、造粒物も
これらの形状にすることが好ましい。
また、石炭灰、とくにフライアッシュは前述したように
粉状における空隙率が大きいため成形にあたっては、予
備圧縮、例えば圧縮ロール機を用い、あらかじめ石炭灰
粉末を圧縮し、空隙率を小さくしたのち、圧縮成形する
方法を採用すると成形物の物性がさらに向」−するとと
もに、生産量も増大する。
粉状における空隙率が大きいため成形にあたっては、予
備圧縮、例えば圧縮ロール機を用い、あらかじめ石炭灰
粉末を圧縮し、空隙率を小さくしたのち、圧縮成形する
方法を採用すると成形物の物性がさらに向」−するとと
もに、生産量も増大する。
圧縮成形した造粒物は焼成工程への送入にさきだち、篩
装置を用いて不必要な微粒子粉を除く。
装置を用いて不必要な微粒子粉を除く。
ここで除去した微粒子粉は原料に戻し、再び圧縮成形す
る。
る。
造粒物(JrG形物)の焼成は、ロータリーキルン方式
が製品品質の面から好ましい。前述の物性の範囲にあれ
ば従来の焼成炉および焼成方法が適用され、焼成装置お
よび焼成方法には特に限定はない。ただし、石炭灰の種
別によりその化学組成、融点が異なり、焼成温度を変更
する必要があるので、あらかじめ電気炉による焼成試験
で焼成温度を確認するのが好ましい。実験によれば11
00〜1600℃、滞留時間30−120分の範囲の条
件にて焼成を行なうことが有利である。
が製品品質の面から好ましい。前述の物性の範囲にあれ
ば従来の焼成炉および焼成方法が適用され、焼成装置お
よび焼成方法には特に限定はない。ただし、石炭灰の種
別によりその化学組成、融点が異なり、焼成温度を変更
する必要があるので、あらかじめ電気炉による焼成試験
で焼成温度を確認するのが好ましい。実験によれば11
00〜1600℃、滞留時間30−120分の範囲の条
件にて焼成を行なうことが有利である。
さらに、本発明の見掛は比重が低く、圧潰強度が高く、
かつ低吸水率を示す人工軽量骨材は、造粒物の焼成時の
昇温条件を特定の範囲に制御することにより容易に得る
ことができることが判明した。すなわち、造粒物の焼成
に際して600”0から該造粒物の膨張温度までの昇温
速度を、150〜tooo℃/時とする条件にて昇温さ
せて、1100〜1600℃にて焼成を行なうことにょ
リ、見掛は比重が2.1以下の人工軽量骨材であって、
その圧潰強度が60kgf以上、24時間吸水率が2.
5%以下、30気圧加圧吸水率が10%以下であるよう
な軽量骨材として優れた特性を有する焼成物を得ること
ができる。
かつ低吸水率を示す人工軽量骨材は、造粒物の焼成時の
昇温条件を特定の範囲に制御することにより容易に得る
ことができることが判明した。すなわち、造粒物の焼成
に際して600”0から該造粒物の膨張温度までの昇温
速度を、150〜tooo℃/時とする条件にて昇温さ
せて、1100〜1600℃にて焼成を行なうことにょ
リ、見掛は比重が2.1以下の人工軽量骨材であって、
その圧潰強度が60kgf以上、24時間吸水率が2.
5%以下、30気圧加圧吸水率が10%以下であるよう
な軽量骨材として優れた特性を有する焼成物を得ること
ができる。
焼成品は冷却後散水などの処理をして、構造用人工軽量
骨材(ALA)として出荷する。
骨材(ALA)として出荷する。
本発明の最大の特徴は、後述の実施例からも明らかなよ
うに製品品質が顕著に向上した人工軽量骨材が得られた
ことにある。すなわち石炭灰を出発原料にして、膨張頁
岩から製造されている市場量を越えた品質を有する製品
が製造できることである。特に、 ■)吸水率が著しく小さく、その上、圧力吸水率も低い
こと、そのためにポンプ施工性がよく、容重の小さい生
コンクリートが得られる、そして2)その硬化したコン
クリートは軽い気乾比重でもって、28日圧縮強度が5
00kgf/crn’以上の値を有することが特徴であ
る。
うに製品品質が顕著に向上した人工軽量骨材が得られた
ことにある。すなわち石炭灰を出発原料にして、膨張頁
岩から製造されている市場量を越えた品質を有する製品
が製造できることである。特に、 ■)吸水率が著しく小さく、その上、圧力吸水率も低い
こと、そのためにポンプ施工性がよく、容重の小さい生
コンクリートが得られる、そして2)その硬化したコン
クリートは軽い気乾比重でもって、28日圧縮強度が5
00kgf/crn’以上の値を有することが特徴であ
る。
特に後者の特徴により、構造用軽量コンクリートとして
建築物のほかに二次製品用など新規な用途が開けた。
建築物のほかに二次製品用など新規な用途が開けた。
以下に本発明の実施例と比較例を記載する。
[実施例1〜4]
第1表記載の石炭灰(フライアッシュ)混合物100重
量部に、第1表記載の添加材(煙道集塵ダストまたは粘
土)を添加し、1.5ゴのリボンミキサーを用いて混合
したのち、この混合粉末を100kg/時の供給量で、
皿の直径1.5m、傾斜角50°、回転数1Orpmの
パン型造粒機を用い、水を散布しながら粒子径5〜15
mmに転勤造粒した。得られた造粒物の物性を第2表に
示す。
量部に、第1表記載の添加材(煙道集塵ダストまたは粘
土)を添加し、1.5ゴのリボンミキサーを用いて混合
したのち、この混合粉末を100kg/時の供給量で、
皿の直径1.5m、傾斜角50°、回転数1Orpmの
パン型造粒機を用い、水を散布しながら粒子径5〜15
mmに転勤造粒した。得られた造粒物の物性を第2表に
示す。
[実施例5]
第1表記載の石炭灰(フライアッシュ)混合物100重
量部に、第1表記載の添加材(粘土)と6重量部の水と
を添加し、この混合物をアーモンド形状の予備圧縮スク
リュー付きのブリケットマシン(ロール径:228mm
、幅ニア6mm、回転数:8rpm、粒子形状:18X
13X9mm)を用いて150kg/時の供給量、3ト
ンの成形圧力にて圧縮成形した。得られた造粒物の物性
を第2表に示す。
量部に、第1表記載の添加材(粘土)と6重量部の水と
を添加し、この混合物をアーモンド形状の予備圧縮スク
リュー付きのブリケットマシン(ロール径:228mm
、幅ニア6mm、回転数:8rpm、粒子形状:18X
13X9mm)を用いて150kg/時の供給量、3ト
ンの成形圧力にて圧縮成形した。得られた造粒物の物性
を第2表に示す。
第1表
実施例 石炭灰 添加材 ブレーン(重量
比) (使用量) 比表面積(Cピ/g) I A+B(9:l) 煙道集塵 6560
ダスト4z 2 A+B(9:l) 煙道集塵 8880
ダスト4z 3 A + C(8:2) 粘土5%
63704 A+B 煙道集塵 55
30(85:15) ダスト2z 5 A + C(8:2) 粘土5%
6180ブレ一ン比表面積は、JIS−R5201〜8
1による測定値である。
比) (使用量) 比表面積(Cピ/g) I A+B(9:l) 煙道集塵 6560
ダスト4z 2 A+B(9:l) 煙道集塵 8880
ダスト4z 3 A + C(8:2) 粘土5%
63704 A+B 煙道集塵 55
30(85:15) ダスト2z 5 A + C(8:2) 粘土5%
6180ブレ一ン比表面積は、JIS−R5201〜8
1による測定値である。
上記第1表記載の石炭灰A、B、C1煙道集塵ダストお
よび粘土は、下記節1〜I表記載の組成比を有するもの
である。
よび粘土は、下記節1〜I表記載の組成比を有するもの
である。
第1〜I表
Si02AI203Fe203 MgONa2O+Ga
O+に20 石炭灰A 56.5 32.2 4.2 1.6
1.3石炭灰B 49.4 23.8 8.1
3.0 3.7石炭灰C60,6、IL8 3.8
9.1 1.4煙道集塵 13.9 18 2.
7 45.4 4.4ダスト 粘 土 61.5 18−6 7.0
1.1 1.6それぞれの強熱減量は、石炭灰A
(3,2重量%)、石炭灰B(1,3重量%)、石炭灰
A(3,9重量%)、煙道集塵ダスト(10,3重量%
)、粘土(9,5重量%)であった。強熱減量および化
学組成はJIS−R5202−81によって測定した値
である。
O+に20 石炭灰A 56.5 32.2 4.2 1.6
1.3石炭灰B 49.4 23.8 8.1
3.0 3.7石炭灰C60,6、IL8 3.8
9.1 1.4煙道集塵 13.9 18 2.
7 45.4 4.4ダスト 粘 土 61.5 18−6 7.0
1.1 1.6それぞれの強熱減量は、石炭灰A
(3,2重量%)、石炭灰B(1,3重量%)、石炭灰
A(3,9重量%)、煙道集塵ダスト(10,3重量%
)、粘土(9,5重量%)であった。強熱減量および化
学組成はJIS−R5202−81によって測定した値
である。
第1〜I表の化学組成に基づき計算した各々の実施例の
原料における、A文203 / S i 02、SiO
2+Au203、Fe2O3+CaO+MgOを第1〜
II表に示す。
原料における、A文203 / S i 02、SiO
2+Au203、Fe2O3+CaO+MgOを第1〜
II表に示す。
第i−n表
Al103 SiO2+ Fe2 o3+Si0
2 Al103 GaO+ MgO実施例1
0.54 83.8 9.5実施例2 0.5
4 83.8 9.5実施例3 0.51 8
6.7 8.5実施例4 0.54 84.5
9.4実施例5 0.51 86.7 7.2
第2表 20℃ 600℃ 実施例1 1.62 1.1 3.0実施例2
1.65 1.3 3.5実施例3 1.
52 1.0 2.8実施例4 1.38
0.8 3.3実施例5 1.66 1.6
4.2圧潰強度は、JIS−M8718−82によ
る測定値である。
2 Al103 GaO+ MgO実施例1
0.54 83.8 9.5実施例2 0.5
4 83.8 9.5実施例3 0.51 8
6.7 8.5実施例4 0.54 84.5
9.4実施例5 0.51 86.7 7.2
第2表 20℃ 600℃ 実施例1 1.62 1.1 3.0実施例2
1.65 1.3 3.5実施例3 1.
52 1.0 2.8実施例4 1.38
0.8 3.3実施例5 1.66 1.6
4.2圧潰強度は、JIS−M8718−82によ
る測定値である。
前述の石炭灰系造粒物を有効内径0.9m、有効長さ1
2m、傾斜3.57tooのミゼット規模のロータリー
キルンを用いて76kgZ時(乾燥物基準)の送入量で
、第3表の加熱焼成条件にて焼成した。得られた焼成物
の物性を第4表に示す。
2m、傾斜3.57tooのミゼット規模のロータリー
キルンを用いて76kgZ時(乾燥物基準)の送入量で
、第3表の加熱焼成条件にて焼成した。得られた焼成物
の物性を第4表に示す。
第3表
焼成温度(℃) 昇温速度(℃/時)
実施例1 1290 600・ 実施例
2 1280 600実施例3 13
20 600実施例4 1280
400実施例5 1310 400第4
表 実施例 絶乾 24時間 30気圧 圧潰強度比
重 吸水率 加圧吸水率 (kgf)1 1.35
1.8 9.1 ?22 1.32
0.8 6.3 803 1.25
0−8 6.3 734 1.3G
1.2 7.5 765 1.39
0.8 6.0 85[人工軽量骨材の評価
] 実施例1.4.5で得られた人工軽量骨材について、J
IS−A5002に準拠してコンクリートを製造し、2
8日目の圧潰強度の測定を行なった。結果を第5表に示
す。
2 1280 600実施例3 13
20 600実施例4 1280
400実施例5 1310 400第4
表 実施例 絶乾 24時間 30気圧 圧潰強度比
重 吸水率 加圧吸水率 (kgf)1 1.35
1.8 9.1 ?22 1.32
0.8 6.3 803 1.25
0−8 6.3 734 1.3G
1.2 7.5 765 1.39
0.8 6.0 85[人工軽量骨材の評価
] 実施例1.4.5で得られた人工軽量骨材について、J
IS−A5002に準拠してコンクリートを製造し、2
8日目の圧潰強度の測定を行なった。結果を第5表に示
す。
第5表
人工軽量骨材 圧潰強度(kgf)実施例1
505 実施例4 568 実施例5 595 上記のJIS規格試験は骨材自体の強度が求まるように
、モルタル部分の強度を高めた試験方法であり、JIS
規格では例えば品種MA−419の場合、28日の圧縮
強度を400 k g f / cゴ以上と規定してい
る。
505 実施例4 568 実施例5 595 上記のJIS規格試験は骨材自体の強度が求まるように
、モルタル部分の強度を高めた試験方法であり、JIS
規格では例えば品種MA−419の場合、28日の圧縮
強度を400 k g f / cゴ以上と規定してい
る。
これらの実施例で得られた骨材はその強度が優れており
、規格には規定されていない圧潰強度500 k g
f / c rn′以上の品種に相当することがわかる
。
、規格には規定されていない圧潰強度500 k g
f / c rn′以上の品種に相当することがわかる
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、SiO_2、Al_2O_3、Fe_2O_3、C
aOおよびMgOを主形成成分とし、各々の成分組成を
重量%で表わした場合に、Al_2O_3/SiO_2
が0.25〜0.70、100−(SiO_2+Al_
2O_3)が8〜25、そしてFe_2O_3+CaO
+MgOが6〜20の範囲にあるような成分組成からな
る見掛け比重が2.1以下の人工軽量骨材であって、そ
の圧潰強度が60kgf以上、24時間吸水率が2.5
%以下、30気圧加圧吸水率が10%以下であることを
特徴とする人工軽量骨材。 2、圧潰強度が65kgf以上であることを特徴とする
特許請求の範囲第1項記載の人工軽量骨材。 3、24時間吸水率が2.0%以下であることを特徴と
する特許請求の範囲第1項記載の人工軽量骨材。 4、SiO_2、Al_2O_3、Fe_2O_3、C
aOおよびMgOを主形成成分とし、各々の成分組成を
重量%で表わした場合に、Al_2O_3/SiO_2
が0.25〜0.70、100−(SiO_2+Al_
2O_3)が8〜25、そしてFe_2O_3+CaO
+MgOが6〜20の範囲にあるような成分組成からな
る、ブレーン比表面積が2000〜9000cm^2/
gの粉末状原料を造粒成形して、見掛け比重が1.1〜
1.8で、常温および600℃に加熱後における圧潰強
度がいずれも0.5kgf以上の造粒物を得たのち、こ
の造粒物を、600℃から該造粒物の膨張温度までの昇
温速度を150〜1000℃/時とする条件にて昇温さ
せ、1100〜1600℃にて焼成することを特徴とす
る人工軽量骨材の製造法。 5、粉末状原料が石炭灰を80重量%以上含有する粉末
状原料であることを特徴とする特許請求の範囲第4項記
載の人工軽量骨材の製造法。 6、上記造粒成形を、圧縮成形により行なうことを特徴
とする特許請求の範囲第4項記載の人工軽量骨材の製造
法。 7、上記粉末状原料が、粘土、頁岩、消石灰および水ガ
ラスからなる群より選ばれた少なくとも一種類の無機添
加材を20重量%以内の量で含有することを特徴とする
特許請求の範囲第4項記載の人工軽量骨材の製造法。 8、上記造粒物の比重が、その造粒物を焼成して得られ
る人工軽量骨材の比重と同等であるか、あるいはそれよ
りも高いことを特徴とする特許請求の範囲第4項乃至第
7項のいずれかの項記載の人工軽量骨材の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16449686A JPH0784338B2 (ja) | 1986-07-12 | 1986-07-12 | 人工軽量骨材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16449686A JPH0784338B2 (ja) | 1986-07-12 | 1986-07-12 | 人工軽量骨材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6321244A true JPS6321244A (ja) | 1988-01-28 |
JPH0784338B2 JPH0784338B2 (ja) | 1995-09-13 |
Family
ID=15794264
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16449686A Expired - Fee Related JPH0784338B2 (ja) | 1986-07-12 | 1986-07-12 | 人工軽量骨材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0784338B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03163212A (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 動圧型流体軸受装置 |
EP1156022A1 (de) * | 2000-05-17 | 2001-11-21 | Memarco AG | Betonmischung mit erhohter Brandresistenz |
CN113233843A (zh) * | 2021-06-08 | 2021-08-10 | 哈尔滨工业大学 | 一种高抗冻性高耐蚀性砂浆材料及其制备方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101338820B1 (ko) * | 2013-03-28 | 2013-12-06 | 고광식 | 하폐수 슬러지를 이용한 인공골재의 제조방법 |
-
1986
- 1986-07-12 JP JP16449686A patent/JPH0784338B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
PROCESSING OF THE SECOND CONFERENCE ON MANAGEMENT OF MUNICIPAL HAZARDOUS AND COAL WASTES=1984 * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03163212A (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 動圧型流体軸受装置 |
EP1156022A1 (de) * | 2000-05-17 | 2001-11-21 | Memarco AG | Betonmischung mit erhohter Brandresistenz |
CN113233843A (zh) * | 2021-06-08 | 2021-08-10 | 哈尔滨工业大学 | 一种高抗冻性高耐蚀性砂浆材料及其制备方法 |
CN113233843B (zh) * | 2021-06-08 | 2023-03-24 | 哈尔滨工业大学 | 一种高抗冻性高耐蚀性砂浆材料及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0784338B2 (ja) | 1995-09-13 |
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