JPH0931507A - 高炉炉内装入物トラッキング方法 - Google Patents
高炉炉内装入物トラッキング方法Info
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- JPH0931507A JPH0931507A JP20521295A JP20521295A JPH0931507A JP H0931507 A JPH0931507 A JP H0931507A JP 20521295 A JP20521295 A JP 20521295A JP 20521295 A JP20521295 A JP 20521295A JP H0931507 A JPH0931507 A JP H0931507A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 出銑毎に行われる高炉内の残銑量及び残滓量
の推定をより的確に行えることを可能とする炉内装入物
のトラッキング方法を確立する。 【構成】 高炉内へ原料を装入する際に、１チャ−ジの
装入が完了する毎に装入直後の装入物のレベルを測定
し、その値から炉内に存在する装入物の全容積（実績体
積値）を求めると共に、その時点で炉内に存在する装入
物の理論体積値を求めた後、「実積体積値−理論体積
値」を算出し、この値が負であった場合、炉内に存在す
る装入物は前記値が正に転換するまでの量だけ最古のも
のからチャ−ジ毎に順次炉外へ排出されてしまっている
とする。また、上記理論体積を求める際に、固液混合状
態での体積換算係数と固体状態での体積換算係数を設
け、炉内に存在するチャ−ジのうち、最古のものから順
次固液混合状態での体積換算係数に基づいて体積換算し
積算していき、その積算値が所定値を超えた時から、今
度は固体状態での体積換算係数に基づき体積換算を行い
積算していく。
の推定をより的確に行えることを可能とする炉内装入物
のトラッキング方法を確立する。 【構成】 高炉内へ原料を装入する際に、１チャ−ジの
装入が完了する毎に装入直後の装入物のレベルを測定
し、その値から炉内に存在する装入物の全容積（実績体
積値）を求めると共に、その時点で炉内に存在する装入
物の理論体積値を求めた後、「実積体積値−理論体積
値」を算出し、この値が負であった場合、炉内に存在す
る装入物は前記値が正に転換するまでの量だけ最古のも
のからチャ−ジ毎に順次炉外へ排出されてしまっている
とする。また、上記理論体積を求める際に、固液混合状
態での体積換算係数と固体状態での体積換算係数を設
け、炉内に存在するチャ−ジのうち、最古のものから順
次固液混合状態での体積換算係数に基づいて体積換算し
積算していき、その積算値が所定値を超えた時から、今
度は固体状態での体積換算係数に基づき体積換算を行い
積算していく。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、精度の高い残銑量及
び残滓量管理を行えるようにした高炉炉内装入物のトラ
ッキング方法に関するものである。
び残滓量管理を行えるようにした高炉炉内装入物のトラ
ッキング方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術とその課題】高炉操業においては、炉内で生
成した銑鉄及び溶滓は炉床に逐次蓄積されるので、適当
な時期に出滓口あるいは出銑口を開口して炉外に排出す
る作業が繰り返される。ところが、炉床中で銑鉄の上に
溜まる溶滓は銑鉄に比較して非常に粘度が高いので、排
出作業によっても十分に排出し切らないことが多い。そ
して、このように炉内に溶滓が残留したまま出滓口ある
いは出銑口を閉塞して増強を続けるという操作が繰り返
されることになると、次第に炉床の溶滓レベルが上昇
し、これが棚吊り等の炉況不調の原因となり、ひいては
減産を余儀なくされる事態に至る。従って、高炉の炉床
に溜まった溶滓は出滓の度毎にできるだけ完全に排出
し、炉床内の溶滓レベルが余り高くならないように注意
しなければならない。
成した銑鉄及び溶滓は炉床に逐次蓄積されるので、適当
な時期に出滓口あるいは出銑口を開口して炉外に排出す
る作業が繰り返される。ところが、炉床中で銑鉄の上に
溜まる溶滓は銑鉄に比較して非常に粘度が高いので、排
出作業によっても十分に排出し切らないことが多い。そ
して、このように炉内に溶滓が残留したまま出滓口ある
いは出銑口を閉塞して増強を続けるという操作が繰り返
されることになると、次第に炉床の溶滓レベルが上昇
し、これが棚吊り等の炉況不調の原因となり、ひいては
減産を余儀なくされる事態に至る。従って、高炉の炉床
に溜まった溶滓は出滓の度毎にできるだけ完全に排出
し、炉床内の溶滓レベルが余り高くならないように注意
しなければならない。
【０００３】一方、近年、高炉の大型化，高能率化に伴
い、出銑口のみを使用して出滓をも実施する方法が普及
しているが、前述したように溶滓の動粘度は銑鉄の動粘
度に比べて非常に高く（１００倍程も高い）、そのため
出銑口のみを使用する出滓方法では溶滓の排出が一層不
十分となりやすいので、その排出には特に注意を払う必
要がある。
い、出銑口のみを使用して出滓をも実施する方法が普及
しているが、前述したように溶滓の動粘度は銑鉄の動粘
度に比べて非常に高く（１００倍程も高い）、そのため
出銑口のみを使用する出滓方法では溶滓の排出が一層不
十分となりやすいので、その排出には特に注意を払う必
要がある。
【０００４】そこで、従来より、“実績の出銑量及び出
滓量（ロ−ドセル方式の秤量機等により実測する）”と
“計算上の出銑量及び出滓量”とから高炉内の残銑量及
び残滓量を推定しつつ操業することが行われてきた。
滓量（ロ−ドセル方式の秤量機等により実測する）”と
“計算上の出銑量及び出滓量”とから高炉内の残銑量及
び残滓量を推定しつつ操業することが行われてきた。
【０００５】この方法は、高炉炉内には常に所定数分の
“高炉の操業管理上選択される最小単位の装入物（一般
にバッチ又はバッチの集合体であるチャ−ジと呼ばれて
いるが以降は 「チャ−ジ」 と記す）”があるとし、１チ
ャ−ジが炉内に装入される毎に、「１チャ−ジが炉内に
装入されたということは高炉内に存在していた最古のチ
ャ−ジ（炉の最下層にあったチャ−ジ）が炉外へ排出さ
れたことである」として“前記最古のチャ−ジに関して
の計算出銑量及び計算出滓量”と“実績出銑量及び実績
出滓量”とから炉内の残銑量，残滓量を推定していた。
つまり、従来は、「１チャ−ジ装入したならば必ず１チ
ャ−ジが排出されていく」といった考え方を大前提とし
て炉内の残銑量，残滓量を推定していた訳である。
“高炉の操業管理上選択される最小単位の装入物（一般
にバッチ又はバッチの集合体であるチャ−ジと呼ばれて
いるが以降は 「チャ−ジ」 と記す）”があるとし、１チ
ャ−ジが炉内に装入される毎に、「１チャ−ジが炉内に
装入されたということは高炉内に存在していた最古のチ
ャ−ジ（炉の最下層にあったチャ−ジ）が炉外へ排出さ
れたことである」として“前記最古のチャ−ジに関して
の計算出銑量及び計算出滓量”と“実績出銑量及び実績
出滓量”とから炉内の残銑量，残滓量を推定していた。
つまり、従来は、「１チャ−ジ装入したならば必ず１チ
ャ−ジが排出されていく」といった考え方を大前提とし
て炉内の残銑量，残滓量を推定していた訳である。
【０００６】しかしなから、現実には、減尺操業（図１
で示すように通常操業におけるよりも炉内装入物量を減
じた操業）の時や休風入りの時等のように、炉内への装
入をストップするかあるいは装入間隔を長くして炉内の
装入物のレベルを下げていく場合等があり、従って「常
に所定数分だけ炉内にチャ−ジが存在する」という前記
仮定は実情に合ったものではない。また、毎回、同体積
のチャ−ジを装入するとは限らず、例えば図２で示すよ
うに、実際には装入する量（Ｄ）よりも排出する量
（Ａ）が少ない場合もある。即ち、計算上、炉内の最下
部に存在するチャ−ジの体積が新たに炉内に装入される
チャ−ジの体積の例えば 1/2である場合もあり、「１チ
ャ−ジ装入した時に１チャ−ジ排出された」とするので
は、炉内のマスバランス（装入された体積と排出された
体積の差）を忠実に再現していないことになる。そのた
め、この考え方に基づいて溶銑，溶滓の排出管理を行う
ことが高炉操業の不安定化や炉況不調の一原となってい
るとも考えられた。
で示すように通常操業におけるよりも炉内装入物量を減
じた操業）の時や休風入りの時等のように、炉内への装
入をストップするかあるいは装入間隔を長くして炉内の
装入物のレベルを下げていく場合等があり、従って「常
に所定数分だけ炉内にチャ−ジが存在する」という前記
仮定は実情に合ったものではない。また、毎回、同体積
のチャ−ジを装入するとは限らず、例えば図２で示すよ
うに、実際には装入する量（Ｄ）よりも排出する量
（Ａ）が少ない場合もある。即ち、計算上、炉内の最下
部に存在するチャ−ジの体積が新たに炉内に装入される
チャ−ジの体積の例えば 1/2である場合もあり、「１チ
ャ−ジ装入した時に１チャ−ジ排出された」とするので
は、炉内のマスバランス（装入された体積と排出された
体積の差）を忠実に再現していないことになる。そのた
め、この考え方に基づいて溶銑，溶滓の排出管理を行う
ことが高炉操業の不安定化や炉況不調の一原となってい
るとも考えられた。
【０００７】このようなことから、本発明が目的とした
のは、出銑毎に行われる高炉内の残銑量及び残滓量の推
定をより的確に行えることを可能とする炉内装入物のト
ラッキング方法を確立することであった。
のは、出銑毎に行われる高炉内の残銑量及び残滓量の推
定をより的確に行えることを可能とする炉内装入物のト
ラッキング方法を確立することであった。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成すべく鋭意行われた本発明者等の研究結果等を基に完
成されたものであり、「高炉炉内装入物トラッキング方
法として、 高炉内へ原料を装入する際、 その管理上の最
小単位の装入物の装入が完了する毎に装入直後の“装入
物のレベル”を測定し、 そのレベルから炉内に存在する
装入物の全容積（実績体積値）を求めると共に、 その時
点で炉内に存在する装入物の理論体積値を求めた後、 実
積体積値と理論体積値の差（実積体積値−理論体積値）
を算出し、 この値が負であった場合、 炉内に存在する装
入物は前記値が正に転換するまでの量だけ最古のものか
ら最小単位毎に順次炉外へ排出されてしまっているとす
る手法を採用することにより、 的確かつ安定な高炉操業
を行えるようにした点」に大きな特徴を有し、更には、
「上記方法において、 炉内に存在する装入物の理論体積
を求めるに際し、 固液混合状態での体積換算係数と固体
状態での体積換算係数を設け、 炉内に存在する管理上の
最小単位の装入物のうち、 最古のものから順次固液混合
状態での体積換算係数に基づいて体積換算し積算してい
き、 その積算値が“予め炉内状況を解析して作成してお
いたモデルに基づいて算出される固液混合化した装入物
の体積値”を超えた時から、 今度は固体状態での体積換
算係数に基づき体積換算を行い積算していくことによ
り、 一層的確かつ安定な高炉操業を行えるようにした
点」をも特徴とするものである。
成すべく鋭意行われた本発明者等の研究結果等を基に完
成されたものであり、「高炉炉内装入物トラッキング方
法として、 高炉内へ原料を装入する際、 その管理上の最
小単位の装入物の装入が完了する毎に装入直後の“装入
物のレベル”を測定し、 そのレベルから炉内に存在する
装入物の全容積（実績体積値）を求めると共に、 その時
点で炉内に存在する装入物の理論体積値を求めた後、 実
積体積値と理論体積値の差（実積体積値−理論体積値）
を算出し、 この値が負であった場合、 炉内に存在する装
入物は前記値が正に転換するまでの量だけ最古のものか
ら最小単位毎に順次炉外へ排出されてしまっているとす
る手法を採用することにより、 的確かつ安定な高炉操業
を行えるようにした点」に大きな特徴を有し、更には、
「上記方法において、 炉内に存在する装入物の理論体積
を求めるに際し、 固液混合状態での体積換算係数と固体
状態での体積換算係数を設け、 炉内に存在する管理上の
最小単位の装入物のうち、 最古のものから順次固液混合
状態での体積換算係数に基づいて体積換算し積算してい
き、 その積算値が“予め炉内状況を解析して作成してお
いたモデルに基づいて算出される固液混合化した装入物
の体積値”を超えた時から、 今度は固体状態での体積換
算係数に基づき体積換算を行い積算していくことによ
り、 一層的確かつ安定な高炉操業を行えるようにした
点」をも特徴とするものである。
【０００９】
【作用】即ち、本発明では、操業を続けている高炉への
例えば１チャ−ジ分の装入が完了した時点の炉内装入物
の実体積値をサウンジングレベル計（重錘式で炉頂部か
ら炉内装入物上面に垂下してその上面位置を測定するタ
イプのレベル計）等に基づいて求めると同時に、その時
点で炉内に存在する装入物の理論体積値を各チャ−ジ装
入時の秤量実績より体積換算して求め、次いで前記実体
積値とこの理論体積値の大小比較を行って、「実体積値
≧理論体積値」の時には直近にチャ−ジを炉内装入した
場合でも論理上炉外にはチャ−ジが排出されていないと
し、一方、「実体積値＜理論体積値」の時には、論理上
炉内に存在する最古のチャ−ジ（炉の最も下層に位置す
るチャ−ジ）が炉外に排出されたとして炉内装入物のト
ラッキングを行う。
例えば１チャ−ジ分の装入が完了した時点の炉内装入物
の実体積値をサウンジングレベル計（重錘式で炉頂部か
ら炉内装入物上面に垂下してその上面位置を測定するタ
イプのレベル計）等に基づいて求めると同時に、その時
点で炉内に存在する装入物の理論体積値を各チャ−ジ装
入時の秤量実績より体積換算して求め、次いで前記実体
積値とこの理論体積値の大小比較を行って、「実体積値
≧理論体積値」の時には直近にチャ−ジを炉内装入した
場合でも論理上炉外にはチャ−ジが排出されていないと
し、一方、「実体積値＜理論体積値」の時には、論理上
炉内に存在する最古のチャ−ジ（炉の最も下層に位置す
るチャ−ジ）が炉外に排出されたとして炉内装入物のト
ラッキングを行う。
【００１０】この方法によれば、実際の炉内に存在する
装入物の容積（サウンジングレベル計等の測定値に基づ
いたもの）を考慮した高炉装入物トラッキングがなされ
るので、従来のような単に「“実績の出銑量及び出滓
量”と“計算上の出銑量及び出滓量”とから高炉内の残
銑量及び残滓量を推定する方法」とは違って、実操業に
マッチした出銑量，出滓量の管理を行うことが可能にな
る。
装入物の容積（サウンジングレベル計等の測定値に基づ
いたもの）を考慮した高炉装入物トラッキングがなされ
るので、従来のような単に「“実績の出銑量及び出滓
量”と“計算上の出銑量及び出滓量”とから高炉内の残
銑量及び残滓量を推定する方法」とは違って、実操業に
マッチした出銑量，出滓量の管理を行うことが可能にな
る。
【００１１】また、この際、装入物の論理体積値は各チ
ャ−ジの装入実績値(ton) から嵩密度（ｍ3/ton)換算に
より各チャ−ジの理論体積を求めて算出されるが、この
場合に、“炉内で溶融して固液混合状になっているチャ
−ジに対しての嵩密度換算定数”と“固体のままで存在
するチャ−ジに対する嵩密度換算定数”との２つの定数
を設け、固液混合状チャ−ジの体積と固体状チャ−ジの
体積とをそれぞれ求めるようにすれば、実炉状況に一段
と良く対応した理論体積値を求めることができる。
ャ−ジの装入実績値(ton) から嵩密度（ｍ3/ton)換算に
より各チャ−ジの理論体積を求めて算出されるが、この
場合に、“炉内で溶融して固液混合状になっているチャ
−ジに対しての嵩密度換算定数”と“固体のままで存在
するチャ−ジに対する嵩密度換算定数”との２つの定数
を設け、固液混合状チャ−ジの体積と固体状チャ−ジの
体積とをそれぞれ求めるようにすれば、実炉状況に一段
と良く対応した理論体積値を求めることができる。
【００１２】具体的には、まず、予め高炉炉内状況を解
析して作成しておいた炉内状況モデルより得られる“融
着帯形状”から、炉内に存在する装入物のうちの溶融し
て固液混合状になっている装入物の計算上の体積を求め
る。次に、“サウンジング計等により測定された炉内装
入物レベル”から炉内装入物の実体積値を求め、この実
体積値と前記固液混合状装入物の計算上の体積の差分か
ら固体状装入物の体積を求める。一方、嵩密度換算定数
を用いて、炉内に存在する最古のチャ−ジから順に各々
が固液混合状となった場合の理論体積を求める。そし
て、その総和が前記モデルに基づいて算出される液状装
入物量以上になった場合には、以降のチャ−ジ（これま
で順に固液混合状となった場合の理論体積を求めてきた
最終チャ−ジの１つ上層のチャ−ジ）から固体状チャ−
ジに対する嵩密度換算定数を用いて理論体積を求めてい
き、実体積と理論体積の比較を行うことになる。このよ
うな第２の方法を採用すれば、上述したように、実炉状
況に一層的確に対応した出銑，出滓の管理を行うことが
可能となる訳である。
析して作成しておいた炉内状況モデルより得られる“融
着帯形状”から、炉内に存在する装入物のうちの溶融し
て固液混合状になっている装入物の計算上の体積を求め
る。次に、“サウンジング計等により測定された炉内装
入物レベル”から炉内装入物の実体積値を求め、この実
体積値と前記固液混合状装入物の計算上の体積の差分か
ら固体状装入物の体積を求める。一方、嵩密度換算定数
を用いて、炉内に存在する最古のチャ−ジから順に各々
が固液混合状となった場合の理論体積を求める。そし
て、その総和が前記モデルに基づいて算出される液状装
入物量以上になった場合には、以降のチャ−ジ（これま
で順に固液混合状となった場合の理論体積を求めてきた
最終チャ−ジの１つ上層のチャ−ジ）から固体状チャ−
ジに対する嵩密度換算定数を用いて理論体積を求めてい
き、実体積と理論体積の比較を行うことになる。このよ
うな第２の方法を採用すれば、上述したように、実炉状
況に一層的確に対応した出銑，出滓の管理を行うことが
可能となる訳である。
【００１３】以下、本発明の実施の手順を、試験的に設
定した具体的条件に照らして説明する。
定した具体的条件に照らして説明する。
【実施の具体的な手順例】図３は、本発明法例を実施す
る際の手順全体に係るフロ−チャ−トである。なお、こ
の例では次の (a)〜(e) に示す前提条件の設定を行っ
た。 (a) 検証の容易化のために、炉内には一種類の秤量設定
のチャ−ジのみ存在するとし、また各チャ−ジの秤量実
績値が全てコ−クス:15ton，鉱石:60tonの合計75ton で
あるとする。 (b) 高炉本体は、半径が７ｍで高さが30ｍの円柱状であ
るとする。 (c) 固状チャ−ジに対する嵩密度換算定数はコ−クス:
0.5ton/ｍ3 ，鉱石：２ton/ｍ3 とし、固液混合状チャ
−ジに対する嵩密度換算定数はコ−クス:0.5ton/ｍ3 ，
鉱石: ６ton/ｍ3 とする。 (d) “モデルから得られる融着帯形状”より求められた
固液混合状の炉内装入物の体積は 320ｍ3 とする。 (e) この時点で、計算上、図４に示すように高炉内には
固液混合状のチャ−ジが８チャ−ジと固体状のチャ−ジ
が４２チャ−ジ存在しているとする。
る際の手順全体に係るフロ−チャ−トである。なお、こ
の例では次の (a)〜(e) に示す前提条件の設定を行っ
た。 (a) 検証の容易化のために、炉内には一種類の秤量設定
のチャ−ジのみ存在するとし、また各チャ−ジの秤量実
績値が全てコ−クス:15ton，鉱石:60tonの合計75ton で
あるとする。 (b) 高炉本体は、半径が７ｍで高さが30ｍの円柱状であ
るとする。 (c) 固状チャ−ジに対する嵩密度換算定数はコ−クス:
0.5ton/ｍ3 ，鉱石：２ton/ｍ3 とし、固液混合状チャ
−ジに対する嵩密度換算定数はコ−クス:0.5ton/ｍ3 ，
鉱石: ６ton/ｍ3 とする。 (d) “モデルから得られる融着帯形状”より求められた
固液混合状の炉内装入物の体積は 320ｍ3 とする。 (e) この時点で、計算上、図４に示すように高炉内には
固液混合状のチャ−ジが８チャ−ジと固体状のチャ−ジ
が４２チャ−ジ存在しているとする。
【００１４】さて、この状態から、新たに秤量実績がコ
−クス:25ton，鉱石:100ton のチャ−ジが装入されたと
し、その時のサウンジングレベル計による炉内の装入物
のレベルが炉底から18.6ｍの位置にあったとする。
−クス:25ton，鉱石:100ton のチャ−ジが装入されたと
し、その時のサウンジングレベル計による炉内の装入物
のレベルが炉底から18.6ｍの位置にあったとする。
【００１５】そうすると、炉内の装入物の実績総体積
は、サウンジングレベル計の測定値からして「７ｍ×７
ｍ×π×18.6ｍ≒2862ｍ3 」となる。また、炉内に存在
する固液状装入物の計算上の体積は、モデル出力に基づ
いて計算を行うと 300ｍ3 となるが、これを固液状装入
物の実績体積とする。従って、これらに基づけば、固体
状装入物の実績体積は「2862ｍ3 − 300ｍ3＝2562
ｍ3 」となる。なお、この時点での炉内の装入チャ−ジ
の状況を模式的に示すと、図５のようになる。
は、サウンジングレベル計の測定値からして「７ｍ×７
ｍ×π×18.6ｍ≒2862ｍ3 」となる。また、炉内に存在
する固液状装入物の計算上の体積は、モデル出力に基づ
いて計算を行うと 300ｍ3 となるが、これを固液状装入
物の実績体積とする。従って、これらに基づけば、固体
状装入物の実績体積は「2862ｍ3 − 300ｍ3＝2562
ｍ3 」となる。なお、この時点での炉内の装入チャ−ジ
の状況を模式的に示すと、図５のようになる。
【００１６】ここで、まず固体状の装入物についてのマ
スバランス計算を行うと、最新チャ−ジを装入した後の
固体状チャ−ジの理論体積の総和は、各チャ−ジの秤量
実績より ｛15 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋ 60(ton)／２ (ton/
ｍ3)｝×42＋｛25 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋100(ton)／
２(ton/ ｍ3)｝＝2610ｍ3 になる。
スバランス計算を行うと、最新チャ−ジを装入した後の
固体状チャ−ジの理論体積の総和は、各チャ−ジの秤量
実績より ｛15 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋ 60(ton)／２ (ton/
ｍ3)｝×42＋｛25 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋100(ton)／
２(ton/ ｍ3)｝＝2610ｍ3 になる。
【００１７】一方、この時の固体状装入物の実績体積は
前述したように2562ｍ3 であるから「理論体積＞実績体
積」となり、マスバランス上、固体装入物の最古チャ−
ジが溶融したと考え、トラッキングにおいて“最古の固
体状チャ−ジ”を第１番目とし、次のチャ−ジ，その次
のチャ−ジ，…，と順次理論体積を減じていく。
前述したように2562ｍ3 であるから「理論体積＞実績体
積」となり、マスバランス上、固体装入物の最古チャ−
ジが溶融したと考え、トラッキングにおいて“最古の固
体状チャ−ジ”を第１番目とし、次のチャ−ジ，その次
のチャ−ジ，…，と順次理論体積を減じていく。
【００１８】この時、まず“最古の固体状チャ−ジ”分
の理論体積を減じた場合には、ここで固液混合状装入物
の理論体積に上記の１チャ−ジ分を積算する。そうする
と、固液混合状の炉内装入物の体積は次のようになる。 320ｍ3 ＋｛15 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋ 60(ton)／6(t
on/ｍ3)＝ 360ｍ3
の理論体積を減じた場合には、ここで固液混合状装入物
の理論体積に上記の１チャ−ジ分を積算する。そうする
と、固液混合状の炉内装入物の体積は次のようになる。 320ｍ3 ＋｛15 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋ 60(ton)／6(t
on/ｍ3)＝ 360ｍ3
【００１９】そこで、固液混合状装入物の理論体積と実
績体積との比較を行うと「理論体積＞実績体積」であっ
て、「理論体積≦実績体積」が成立していないから、マ
スバランス上、固液混合状チャ−ジの最古チャ−ジが炉
外へ排出されたと考え、トラッキングでは最古の固液混
合状チャ−ジから理論体積を減じていく。
績体積との比較を行うと「理論体積＞実績体積」であっ
て、「理論体積≦実績体積」が成立していないから、マ
スバランス上、固液混合状チャ−ジの最古チャ−ジが炉
外へ排出されたと考え、トラッキングでは最古の固液混
合状チャ−ジから理論体積を減じていく。
【００２０】この場合、最古の固液混合状チャ−ジが１
チャ−ジ排出されたとすると、理論体積は 360ｍ3 −｛15 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋ 60(ton)／6(t
on/ｍ3)＝ 320ｍ3 となり、未だ「理論体積≦実績体積(300ｍ3)」が成立し
ていない。そこで、更に１チャ−ジ排出されたとする
と、理論体積は 320ｍ3 −｛15 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋ 60(ton)／6(t
on/ｍ3)＝ 280ｍ3 となり、「理論体積≦実績体積」が成立する。
チャ−ジ排出されたとすると、理論体積は 360ｍ3 −｛15 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋ 60(ton)／6(t
on/ｍ3)＝ 320ｍ3 となり、未だ「理論体積≦実績体積(300ｍ3)」が成立し
ていない。そこで、更に１チャ−ジ排出されたとする
と、理論体積は 320ｍ3 −｛15 (ton)／ 0.5 (ton/ｍ3)＋ 60(ton)／6(t
on/ｍ3)＝ 280ｍ3 となり、「理論体積≦実績体積」が成立する。
【００２１】つまり、この手法例では、炉内に存在して
いたものに加えて新たに秤量実績がコ−クス:25ton，鉱
石:100ton のチャ−ジを装入するが、この最新チャ−ジ
はそれが装入されるまで炉内に装入されている各チャ−
ジ（コ−クス:15ton，鉱石：60ton の配合）の約 1.6倍
のチャ−ジに相当する。従って、この例では、最新チャ
−ジを装入するまで炉内に装入されていた各チャ−ジ
（コ−クス:15ton，鉱石：60ton の配合）の約 1.6倍の
チャ−ジ（コ−クス:25ton，鉱石:100ton の配合）を装
入することにより、最終的に炉外へ２チャ−ジ排出され
たことを把握することができる。
いたものに加えて新たに秤量実績がコ−クス:25ton，鉱
石:100ton のチャ−ジを装入するが、この最新チャ−ジ
はそれが装入されるまで炉内に装入されている各チャ−
ジ（コ−クス:15ton，鉱石：60ton の配合）の約 1.6倍
のチャ−ジに相当する。従って、この例では、最新チャ
−ジを装入するまで炉内に装入されていた各チャ−ジ
（コ−クス:15ton，鉱石：60ton の配合）の約 1.6倍の
チャ−ジ（コ−クス:25ton，鉱石:100ton の配合）を装
入することにより、最終的に炉外へ２チャ−ジ排出され
たことを把握することができる。
【００２２】このように、従来の「１チャ−ジ装入を行
うと必ず１チャ−ジが炉外へ排出される」とする単純な
トラッキングでは実状の把握ができないが、実際の炉内
に存在する装入物の容積（サウンジングレベル計の測定
値に基づく）を考慮したトラッキングを行う本発明に係
る手法では、実情の的確が把握が可能となる。
うと必ず１チャ−ジが炉外へ排出される」とする単純な
トラッキングでは実状の把握ができないが、実際の炉内
に存在する装入物の容積（サウンジングレベル計の測定
値に基づく）を考慮したトラッキングを行う本発明に係
る手法では、実情の的確が把握が可能となる。
【００２３】そのため、本発明法を実炉に適用すること
により、定常操業時だけではなく、減尺操業等の非定常
な操業の場合にも炉内状況を正確に反映した装入物のト
ラッキングが可能になり、非定常操業時にも正確な残
銑，残滓の管理を行うことができる。
により、定常操業時だけではなく、減尺操業等の非定常
な操業の場合にも炉内状況を正確に反映した装入物のト
ラッキングが可能になり、非定常操業時にも正確な残
銑，残滓の管理を行うことができる。
【００２４】
【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、出銑毎に行われる高炉内の残銑量及び残滓量の推定
をより的確に行うことができ、適正で安定した高炉操業
が可能となるなど、産業上有用な効果がもたらされる。
ば、出銑毎に行われる高炉内の残銑量及び残滓量の推定
をより的確に行うことができ、適正で安定した高炉操業
が可能となるなど、産業上有用な効果がもたらされる。
【図１】高炉の減尺操業に係る説明図である。
【図２】装入量と排出量が異なる高炉操業例の説明図で
ある。
ある。
【図３】本発明に係る装入物トラッキングの考え方を表
すフロ−チャ−トである。
すフロ−チャ−トである。
【図４】本発明を実施するに際しての当初の高炉内装入
チャ−ジの状況例を説明した模式図である。
チャ−ジの状況例を説明した模式図である。
【図５】装入物量を増した１チャ−ジの装入した際の高
炉内装入チャ−ジの状況例を説明した模式図である。
炉内装入チャ−ジの状況例を説明した模式図である。
フロントページの続き (72)発明者 政森 恒二 和歌山県和歌山市湊1850番地 住友金属工 業株式会社和歌山製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】 高炉内へ原料を装入する際、その管理上
の最小単位の装入物の装入が完了する毎に装入直後の
“装入物のレベル”を測定し、そのレベルから炉内に存
在する装入物の全容積（実績体積値）を求めると共に、
その時点で炉内に存在する装入物の理論体積値を求めた
後、実積体積値と理論体積値の差（実積体積値−理論体
積値）を算出し、この値が負であった場合、炉内に存在
する装入物は前記値が正に転換するまでの量だけ最古の
ものから最小単位毎に順次炉外へ排出されてしまってい
るとして高炉操業を行うことを特徴とする、高炉炉内装
入物トラッキング方法。 - 【請求項２】 炉内に存在する装入物の理論体積を求め
るに際し、固液混合状態での体積換算係数と固体状態で
の体積換算係数を設け、炉内に存在する管理上の最小単
位の装入物のうち、最古のものから順次固液混合状態で
の体積換算係数に基づいて体積換算し積算していき、そ
の積算値が“予め炉内状況を解析して作成しておいたモ
デルに基づいて算出される固液混合化した装入物の体積
値”を超えた時から、今度は固体状態での体積換算係数
に基づき体積換算を行い積算していくことを特徴とす
る、請求項１に記載の高炉炉内装入物トラッキング方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20521295A JP3228083B2 (ja) | 1995-07-19 | 1995-07-19 | 高炉炉内装入物トラッキング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20521295A JP3228083B2 (ja) | 1995-07-19 | 1995-07-19 | 高炉炉内装入物トラッキング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0931507A true JPH0931507A (ja) | 1997-02-04 |
| JP3228083B2 JP3228083B2 (ja) | 2001-11-12 |
Family
ID=16503266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20521295A Expired - Fee Related JP3228083B2 (ja) | 1995-07-19 | 1995-07-19 | 高炉炉内装入物トラッキング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3228083B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002302709A (ja) * | 2001-04-05 | 2002-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉操業方法 |
| CN112509642A (zh) * | 2020-11-17 | 2021-03-16 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种高炉炉渣粘度的在线预测方法 |
| CN115418421A (zh) * | 2022-08-29 | 2022-12-02 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种对高炉料批位置跟踪计算方法、系统及计算终端 |
-
1995
- 1995-07-19 JP JP20521295A patent/JP3228083B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002302709A (ja) * | 2001-04-05 | 2002-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉操業方法 |
| CN112509642A (zh) * | 2020-11-17 | 2021-03-16 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种高炉炉渣粘度的在线预测方法 |
| CN115418421A (zh) * | 2022-08-29 | 2022-12-02 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种对高炉料批位置跟踪计算方法、系统及计算终端 |
| CN115418421B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-10-31 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种对高炉料批位置跟踪计算方法、系统及计算终端 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3228083B2 (ja) | 2001-11-12 |
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