JPH0930860A

JPH0930860A - 低熱膨張性耐火物の製造方法

Info

Publication number: JPH0930860A
Application number: JP7182583A
Authority: JP
Inventors: Kazumi Miyake; 一未三宅; Yukihiro Yabusaki; 幸広薮崎; Yoichi Fukuda; 洋一福田; Takehiko Oshima; 武彦大島
Original assignee: Noritake Co Ltd
Current assignee: Noritake Co Ltd
Priority date: 1995-07-19
Filing date: 1995-07-19
Publication date: 1997-02-04

Abstract

(57)【要約】【目的】乾燥切れの発生を抑制することにより、高い
歩留りで低熱膨張性耐火物を製造することができる製造
方法を提供する。【構成】 β−スポジュメン質耐火物は、粒径が0.07〜
0.3mm程度の範囲の粗粒ペタライト質原料を40wt％と、
粒径が 8μm 以下の微粉を50wt％以上含む微粉ペタライ
ト質原料を40wt％とを含む調合原料を調製する調合工程
（工程５乃至７）を含む工程により作製される。このた
め、生成形体の組織は、粗粒ペタライト質原料相互の間
に生じる空隙が、微粉ペタライト質原料によって埋めら
れた状態となって、生成形体の骨格組織が比較的粗粒の
ペタライト原料により構成される。したがって、乾燥工
程において水分が蒸発させられた際にも、その蒸発に伴
う生成形体の収縮が骨格を構成する粗粒により抑制され
ることとなって乾燥切れの発生が抑制され、高い歩留り
でβ−スポジュメン質耐火物を製造することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、低熱膨張性耐火物
の製造方法に関し、特に、その製造歩留りを改善する技
術に関する。

【０００２】

【従来の技術】低熱膨張性耐火物、例えば、β−スポジ
ュメン質耐火物は、熱膨張率（常温から1000℃までの伸
びの常温での長さに対する百分率）が0.1 ％以下と非常
に小さなことから、その焼成温度（一般に1200℃程度）
よりも十分に低い例えば1100℃程度までの温度範囲で高
い耐熱衝撃性すなわち耐スポーリング性を有するため、
ローラハースキルン等の陶磁器用焼成炉のセッタや匣鉢
等の炉材等に広く用いられている。一般に、焼成炉にお
いては、その昇降温或いは炉材等の入出によって、その
炉材等に大きな温度変化が繰り返して与えられることか
ら、その炉材等が熱膨張率の比較的大きい材料から構成
されている場合には大きな体積変化が生じ、それに起因
する熱応力によって容易に破損することとなるが、β−
スポジュメン質耐火物のような低熱膨張性耐火物から炉
材が構成されている場合には、殆ど体積変化が生じない
ため、熱衝撃或いは冷熱サイクルによる破損が生じ難い
のである。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来、上記のようなβ
−スポジュメン質耐火物は、例えば、粒径 8μm 程度以
下の微粉が50wt％以上である微粉ペタライト質原料に、
粘土等の結合剤を所定量（例えば20wt％程度）混合した
比較的流動性の高い調合原料から、鋳込み成形等によっ
て生成形体を得、乾燥後焼成することにより製造されて
いた。ここで、微粉ペタライト質原料を用いるのは、焼
成時にβ−スポジュメンが生成する反応を促進させ、十
分に高い機械的強度と小さい熱膨張率とを得るためであ
る。しかしながら、上記従来のβ−スポジュメン質耐火
物の製造方法においては、上記目的で微粉ペタライト質
原料が用いられていることに起因して、成形後の乾燥時
に微小クラック（所謂乾燥切れ）が生じ易く焼成後に割
れや亀裂等が誘発され、高い歩留りで製造することがで
きないという問題があった。

【０００４】すなわち、微粉原料のみから成る調合原料
を用いて成形すると、その微粉原料粒子相互の間には、
粘土或いは有機結合剤が介在することとなるため、成形
後の乾燥時にその粘土や有機結合剤中の液分が蒸発させ
られると、生成形体が大きく収縮させられる。このと
き、生成形体中に密度分布や歪が存在すると、その乾燥
収縮が不均一となって乾燥切れが発生するのである。

【０００５】前記のようなセッタや匣鉢等の炉材は、被
焼成物（すなわち、陶磁器等の生成形体等）を載置する
目的で用いられる他、被焼成物を可及的に均一に加熱
し、或いは被焼成物の周囲の雰囲気を所定の状態に保つ
目的にも用いられるものであることから、その被焼成物
の寸法や形状に対応した種々の寸法、形状とされること
が好ましい。特に、比較的大きな被焼成物を焼成する場
合には、例えば、 500〜600 ×500 〜600(mm) 程度の大
きさのセッタが必要となることもある。ところが、上記
の問題は、製造しようとする耐火物の寸法が大きくなる
程顕著となり、例えば、300 ×300 ×8(mm) 程度の寸法
の板状の耐火物では歩留りが50％程度と低下し、500 ×
500(mm) 以上の寸法では更に歩留りが低下して30％程度
となって実質的に製造が困難となるため、結局300 ×30
0(mm) 程度の寸法が製造できる限界であった。

【０００６】本発明は、以上の事情を背景として為され
たものであって、その目的とするところは、乾燥切れの
発生を抑制することにより、高い歩留りで低熱膨張性耐
火物を製造することができる製造方法を提供することに
ある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】斯かる目的を達成するた
め、本発明の要旨とするところは、ペタライト質原料を
含む調合原料から所定の形状の生成形体を得る成形工程
と、その生成形体を所定の温度で焼成する焼成工程とを
含む低熱膨張性耐火物の製造方法であって、0.07乃至
0.3mm程度の粒径の粗粒ペタライト質原料を25乃至50wt
％と、粒径が 8μm 以下の微粉を50wt％以上含む微粉ペ
タライト質原料を30乃至50wt％とを、含む前記調合原料
を調製する調合工程を含むことにある。

【０００８】

【発明の効果】本発明による低熱膨張性耐火物は、粒径
が0.07乃至 0.3mm程度の間の粗粒ペタライト質原料と、
粒径が 8μm （0.008mm ）以下の微粉が50wt％以上であ
る微粉ペタライト質原料とを含む調合原料を調製する調
合工程を含む工程により製造される。このため、生成形
体の組織は、粗粒ペタライト質原料相互の間に生じる空
隙が、微粉ペタライト質原料によって埋められた状態と
なって、生成形体の骨格組織が粗粒ペタライト質原料に
より構成されることになる。したがって、成形後の乾燥
時において水分が蒸発させられた際にも、その蒸発に伴
う生成形体の収縮が骨格を構成する粗粒により抑制さ
れ、換言すれば粗粒ペタライト質原料が骨材的な作用を
して、その収縮に起因する乾燥切れの発生が抑制され、
高い歩留りで低熱膨張性耐火物を製造することができる
のである。

【０００９】なお、粒径が 8μm 乃至70μm （0.07mm）
の中粒ペタライト質原料が調合原料中に含まれる場合に
は、粒径が0.07mm以上の粗粒ペタライト質原料を含有す
ることによる乾燥切れの抑制効果が得られない。また、
前記の低熱膨張性耐火物は、焼成工程においてペタライ
トからβ−スポジュメンが生成されるものであるが、粒
径が 0.3mmよりも大きなペタライト質原料が含まれる場
合には、β−スポジュメンの生成量が低下して良好な特
性を得ることができない。

【００１０】また、前記調合原料において粗粒ペタライ
ト質原料の含有量が25乃至50wt％とされているのは、粗
粒ペタライト質原料の含有量が50wt％を越えるとβ−ス
ポジュメンの生成量が低下するため、機械的強度が著し
く低下すると共に熱膨張率も大きくなって、良好な特性
を有する低熱膨張性耐火物が得られず、反対に25wt％未
満では乾燥切れの発生が十分に抑制できず、製造歩留り
の大幅な低下を招くためである。上記の範囲内であれ
ば、上記特性の低下は少なく、耐火物としては十分実用
的な範囲に止まる。

【００１１】また、前記調合原料において 8μm 以下が
50wt％以上である微粉ペタライト質原料の含有量が30乃
至50wt％とされているのは、β−スポジュメンの生成反
応を十分促進して、機械的強度が十分に高く、熱膨張率
が十分に小さい範囲で乾燥切れの発生を抑制するためで
ある。なお、含有量が30wt％未満ではβ−スポジュンメ
ンの生成量が低下し、50wt％を越えると粗粒ペタライト
質原料を混合することによる乾燥切れ抑制の効果が得ら
れない。

【００１２】

【発明の他の態様】ここで、好適には、前記調合原料
は、0.07乃至 0.3mm程度の粒径の粗粒ペタライト質原料
の含有量が30乃至45wt％であり、更に好適には、その含
有量は、35乃至40wt％である。このようにすれば、粗粒
ペタライト原料の含有量が一層適切な範囲であるため、
製造される低熱膨張性耐火物の一層高い機械的強度と一
層小さな熱膨張率を保ちつつ、十分に乾燥切れの発生を
抑制することができる。

【００１３】また、好適には、前記調合原料は、結合剤
として粘土を含むものである。このようにすれば、一層
高い歩留りで低熱膨張性耐火物を作製することができ
る。この理由は明らかではないが、粘土中に含まれるア
ルカリ分によってペタライトのβ−スポジュメン化が一
層促進されると共に、粘土自体も焼成後に低熱膨張性耐
火物組織の一部となって、焼成時にガス化して消失する
有機化合物が結合剤として用いられた場合に比較して、
そのガス化に起因する破損が生じないためと考えられ
る。しかも、結合剤自体が組織の一部となることから、
組織が一層緻密となって一層高い強度が得られる。な
お、上記粘土の含有量は、好適には10乃至40wt％程度で
あり、粘土が10wt％以下では調合原料の粘結性が劣り且
つ流動性が低いことから高い成形性が得られず、反対
に、40wt％以上では生成形体の乾燥収縮が大きくなって
乾燥切れを抑制することができなくなる。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例を図面を
参照して説明する。

【００１５】図１は、本発明の低熱膨張性耐火物の一実
施例であるβ−スポジュメン質耐火物の製造方法を示す
工程図である。以下、この工程図に従って説明する。先
ず、工程１の混合工程において、例えば、粒径74μm 以
下（米国標準フルイ#200を通過する粒度）のペタライト
質原料（化学式 Li₂O・ Al₂O₃・8SiO₂ 純度約98wt％）
を66.7wt％と、粒径44μm 以下の本山木節粘土や御作蛙
目粘土等の粘土（組成SiO₂46〜49wt％、Al₂O₃32〜33w
t％、Na₂O+K₂O 0.5〜2 wt％、Igloss 15 〜20wt％程
度）を33.3wt％と、水ガラス系分散剤を0.3 wt％と、水
を31.0wt％とを各々秤量して混合する。次いで、工程２
の粉砕工程において、例えば、ボールミルによって上記
の混合原料を、ペタライト質原料の粒径が 8μm 以下50
wt％以上となるように、25時間程度湿式粉砕して泥漿状
粉砕原料とする。なお、粒径は、JIS R 6001およびJIS
R 6002に定める方法に基づいて測定したものである。

【００１６】そして、上記の泥漿状粉砕原料を取り出し
て例えば底の浅いバットに入れ、工程３の乾燥工程にお
いて例えば60〜80℃程度で24時間乾燥し、その後、工程
４の解砕工程において、例えばフルイ目 177μm 程度の
篩を通すことにより、乾燥で固化した粉砕原料を微粉末
状にほぐし、微粉ペタライト質原料と微粉粘土とから成
る微粉調合原料が得られる。本実施例においては、上記
工程１〜４が微粉原料調合工程に対応する。なお、上記
工程１〜４に代えて、ペタライト質原料と粘土とを各々
少なくとも 8μm 以下50wt％以上となるように粉砕し、
これらを所定の混合比にて調整したものを微粉調合原料
としても良い。

【００１７】工程５の調合工程においては、上記の微粉
調合原料を例えば60wt％と、別途用意した例えば粒径0.
07〜0.2 mm程度、および粒径0.07〜0.3 mm程度の粗粒ペ
タライト質原料（化学式 Li₂O・ Al₂O₃・8SiO₂ 純度約
98wt％程度）をそれぞれ20wt％とを秤量して調合し、続
く工程６の混合工程において、例えばニーダーやフレッ
トミル等によって上記の微粉調合原料と粗粒原料とを十
分均一に混合する。そして、工程７において混合機内に
水および適当な粘結剤を適量添加して、更に例えば 8分
程度の所定時間混合することにより、微粉ペタライト質
原料と粗粒ペタライト質原料とが含まれた調合原料が得
られる。本実施例においては、工程５乃至７が調合工程
に対応する。なお、主要原料調合仕様（乾粉の重量比）
を下記に示す。

【００１８】上記の調合原料を用い、工程８の成形工程
において、例えばフリクションプレス（成形圧力 150k
gf/cm²程度）やロクロ成形等によって所定の形状の生成
形体を成形し、これを工程９の乾燥工程で、例えば常温
において15時間程度乾燥した後、更に50℃程度に温度を
上げ24時間程度乾燥する。その後、工程１０の焼成工程
で、トンネルキルン等の焼成炉により酸化雰囲気下、12
20℃で 3時間程度焼成することにより、ペタライトから
β−スポジュメンが生成されてβ−スポジュメン質耐火
物が得られる。

【００１９】上記の工程によって作製したβ−スポジュ
メン質耐火物の種々の製品の特性を測定した結果を、工
程７における有機結合剤と水の添加量と併せて表１に示
す。製品寸法は、それぞれ、「セッタ」が 450× 450×
厚み15(mm)程度、「さや」が250× 250×70×厚み10〜1
3(mm)程度、「ロクロさや」がφ250 ×30×厚み 8〜9(mm)
程度である。また、セッタおよびさやはプレス成形に
より成形したが、ロクロさやはロクロ成形によって成形し
た。このとき、何れの成形方法による場合も、乾燥およ
び焼成時の切れ（微小クラック）の発生が殆どなく、工
程全体での歩留りが95％以上と高い歩留りで製品を作製
することができた。なお、下記表１においては、有機結
合剤が添加されており、本実施例においては、粘土およ
び有機結合剤が結合剤に相当する。

【００２０】

【表１】

【００２１】上記表１において、「従来例」は、粗粒ペ
タライト質原料を含有せず、粒径が8μm 以下の微粉が5
0wt％以上の微粉ペタライト質原料80wt％と 8μm 以下7
0wt％の微粉粘土とから製造されたβ- スポジュメン質
耐火物の特性を示すものである。表１に示されるよう
に、本実施例の製造方法により作製されたβ−スポジュ
メン質耐火物は、従来例に比較して曲げ強度が低下して
いるが、炉材用としてはこの程度の曲げ強度でも十分で
あり、十分実用に耐え得るものである。なお、上記特性
のうち、見掛気孔率、吸水率、見掛比重、嵩比重は、何
れもJIS Z 2205に準拠して、曲げ強度はJIS R 1604に準
拠した３点曲げで測定したものであり、熱膨張率は、常
温から1000℃までの伸びを常温での長さに対する百分率
で表したものである。

【００２２】なお、炉材用の耐火物は、耐スポーリング
性（熱衝撃や急激な温度勾配等に起因する膨張差等によ
って亀裂または剥離することに対する抵抗力）が求めら
れるが、上記特性を有する種々の製品について耐久性を
調べたところ、何れも、10回の熱衝撃後に異常が認めら
れず、高い耐スポーリング性を有することが確かめられ
た。なお、耐久性テストは、電気炉内で1100℃まで30〜
40分程度で昇温した後、20℃の水中へ投下する操作を一
回として、同様な操作を繰り返すことにより行った。

【００２３】ここで、本実施例によれば、β−スポジュ
メン質耐火物は、粒径が0.07〜 0.3mm程度の間の粗粒ペ
タライト質原料を40wt％と、粒径 8μm 以下の微粉を50
wt％以上含む微粉ペタライト質原料を40wt％とを含む調
合原料を調製する調合工程（工程５乃至７）を含む工程
により製造される。このため、生成形体の組織は、粗粒
ペタライト質原料相互の間に生じる空隙が、微粉ペタラ
イト質原料によって埋められた状態となって、生成形体
の骨格組織が粗粒ペタライト質原料により構成されるこ
とになる。したがって、成形工程（工程８）の後の乾燥
工程（工程９）において水分が蒸発させられた際にも、
その蒸発に伴う生成形体の収縮が骨格を構成する粗粒に
より抑制されるので、その収縮に起因する乾燥切れの発
生が抑制され、前述のように生成形体が比較的大きい寸
法の場合にも、前述のように95％以上の高い歩留りでβ
−スポジュメン質耐火物を製造することができる。

【００２４】しかも、粗粒ペタライト質原料の含有量が
40wt％程度であるため、β−スポジュメン質耐火物の機
械的強度（例えば曲げ強度や耐スポーリング性等）や熱
膨張率を耐火物として十分実用的な値に維持しつつ乾燥
切れが抑制される。因みに、粗粒ペタライト質原料の含
有量が25wt％未満では乾燥切れが十分に抑制できず製造
歩留りの大幅な低下を招き、反対に50wt％を越えると機
械的強度が著しく低下すると共に熱膨張率も大きくな
る。

【００２５】また、微粉ペタライト質原料の含有量が40
wt％と十分に大きいので、焼成工程（工程１０）におい
てβ−スポジュメンの生成反応が十分に進み、粗粒ペタ
ライト質原料が混合されることによる機械的強度の低下
や熱膨張率の増大が抑制されることとなって、一層高い
特性を保ちつつ、乾燥切れの発生を抑制できる。因み
に、微粉ペタライト質原料の含有量が30wt％未満ではβ
−スポジュメンの生成量が低下し、50wt％を越えると粗
粒ペタライト質原料が混合されているにも拘らず乾燥切
れが生じることとなる。

【００２６】また、本実施例によれば、調合原料には、
ペタライト質原料の成形性を高めるための結合剤として
粘土が用いられているが、粘土に含まれるアルカリ分に
よってペタライトのβ−スポジュメン化が一層促進され
ると共に、粘土自体もβ−スポジュメン質耐火物組織の
一部となるため、焼成時にガス化して消失する有機化合
物が結合剤として用いられた場合に比較して、そのガス
化に起因する破損が生じ得ず一層高い歩留りでβ−スポ
ジュメン質耐火物を製造することができる。しかも、結
合剤自体が組織の一部となることから、組織が緻密とな
って一層高い強度が得られる。

【００２７】また、粘土の含有量が20wt％程度とされて
いることから、生成形体の乾燥切れを発生させることな
く、良好な成形性が得られる。なお、粘土の含有量が10
wt％以下では、調合原料の可塑性、流動性や粘着性が不
十分となって良好な成形性が得られず、反対に、粘土の
含有量が40wt％以上では、粗粒ペタライト質原料を混合
しているにも拘らず、乾燥収縮が大きくなって乾燥切れ
が発生することとなるのである。

【００２８】しかも、粘土は工程２（粉砕工程）におい
てペタライト質原料と共に粉砕されて、微粉ペタライト
質原料と同程度の粒径とされているため、調合原料の可
塑性、流動性や粘着性が一層高くされて、一層良好な成
形性が得られる。

【００２９】ところで、上述の実施例においては、調合
原料は、粗粒ペタライト質原料を40wt％と、微粉ペタラ
イト質原料を40wt％と、粘土を20wt％とを含んでいた
が、この調合比は適宜変更することが可能である。表２
に種々の調合比と得られた耐火物の特性等を示す。な
お、下記表２において、「微粉ペタライト質原料」は、
粒径 8μm 以下が50wt％以上の微粉原料を表し、「粗粒
ペタライト質原料」は粒径が0.07〜0.3 mmの間の粗粒原
料を表す。また、調合比は調合原料における含有量（単
位wt％）で示されており、熱膨張率は前記表１と同様な
条件で測定した値である。

【００３０】

【表２】

【００３１】上記表２から明らかなように、微粉ペタラ
イト質原料および粗粒ペタライト質原料の各々の含有量
が10〜70wt％、粘土の含有量が10〜40wt％の全範囲にお
いても、十分に低い熱膨張率が得られるが、粗粒ペタラ
イト質原料が25wt％未満（表２の、）では乾燥切れ
が発生し、反対に50wt％を越えると（、）、β−ス
ポジュメンの生成量が少なくなり、その結果強度低下が
著しい。したがって、粗粒ペタライト質原料は、25〜50
wt％の範囲であることが好ましい。

【００３２】また、下記の表３は、粘土の含有量を変化
させた場合の調合比と得られた耐火物の特性等を示すも
のである。下記表３においても、調合比は調合原料にお
ける含有量（単位wt％）で示されている。表３から明ら
かなように、テストした全範囲において熱膨張率は十分
低く、また、十分な機械的強度も得られる（表３には示
さず）が、粘土が10wt％以下では成形性が低下して良好
な生成形体を得ることが困難となり、反対に粘土が30wt
％以上では乾燥切れが生じ易くなる。したがって、粘土
の含有量は10〜30wt％の範囲が好ましいのである。

【００３３】

【表３】

【００３４】以上、本発明の一実施例を図面を参照して
詳細に説明したが、本発明は、更に別の態様でも実施さ
れる。

【００３５】例えば、前述の実施例においては、微粉ペ
タライト質原料と粗粒ペタライト質原料とを、何れも40
wt％づつ混合して製品を製造したが、前記表２に示され
るように、調合原料中の粗粒ペタライト質原料の含有量
が25〜50wt％の範囲内でβ−スポジュメン質耐火物の特
性を十分高く保ちつつ、乾燥切れの発生を抑制できるた
め、粗粒ペタライト質原料の含有量は、その範囲で適宜
変更することができる。なお、このとき、粗粒ペタライ
ト質原料の含有量の変化に伴って微粉ペタライト質原料
の含有量も変化するが、β−スポジュメン質耐火物の特
性を高く保つためには、調合原料中の微粉ペタライト質
原料の含有量が30wt％以上とされることが必要である。

【００３６】なお、β−スポジュンメン質耐火物の一層
高い特性を得るためには、調合原料中の粗粒ペタライト
質原料の含有量を45wt％以下とすることが好ましく、更
に高い特性を得るためには、40wt％以下とすることが好
ましい。また、乾燥切れを一層確実に抑制して高い歩留
りを得るためには、粗粒ペタライト質原料の含有量を30
wt％以上とすることが好ましく、更に高い歩留りを得る
ためには、35wt％以上とすることが好ましい。したがっ
て、調合原料中の粗粒ペタライト質原料の含有量は、35
〜40wt％の範囲が最も好ましいのである。

【００３７】また、微粉ペタライト質原料の粒度は、実
施例に示したものよりも更に細かく、例えば 8μm 以下
が80wt％以上とされても良い。なお、実施例において
は、粒径74μm 以下の粗い原料を粉砕することにより上
記粒度の微粉原料を作製したが、粒径 8μm 以下が50wt
％以上の原料を別途用意することが可能であれば、粉砕
工程（工程２）乃至解砕工程（工程４）は設けなくとも
良い。

【００３８】また、実施例においては、粗粒ペタライト
質原料は、粒径 0.3〜0.07mmの原料と粒径 0.2〜0.07mm
の原料とを等量づつ用いたが、後者を使用したのはβ−
スポジュメン質耐火物の表面粗さを一層良好なものとす
るためであり、必ずしも使用されなくとも良く、両者の
混合比を適宜変更して用いても良い。

【００３９】また、実施例においては、調合原料中に粘
土を含有させることにより、焼成工程におけるβ−スポ
ジュメンの生成反応を促進して、β−スポジュメン質耐
火物を製造したが、粘土は必ずしも含まれなくとも良
い。但し、その場合には、調合原料がペタライト質原料
のみから構成されるので、β−スポジュメンの生成量が
少なくなり、β−スポジュメンの少ない低熱膨張性耐火
物が得られる。したがって、実施例の場合よりも幾分機
械的強度が低くなると共に熱膨張率が高くなるが、この
場合でも一般の耐火物に比較して熱膨張率が低く、耐火
物として十分な特性を有するのである。

【００４０】また、表１に示される実施例においては、
調合原料に有機結合剤が添加されていたが、これは、粘
土による可塑性や粘結力を更に高めるためであって、必
ずしも用いられなくとも良い。例えば、製品形状・寸法
や製造方法に対応して調合原料の組成を変更することも
可能であり、粘土のみで調合原料に十分な可塑性および
粘結力が得られる場合には、添加する必要はない。ま
た、反対に、粘土を添加せず、有機結合剤のみから結合
剤を構成しても差し支えない。

【００４１】その他、一々例示はしないが、本発明はそ
の主旨を逸脱しない範囲で、種々変更を加え得るもので
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例のβ−スポジュメン質耐火物
の製造方法を示す工程図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者福田洋一愛知県名古屋市西区則武新町三丁目１番36 号株式会社ノリタケカンパニーリミテド内 (72)発明者大島武彦愛知県名古屋市西区則武新町三丁目１番36 号株式会社ノリタケカンパニーリミテド内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ペタライト質原料を含む調合原料から所
定の形状の生成形体を得る成形工程と、該生成形体を所
定の温度で焼成する焼成工程とを含む低熱膨張性耐火物
の製造方法であって、 0.07乃至 0.3mm程度の粒径の粗粒ペタライト質原料を25
乃至50wt％と、粒径が8μm 以下の微粉を50wt％以上含
む微粉ペタライト質原料を30乃至50wt％とを、含む前記
調合原料を調製する調合工程を含むことを特徴とする低
熱膨張性耐火物の製造方法。