JPH09291400A - ステンレス冷間圧延材の脱脂方法 - Google Patents
ステンレス冷間圧延材の脱脂方法Info
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Abstract
にする脱脂方法。 【解決手段】 水酸化ナトリウムと硫酸を含むpH1
0.0〜12.5の水溶液を電解質として用い、液温5
0〜80℃,±1mA/cm2 以上の電流密度で定流・間接
電解処理する。これによりステンレス冷間圧延後の表面
に付着した冷延油を除去するとともにエッチング性を改
善することができる。
Description
脱脂方法に関し、ステンレス冷間圧延材の最終仕上げ表
面に付着した冷延油を短時間に除去するとともに、処理
工程を増やさずにその後の材料のエッチング性を改善す
るための方法であり、ステンレス冷間圧延材の製造分野
で利用される。
はアルカリ脱脂あるいは溶剤脱脂が一般的である。ま
た、強アルカリ水溶液をベ−スとして、これに界面活性
剤を添加した浸漬法による脱脂洗浄(特開平4−246
185号公報、特開平5−125571号公報および特
開平5−163592号公報参照)やアルカリ系脱脂液
を用いずに鋼板表面に水を高圧スプレ−したり、ブラシ
洗浄する方法(特開平6−306654号公報参照)な
どが公知となっている。
脱脂とは異なるステンレス板材の脱脂方法としては例え
ば特開昭62−146300が公知となっている。この
方法の場合、始めステンレス板材を300〜600℃に
加熱後、50〜200g/lの硝酸溶液中で電解処理す
る方法であり、ステンレス鋼表面にCrが濃縮した強固
な不動態皮膜が形成される。
も鋼表面に付着した油分の除去を目的とした方法であ
り、後述するごとく脱脂処理後のステンレス板材にエッ
チング処理を施す場合には良好なエッチング性能を安定
して得ることは困難であり問題である。
冷間圧延材の脱脂処理における上記従来技術の問題点で
あるステンレス鋼表面に存在するCrが濃縮した不動態
皮膜が残存することに起因するエッチング不良を解消す
る脱脂方法を提供するものである。
点から従来の水酸化ナトリウム溶液によって電解脱脂さ
れたステンレス冷間圧延材がFeCl3 とHClの溶液
中(温度30℃)で示すエッチング性と比較して、それ
より格段に優れたエッチング性を有する材料を得るため
の電解脱脂処理方法を種々検討した結果、以下の知見を
得るに至った。
析を行った。エッチングの過程では、材料をエッチング
液に浸漬した直後では不動態化しており、その後、ステ
ンレス鋼表面の不動態皮膜が溶解してエッチングが開始
され、活性溶解の進行とともにエッチングが進行するこ
とを見いだした。そして、エッチングの良・不良は、こ
の表面不動態皮膜が溶解してエッチングが開始されるま
での時間の長短に関係していることを突き止めたのであ
る。ここでいうエッチング不良とは、エッチング面が均
質に溶解せず、不規則な階段状に溶解される現象を言
う。
は、材料の自然電位を測定することで行った。具体的に
は、材料をエッチング液に浸漬すると、その直後では材
料の自然電位は不動態の貴な電位にあり、しばらくして
エッチングが開始されると自然電位は卑な電位となる。
この際の貴から卑への自然電位遷移の時間をエッチング
開始時間として測定した。その結果、エッチング不良と
なる材料はエッチング開始時間が5秒より長く、エッチ
ング良好材はエッチング開始時間が5秒以下であること
を発見した。
ステンレス鋼表面に形成されている不動態皮膜中のCr
濃度の差異によることがオ−ジェ電子分光法(AES)
で明らかになった。すなわち、不動態皮膜最表面のCr
濃度が高い場合には、不動態皮膜はエッチング液に溶解
しにくくエッチング開始時間は長くなる。一方、不動態
最表面のCr濃度が低い場合では、不動態皮膜がエッチ
ング液に容易に溶解し、エッチング時間は短くなる。こ
うして、不動態皮膜中のCr濃度をある程度低くするこ
とができればエッチング不良が回避されるという基本的
原理を突き止めたのである。
での電解脱脂工程を利用して、処理工程を増やすことな
く、本来の目的である冷延油の除去としての脱脂処理の
他に、ステンレス鋼表面に形成している不動態皮膜中の
Cr成分を低濃度化し、材料のエッチング性を改善する
方法を種々検討した。その結果、pH10〜12.5の
領域の水酸化ナトリウムと硫酸系の電解液を用いて電解
することにより、脱脂性を損なわずに不動態皮膜中のC
r成分を簡便に低Cr濃度化でき、エッチング性も良好
となることを発見したのである。
リウム溶液のpHを濃硫酸を用いて種々のpH調製を行
った電解液中(60℃)におけるSUS304ステンレ
ス鋼のアノ−ドおよびカソ−ド分極曲線を示した。とく
にアノ−ド反応は溶液pHの影響を大きく受けている。
実際の工場での電解処理は定電流法の間接電解が主流で
あり、ステンレス鋼板はアノ−ドとカソ−ドのそれぞれ
に分極される。
対応するアノ−ドとカソ−ドの位におよぼすpHの影響
を図2(a)に示す。水素ガスが発生するカソ−ド反応
の電位(Ec)は電解液のpHにほとんど影響しない。
しかし、pHが低くなるほど不動態皮膜の還元が促進さ
れその結果、皮膜中のCr量は低下する。一方、アノ−
ドの電位(Ea)は、図2(b)で拡大して示すように
溶液のpHが13.75〜12.00の範囲で大幅に変
動している。pH13.75は3%−NaOH溶液のp
Hであるが、この場合ではステンレス鋼表面では水の電
気分解が生じ、酸素ガスが発生するのみで不動態には何
等影響しないが、溶液のpHが12.50よりも低くな
ると水の電気分解の他に金属の過不動態溶解が同時に生
じる。通常、この過不動態溶解では皮膜中のCr酸化物
(Cr2 O3 )がクロム酸イオン(CrO4 2-)となっ
て溶液中に溶出し、電解後、不動態皮膜中のCr濃度が
低下するのである。
NaOH(pH13.75)の条件において電解脱脂処
理(60℃,電解時間2秒)を行ったあと、1.1%−
FeCl3 +5.8%−HClの組成のエッチング溶液
中(30℃)においてエッチング開始時間(tF)を測定
した結果の一例を示した。図において点線は無処理材の
エッチング開始時間(tF)であり、●印は+31mA/cm
2 のアノ−ド電解処理材のッチング開始時間(tF)、○
印は−31mA/cm2 のカソ−ド電解処理材のエッング開
始時間(tF)に対応している。明かに溶液のpHを1
2.00で電解脱脂処理にした材料の方がpH13.7
5のそれに比較してエッチング開始時間は短縮してお
り、エッチング性が向上していることがわかる。
て、 (1)ステンレス冷間圧延材に付着した冷延油を除去す
る際に、水酸化ナトリウムと硫酸を含むpH:10〜1
2.5の水溶液を電解質として用い、当該電解液におい
てステンレス冷間圧延材を定電流で間接電解処理するこ
とを特徴とするステンレス冷間圧延材の脱脂方法。 (2)前記(1)記載の脱脂方法において、電解液の温
度を50〜80℃に保定することを特徴とするステンレ
ス冷間圧延材の脱脂方法。 (3)前記(1)または(2)記載の脱脂方法におい
て、ステンレス冷間圧延材を±1mA/cm2 以上の電流密
度で定電流で間接電解処理することを特徴とするステン
レス冷間圧延材の脱脂方法である。
限定理由を述べる。 [電解液のpH:10.0〜12.5]水酸化ナトリウ
ム溶液は本電解脱脂処理法の基本電解液である。pHの
調製は濃硫酸を用いて行う。pHが低くなるほどアノ−
ド電解時の金属の過不動態溶解は促進され、不動態皮膜
中のCr濃度が減少することでエッチング性は良好とな
るが、pHが10.0より低くなると脱脂効果が極端に
減少することから下限のpHを10.0とした。また、
pHが12.5以上になると前述したように金属の過不
動態溶解が生じなくなり、エッチング性に対して効果が
なくなると同時にカソ−ド電解における不動態皮膜中C
r成分の還元速度も低下するので上限のpHを12.5
とした。pHの管理は、それぞれ水酸化ナトリウムと濃
硫酸をいれた適当なタンクとpHスタット、オ−トビュ
レット装置等を組み合わせた自動pH制御装置を用いて
簡便に行うことができる。
脱脂性に大きく影響を与える。溶液の温度が高ければ高
いほど脱脂性は向上するが、溶液温度が50℃より低い
場合、脱脂効率が減少し、脱脂効果は改善されない。ま
た、溶液温度が80℃を越えると溶液からの水の蒸発が
多大になり、溶液のpH制御などが困難になり、実用的
でない。よって溶液温度の範囲を50℃以上80℃以下
に限定した。
電流密度が高ければ高いほど脱脂性やエッチング性は良
好となる。本電解脱脂処理法は定電流電源を用いた間接
通電タイプであり、ステンレス冷間圧延材は電解処理中
アノ−ドとカソ−ドの両方の電流が流れる。電解電流密
度が±1mA/cm2 より低い場合、水の電気分解で生じる
酸素ガスと水素ガスの発生速度は小く、脱脂効率は著し
く低下する。加えて、金属の過不動態溶解やカソ−ドの
不動態皮膜の還元速度も小さいことから、良好なエッチ
ング性能を有する板材がえられない。よって電解電流密
度の下限を±1mA/cm2 とした。また、電解時間は長れ
ば長いほど脱脂性やエッチング性は向上する。
供試材にはSUS304の冷間圧延材(0.8mm厚)を
通常のBAライン(光輝焼鈍ライン)を通板したあと板
厚63.5μmの板厚まで冷間圧延したものを採取し
て、種々のpH、濃度、温度および電解電流密度の条件
における水酸化ナトリウム溶液中で電解脱脂処理を行っ
た後、脱脂の有無の調査およびエッチング性の評価を行
った。
かの判定は、鋼板を30℃の水中に約5秒間浸漬し、鋼
板を水中から引きだした際に、水が全くきれず、金属表
面全体が「ぬれ」ている状態を脱脂良(記号:○)とみ
なし、そうでない場合を脱脂不良(記号:×)とした。
また、エッチング性の評価は、1.1%−FeCl3 +
5.8%−HCl溶液,30℃中におけるエッチング開
始時間を測定することで行った。この場合、エッチング
開始時間が5秒以下であればエッチング良好材、5秒よ
りもエッチング開始時間が長いとエッチング不良と判定
した。
は、以下の基準で行った。 ◎:完全に水にぬれ、エッチング開始時間が5秒以下 △:完全に水にぬれるが、エッチング開始時間が5秒よ
り長い、または完全に水にぬれないがエッチング開始時
間が5秒以下の場合 ×:完全に水にぬれず、エッチング開始時間が5秒より
長い 上記判定基準にしたがって脱脂性およびエッチング性を
評価した結果を表1に示した。これより、本発明の方法
により、ステンレス冷間圧延材の電解脱脂処理において
完全に脱脂され、しかもエッチング性に優れたステンレ
ス鋼板材が得られることがわかる。
電解脱脂処理工程において冷延油が完全に除去されると
ともにエッチング性に優れたステンレス材が安定的に製
造できるようになる。
脱脂工程におけるアノ−ド/カソ−ド分極曲線の例を示
す図。3%−NaOH溶液のpHを濃硫酸を用いて2.
00〜13.75に変化させた際のそれぞれの曲線の違
いを示している。
ドの電解電流密度(±31mA/cm2 )に対応した電位
(Ea,Ec)の3%−NaOH溶液pHによる変化示
した図、(b)は一部拡大図。
%−NaOH溶液において+31mA/cm2 のアノ−ド電
解処理と−31mA/cm2 のカソ−ド処理をそれぞれ2秒
間行った後、1.1%−FeCl3 +5.8%−HC
l,30℃中でエッチング開始時間を測定した結果を示
す図。
Claims (3)
- 【請求項1】 ステンレス冷間圧延材に付着した冷延油
を除去する際に、水酸化ナトリウムと硫酸を含むpH:
10〜12.5の水溶液を電解質として用い、当該電解
液においてステンレス冷間圧延材を定電流で間接電解処
理することを特徴とするステンレス冷間圧延材の脱脂方
法。 - 【請求項2】 請求項1記載の脱脂方法において、電解
液の温度を50〜80℃に保定することを特徴とするス
テンレス冷間圧延材の脱脂方法。 - 【請求項3】 請求項1または2記載の脱脂方法におい
て、ステンレス冷間圧延材を±1mA/cm2 以上の電流密
度で定電流で間接電解処理することを特徴とするステン
レス冷間圧延材の脱脂方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10820096A JP3388091B2 (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | ステンレス冷間圧延材の脱脂方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP10820096A JP3388091B2 (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | ステンレス冷間圧延材の脱脂方法 |
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Publication Number | Publication Date |
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JPH09291400A true JPH09291400A (ja) | 1997-11-11 |
JP3388091B2 JP3388091B2 (ja) | 2003-03-17 |
Family
ID=14478565
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10820096A Expired - Lifetime JP3388091B2 (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | ステンレス冷間圧延材の脱脂方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3388091B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006294335A (ja) * | 2005-04-07 | 2006-10-26 | Honda Motor Co Ltd | 燃料電池、燃料電池の製造方法、及び燃料電池用セパレータ |
WO2011010746A1 (ja) * | 2009-07-23 | 2011-01-27 | Jfeスチール株式会社 | 耐食性に優れた燃料電池用ステンレス鋼およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-04-26 JP JP10820096A patent/JP3388091B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN102471916A (zh) * | 2009-07-23 | 2012-05-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 耐腐蚀性优良的燃料电池用不锈钢及其制造方法 |
US9130199B2 (en) | 2009-07-23 | 2015-09-08 | Jfe Steel Corporation | Stainless steel for fuel cell having good corrosion resistance and method for producing the same |
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