JPH09287045A - 絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板 - Google Patents
絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板Info
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- JPH09287045A JPH09287045A JP13966296A JP13966296A JPH09287045A JP H09287045 A JPH09287045 A JP H09287045A JP 13966296 A JP13966296 A JP 13966296A JP 13966296 A JP13966296 A JP 13966296A JP H09287045 A JPH09287045 A JP H09287045A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 小さな肩ア−ルのダイス肩アール部におけ
る曲げ・曲げ戻し加工、および続くしごき加工を含む複
合加工を乾式で行うに際して、缶壁破断が生じ難く、か
つ缶として必要な強度を有する絞りしごき缶を成形する
ことが可能な樹脂被覆アルミニウム合金板を提供する。 【解決手段】 重量％でＭｎ：０.５〜１.０％、Ｍｇ：
２.０〜４.０％、不可避的不純物としてＳｉ：≦０.３
％、Ｆｅ：≦０.５％を含有し、かつ(Ｓｉ＋Ｆｅ)：≦
０.６％の関係を有する板厚：０.１８〜０.３５ ｍｍ、
降伏強度：２２０〜４００ Ｎ／ｍｍ2のアルミニウム合
金板の両面に、熱可塑性樹脂を被覆することにより得ら
れる。
る曲げ・曲げ戻し加工、および続くしごき加工を含む複
合加工を乾式で行うに際して、缶壁破断が生じ難く、か
つ缶として必要な強度を有する絞りしごき缶を成形する
ことが可能な樹脂被覆アルミニウム合金板を提供する。 【解決手段】 重量％でＭｎ：０.５〜１.０％、Ｍｇ：
２.０〜４.０％、不可避的不純物としてＳｉ：≦０.３
％、Ｆｅ：≦０.５％を含有し、かつ(Ｓｉ＋Ｆｅ)：≦
０.６％の関係を有する板厚：０.１８〜０.３５ ｍｍ、
降伏強度：２２０〜４００ Ｎ／ｍｍ2のアルミニウム合
金板の両面に、熱可塑性樹脂を被覆することにより得ら
れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、絞りしごき加工を
含む加工により製造される２ピース缶に用いる材料に関
する。より詳細には、水、あるいは水系潤滑剤などによ
る冷却、あるいは潤滑を行うことなく、製缶後の缶の洗
浄を必要としない、絞りしごき加工を含む加工により缶
壁厚が薄い２ピース缶を製造するのに適した、熱可塑性
樹脂を被覆した絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合
金板に関する。
含む加工により製造される２ピース缶に用いる材料に関
する。より詳細には、水、あるいは水系潤滑剤などによ
る冷却、あるいは潤滑を行うことなく、製缶後の缶の洗
浄を必要としない、絞りしごき加工を含む加工により缶
壁厚が薄い２ピース缶を製造するのに適した、熱可塑性
樹脂を被覆した絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合
金板に関する。
【０００２】
【従来の技術】缶胴部と缶底部が一体で成形される２ピ
ース缶としては、ぶりきまたはアルミニウム合金板を絞
り加工、およびしごき加工により得られるＤＩ缶（Draw
n andIroned Can）が従来より製造されている。ＤＩ缶
はぶりきまたはアルミニウム合金板を絞り加工した後、
連続的に配置された数個のしごきダイスとポンチを用い
て、大量の水、あるいは水系潤滑剤で冷却および潤滑し
ながら缶壁厚を元板厚の１／３程度に薄肉化し、その後
脱脂洗浄、乾燥し、塗装が施される。近年、特開平６−
３１２２２３号公報に、絞りしごき加工を含む複合加工
法により、樹脂被覆金属板から２ピース缶を製造する方
法が開示されている。この方法は従来のＤＩ缶の製造法
とは異なり、高温揮発性の潤滑剤を塗布した樹脂被覆金
属板を絞り加工した後、水、あるいは水系潤滑剤を用い
ることなく、乾式で再絞りおよびしごき加工を同時に行
う複合加工法により、缶壁厚が薄い２ピース缶を製造す
るものである。この複合加工法によれば、２ピース缶に
成形した後の缶の脱脂洗浄、乾燥、塗装工程が不要とな
り、環境を殆ど汚染することなく、２ピース缶を製造す
ることが可能である。本発明は、この複合加工法に適し
た樹脂被覆アルミニウム合金板を提供することを目的と
して検討したものである。複合加工法に適した材料に関
しては、特開平７−２６６４９６号公報に、降伏強度、
抗張力、板厚、中心線粗さなどを限定した材料が開示さ
れ、実施例にＪＩＳ ３００４ Ｈ１９のアルミニウム合
金の使用が示されている。
ース缶としては、ぶりきまたはアルミニウム合金板を絞
り加工、およびしごき加工により得られるＤＩ缶（Draw
n andIroned Can）が従来より製造されている。ＤＩ缶
はぶりきまたはアルミニウム合金板を絞り加工した後、
連続的に配置された数個のしごきダイスとポンチを用い
て、大量の水、あるいは水系潤滑剤で冷却および潤滑し
ながら缶壁厚を元板厚の１／３程度に薄肉化し、その後
脱脂洗浄、乾燥し、塗装が施される。近年、特開平６−
３１２２２３号公報に、絞りしごき加工を含む複合加工
法により、樹脂被覆金属板から２ピース缶を製造する方
法が開示されている。この方法は従来のＤＩ缶の製造法
とは異なり、高温揮発性の潤滑剤を塗布した樹脂被覆金
属板を絞り加工した後、水、あるいは水系潤滑剤を用い
ることなく、乾式で再絞りおよびしごき加工を同時に行
う複合加工法により、缶壁厚が薄い２ピース缶を製造す
るものである。この複合加工法によれば、２ピース缶に
成形した後の缶の脱脂洗浄、乾燥、塗装工程が不要とな
り、環境を殆ど汚染することなく、２ピース缶を製造す
ることが可能である。本発明は、この複合加工法に適し
た樹脂被覆アルミニウム合金板を提供することを目的と
して検討したものである。複合加工法に適した材料に関
しては、特開平７−２６６４９６号公報に、降伏強度、
抗張力、板厚、中心線粗さなどを限定した材料が開示さ
れ、実施例にＪＩＳ ３００４ Ｈ１９のアルミニウム合
金の使用が示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、特開平６−
３１２２２３号公報に示されるような複合加工法に適し
た樹脂被覆アルミニウム合金板を提供することを目的と
する。本発明が対象とする複合加工法は、再絞り加工部
としごき加工部が一対となったダイスを用い、再絞りお
よびしごき加工を同時に行う加工法である。複合加工法
の一つの特徴は、再絞り加工を行う部分のダイスの肩ア
ールの寸法を小さくし、このダイス肩アール部において
材料を曲げ・曲げ戻し加工し、缶壁厚を薄肉化すること
にある．この複合加工においては、加工する板厚の２〜
数倍程度の小さなダイス肩ア−ルで厳しい曲げ・曲げ戻
し加工を行うため、材料表面に肌荒れ、割れを生じ易
く、加工条件によってはこのダイス肩アール部で缶壁破
断が生じる。また、ダイス肩アール部で破断を生じない
場合においても、肌荒れ、表面割れは、被覆樹脂被膜と
アルミニウム合金板との密着性の低下をもたらし、続く
しごき加工において缶壁破断が極めて生じやすくなる。
本発明は、小さな肩ア−ルのダイス肩アール部における
曲げ・曲げ戻し加工、および続くしごき加工を含む複合
加工を乾式で行うに際して、缶壁破断が生じ難く、かつ
缶として必要な強度を有する樹脂被覆アルミニウム合金
板を導くことを課題とする。なお、特開平７−２６６４
９６号公報の実施例に示されるＪＩＳアルミニウム合金
３００４Ｈ１９は、必要とされる強度は有するものの、
加工性は本発明の目標に対しては、不十分なものであ
る。
３１２２２３号公報に示されるような複合加工法に適し
た樹脂被覆アルミニウム合金板を提供することを目的と
する。本発明が対象とする複合加工法は、再絞り加工部
としごき加工部が一対となったダイスを用い、再絞りお
よびしごき加工を同時に行う加工法である。複合加工法
の一つの特徴は、再絞り加工を行う部分のダイスの肩ア
ールの寸法を小さくし、このダイス肩アール部において
材料を曲げ・曲げ戻し加工し、缶壁厚を薄肉化すること
にある．この複合加工においては、加工する板厚の２〜
数倍程度の小さなダイス肩ア−ルで厳しい曲げ・曲げ戻
し加工を行うため、材料表面に肌荒れ、割れを生じ易
く、加工条件によってはこのダイス肩アール部で缶壁破
断が生じる。また、ダイス肩アール部で破断を生じない
場合においても、肌荒れ、表面割れは、被覆樹脂被膜と
アルミニウム合金板との密着性の低下をもたらし、続く
しごき加工において缶壁破断が極めて生じやすくなる。
本発明は、小さな肩ア−ルのダイス肩アール部における
曲げ・曲げ戻し加工、および続くしごき加工を含む複合
加工を乾式で行うに際して、缶壁破断が生じ難く、かつ
缶として必要な強度を有する樹脂被覆アルミニウム合金
板を導くことを課題とする。なお、特開平７−２６６４
９６号公報の実施例に示されるＪＩＳアルミニウム合金
３００４Ｈ１９は、必要とされる強度は有するものの、
加工性は本発明の目標に対しては、不十分なものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％でＭ
ｎ：０.５〜１.０％、Ｍｇ：２.０〜４.０％、不可避的
不純物としてＳｉ：≦０.３％、Ｆｅ：≦０.５％を含有
し、かつ（Ｓｉ＋Ｆｅ）：≦０.６％の関係を有する板
厚：０.１８〜０.３３ ｍｍ、降伏強度：２２０〜４０
０ Ｎ／ｍｍ2のアルミニウム合金板の両面に、熱可塑性
樹脂を被覆してなる絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウ
ム合金板であり、前記アルミニウム合金板の圧延方向に
垂直方向の引張強度と圧延方向に平行方向の引張強度と
の差が１０Ｎ／ｍｍ2以下であることを特徴とし、また
Ｆｅ／Ｓｉ比が１.５以下、より好ましくは１以下であ
ることを特徴とし、さらにまた、前記熱可塑性樹脂が熱
可塑性ポリエステル樹脂であることを特徴とし、さらに
また、前記アルミニウム合金板の両面に前記熱可塑性樹
脂を被覆した後、その両面に高温揮発性の潤滑剤を塗布
してなることを特徴とする。
ｎ：０.５〜１.０％、Ｍｇ：２.０〜４.０％、不可避的
不純物としてＳｉ：≦０.３％、Ｆｅ：≦０.５％を含有
し、かつ（Ｓｉ＋Ｆｅ）：≦０.６％の関係を有する板
厚：０.１８〜０.３３ ｍｍ、降伏強度：２２０〜４０
０ Ｎ／ｍｍ2のアルミニウム合金板の両面に、熱可塑性
樹脂を被覆してなる絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウ
ム合金板であり、前記アルミニウム合金板の圧延方向に
垂直方向の引張強度と圧延方向に平行方向の引張強度と
の差が１０Ｎ／ｍｍ2以下であることを特徴とし、また
Ｆｅ／Ｓｉ比が１.５以下、より好ましくは１以下であ
ることを特徴とし、さらにまた、前記熱可塑性樹脂が熱
可塑性ポリエステル樹脂であることを特徴とし、さらに
また、前記アルミニウム合金板の両面に前記熱可塑性樹
脂を被覆した後、その両面に高温揮発性の潤滑剤を塗布
してなることを特徴とする。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明は、強度、加工性、密着性
に優れ、乾式での絞りしごき加工性に優れる樹脂被覆ア
ルミ合金板を提供するために多岐にわたり検討を行った
結果、合金組成、板厚、降伏強度、引張強度の異方性、
熱可塑性樹脂の種類などを定めることにより、目的とす
る樹脂被覆アルミニウム合金板を開発したものである。
以下、本発明を実施例により詳細に説明する。
に優れ、乾式での絞りしごき加工性に優れる樹脂被覆ア
ルミ合金板を提供するために多岐にわたり検討を行った
結果、合金組成、板厚、降伏強度、引張強度の異方性、
熱可塑性樹脂の種類などを定めることにより、目的とす
る樹脂被覆アルミニウム合金板を開発したものである。
以下、本発明を実施例により詳細に説明する。
【０００６】
【実施例】まず、本発明において樹脂被覆アルミニウム
合金板の被覆基板となるアルミニウム合金板の合金成分
などを限定する理由を以下に説明する。各合金成分は重
量％で示す。 [Ｍｎ]Ｍｎは安価に強度が得られるために添加する。
０.５ ％未満では効果が不十分である。一方、１.０ ％
を超えるとＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の晶出物が増加し、本発
明が課題とする曲げ・曲げ戻し加工性が著しく損なわれ
る。広く工業生産されているＤＩ加工においては、Ａｌ
−Ｆｅ−Ｍｎ系の晶出物は、しごき加工時に潤滑作用を
有し、しごき加工性を向上させるため不可欠とされる。
しかし、本発明においては表面に樹脂が被覆されたアル
ミニウム合金板を加工するため、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の
晶出物の潤滑作用は必要ではなく、むしろ加工性が損な
われる。すなわち、該晶出物は本発明の樹脂被覆アルミ
合金板の適用を図る複合加工方法には適さないものであ
る。複合加工方法は、再絞り加工部としごき加工部が一
対となったダイスを用いて再絞り加工としごき加工を同
時に行い、再絞りダイスの肩ア−ルを板厚の数倍程度以
下の小さな肩ア−ルとすることを特徴とするが、晶出物
はそのダイス肩アール部における曲げ・曲げ戻し加工性
を著しく損なう。すなわち、曲げ・曲げ戻し加工時に、
アルミニウム合金表面に荒れ、割れが生じやすく、それ
に基づく被覆樹脂被膜の密着性を低下をもたらす。さら
に晶出物の量、サイズ、加工条件によっては缶壁破断を
もたらす。このようにＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物は、Ｄ
Ｉ加工におけるのとは異なり、本発明にとって好ましか
らざるものであり、極力少なくすることが望ましい。
合金板の被覆基板となるアルミニウム合金板の合金成分
などを限定する理由を以下に説明する。各合金成分は重
量％で示す。 [Ｍｎ]Ｍｎは安価に強度が得られるために添加する。
０.５ ％未満では効果が不十分である。一方、１.０ ％
を超えるとＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の晶出物が増加し、本発
明が課題とする曲げ・曲げ戻し加工性が著しく損なわれ
る。広く工業生産されているＤＩ加工においては、Ａｌ
−Ｆｅ−Ｍｎ系の晶出物は、しごき加工時に潤滑作用を
有し、しごき加工性を向上させるため不可欠とされる。
しかし、本発明においては表面に樹脂が被覆されたアル
ミニウム合金板を加工するため、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の
晶出物の潤滑作用は必要ではなく、むしろ加工性が損な
われる。すなわち、該晶出物は本発明の樹脂被覆アルミ
合金板の適用を図る複合加工方法には適さないものであ
る。複合加工方法は、再絞り加工部としごき加工部が一
対となったダイスを用いて再絞り加工としごき加工を同
時に行い、再絞りダイスの肩ア−ルを板厚の数倍程度以
下の小さな肩ア−ルとすることを特徴とするが、晶出物
はそのダイス肩アール部における曲げ・曲げ戻し加工性
を著しく損なう。すなわち、曲げ・曲げ戻し加工時に、
アルミニウム合金表面に荒れ、割れが生じやすく、それ
に基づく被覆樹脂被膜の密着性を低下をもたらす。さら
に晶出物の量、サイズ、加工条件によっては缶壁破断を
もたらす。このようにＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物は、Ｄ
Ｉ加工におけるのとは異なり、本発明にとって好ましか
らざるものであり、極力少なくすることが望ましい。
【０００７】[Ｍｇ]Ｍｇは、Ｍｎ以上に強度向上に効果
のある元素である。缶として必要な強度、主として缶底
の耐圧強度を得るため、２.０ ％以上添加する。Ｍｇは
高価な元素であり、また添加量が多くなると成形性が低
下するため、成形性、経済性の点から４.０ ％を上限と
する。Ｍｎと共に複合添加されると４.０ ％を超えると
圧延も困難となる。本発明による樹脂被覆アルミニウム
合金板を前記の複合加工を用いて成形した２ピ−ス缶
は、ビ−ル、炭酸飲料、窒素ガス充填飲料など缶内圧が
陽圧となる内容物に適用されるが、内容物によって缶内
圧が異なる。このため、缶内圧が高い内容物を充填する
缶用材には、Ｍｎ、Ｍｇの量が多い材料を適用する。缶
底の耐圧強度が不足すると缶底が座屈変形し、商品とし
て使用に耐えなくなる。缶底の耐圧強度には、主とし
て、板の降伏強度、板厚が影響し、降伏強度が低い場合
は板厚を厚くすることが必要であるが、経済性が損なわ
れることになる。このため、経済性の点からＭｎ、Ｍｇ
の添加量の多い、高強度の薄板厚の材料が適するが、Ｍ
ｎ、Ｍｇの添加量の増加による高強度化を行うと加工性
が低下する。そのため、必要とされる加工性も考慮して
Ｍｎ量およびＭｇ量を定める。本発明の樹脂被覆アルミ
ニウム合金板に用いられるアルミニウム合金のＭｎ量、
およびＭｇ量は、ＪＩＳ５１８２合金（缶蓋用材）とＪ
ＩＳ３００４合金（缶胴材）の中間の量であり、本発明
の樹脂被覆アルミニウム合金板から製造された缶を使用
した後、再利用する際に、ＪＩＳ５１８２合金、または
ＪＩＳ３００４合金に再生しやすく、リサイクル性に優
れている。
のある元素である。缶として必要な強度、主として缶底
の耐圧強度を得るため、２.０ ％以上添加する。Ｍｇは
高価な元素であり、また添加量が多くなると成形性が低
下するため、成形性、経済性の点から４.０ ％を上限と
する。Ｍｎと共に複合添加されると４.０ ％を超えると
圧延も困難となる。本発明による樹脂被覆アルミニウム
合金板を前記の複合加工を用いて成形した２ピ−ス缶
は、ビ−ル、炭酸飲料、窒素ガス充填飲料など缶内圧が
陽圧となる内容物に適用されるが、内容物によって缶内
圧が異なる。このため、缶内圧が高い内容物を充填する
缶用材には、Ｍｎ、Ｍｇの量が多い材料を適用する。缶
底の耐圧強度が不足すると缶底が座屈変形し、商品とし
て使用に耐えなくなる。缶底の耐圧強度には、主とし
て、板の降伏強度、板厚が影響し、降伏強度が低い場合
は板厚を厚くすることが必要であるが、経済性が損なわ
れることになる。このため、経済性の点からＭｎ、Ｍｇ
の添加量の多い、高強度の薄板厚の材料が適するが、Ｍ
ｎ、Ｍｇの添加量の増加による高強度化を行うと加工性
が低下する。そのため、必要とされる加工性も考慮して
Ｍｎ量およびＭｇ量を定める。本発明の樹脂被覆アルミ
ニウム合金板に用いられるアルミニウム合金のＭｎ量、
およびＭｇ量は、ＪＩＳ５１８２合金（缶蓋用材）とＪ
ＩＳ３００４合金（缶胴材）の中間の量であり、本発明
の樹脂被覆アルミニウム合金板から製造された缶を使用
した後、再利用する際に、ＪＩＳ５１８２合金、または
ＪＩＳ３００４合金に再生しやすく、リサイクル性に優
れている。
【０００８】[Ｓｉ]ＳｉはＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物に
相変態を生じさせ、いわゆる硬質のα相を形成する。こ
のα相はＤＩ缶の製造においてはしごき加工性を向上さ
せるため必要とされるが、本発明にとっては相変態前の
晶出物以上に曲げ・曲げ戻し加工性を低下させ、好まし
くない。したがって、その上限を０.３ ％とする。
相変態を生じさせ、いわゆる硬質のα相を形成する。こ
のα相はＤＩ缶の製造においてはしごき加工性を向上さ
せるため必要とされるが、本発明にとっては相変態前の
晶出物以上に曲げ・曲げ戻し加工性を低下させ、好まし
くない。したがって、その上限を０.３ ％とする。
【０００９】[Ｆｅ]ＦｅはＭｎとの関係で、Ａｌ−Ｆｅ
−Ｍｎ系晶出物を形成する。Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系は、前
述のように曲げ・曲げ戻し加工性の点から本発明にとっ
て好ましくなく、その形成元素であるＦｅの上限を０.
５ ％とする。好ましくは０.３ ％以下とする。
−Ｍｎ系晶出物を形成する。Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系は、前
述のように曲げ・曲げ戻し加工性の点から本発明にとっ
て好ましくなく、その形成元素であるＦｅの上限を０.
５ ％とする。好ましくは０.３ ％以下とする。
【００１０】[Ｓｉ＋Ｆｅ]（Ｓｉ＋Ｆｅ）量も、Ａｌ−
Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物の量、特に硬質なα相の量を低いレ
ベルとするため上限を定める。Ｆｅ、Ｓｉ量の上限を前
記の如く定めるが、それぞれが上限近傍である場合、Ａ
ｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物が加工性を損なう。よってその
上限を０．６％、好ましくは０．４％以下とする。
Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物の量、特に硬質なα相の量を低いレ
ベルとするため上限を定める。Ｆｅ、Ｓｉ量の上限を前
記の如く定めるが、それぞれが上限近傍である場合、Ａ
ｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物が加工性を損なう。よってその
上限を０．６％、好ましくは０．４％以下とする。
【００１１】[Ｆｅ／Ｓｉ比]Ｆｅ／Ｓｉ比もＡｌ−Ｆｅ
−Ｍｎ系晶出物のα相を低いレベルとするために限定す
る。ＦｅおよびＳｉが低いレベルにおいてはＦｅ／Ｓｉ
比は特に制限する必要はないが、Ｆｅ、Ｓｉの値が請求
する範囲の上限に近い領域においては、Ｆｅ／Ｓｉ比を
１．５以下、好ましくは１以下にすることが好ましい。
−Ｍｎ系晶出物のα相を低いレベルとするために限定す
る。ＦｅおよびＳｉが低いレベルにおいてはＦｅ／Ｓｉ
比は特に制限する必要はないが、Ｆｅ、Ｓｉの値が請求
する範囲の上限に近い領域においては、Ｆｅ／Ｓｉ比を
１．５以下、好ましくは１以下にすることが好ましい。
【００１２】その他の元素として、Ｃｕ、Ｚｎは特に限
定しないが、Ｃｕ、Ｚｎは以下の理由により下記の範囲
が好ましい。ＣｕはＭｇとともにＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系析
出物による析出硬化を示し、高強度化の点からは有効で
あるが、多くなると加工性を低下させるため、０.３％
以下であることが好ましく、０.２％以下がより好まし
い。Ｚｎ添加は晶出物の分散を適正にする効果があり、
晶出物の弊害を軽減するため、０.０１〜０.５％含有す
ることが好ましい。
定しないが、Ｃｕ、Ｚｎは以下の理由により下記の範囲
が好ましい。ＣｕはＭｇとともにＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系析
出物による析出硬化を示し、高強度化の点からは有効で
あるが、多くなると加工性を低下させるため、０.３％
以下であることが好ましく、０.２％以下がより好まし
い。Ｚｎ添加は晶出物の分散を適正にする効果があり、
晶出物の弊害を軽減するため、０.０１〜０.５％含有す
ることが好ましい。
【００１３】次に板厚、および降伏強度を限定する理由
について説明する。板厚、および降伏強度の下限はいず
れも缶底耐圧の点から限定する。缶底の耐圧強度に関し
ては、板厚が厚い場合は降伏強度は低くても差し支えな
く、降伏強度が高い場合は板厚は薄くても差し支えな
い、という関係にある。降伏強度はアルミの合金組成、
および圧延などによる加工硬化により高めることが可能
であるが、４００Ｎ／ｍｍ2 を越えると加工性が不十分
になる。しかし、降伏強度を４００Ｎ／ｍｍ2とした場
合でも、板厚は０.１８ｍｍ以上必要である。一方、降
伏強度を低くした場合はアルミニウム合金板の板厚を厚
くすることが必要となり、経済的でない。よって、降伏
強度の下限を２２０Ｎ／ｍｍ2 とする。その場合、板厚
が ０.３３ｍｍであれば、十分な缶底の耐圧強度が得ら
れる。
について説明する。板厚、および降伏強度の下限はいず
れも缶底耐圧の点から限定する。缶底の耐圧強度に関し
ては、板厚が厚い場合は降伏強度は低くても差し支えな
く、降伏強度が高い場合は板厚は薄くても差し支えな
い、という関係にある。降伏強度はアルミの合金組成、
および圧延などによる加工硬化により高めることが可能
であるが、４００Ｎ／ｍｍ2 を越えると加工性が不十分
になる。しかし、降伏強度を４００Ｎ／ｍｍ2とした場
合でも、板厚は０.１８ｍｍ以上必要である。一方、降
伏強度を低くした場合はアルミニウム合金板の板厚を厚
くすることが必要となり、経済的でない。よって、降伏
強度の下限を２２０Ｎ／ｍｍ2 とする。その場合、板厚
が ０.３３ｍｍであれば、十分な缶底の耐圧強度が得ら
れる。
【００１４】アルミニウム合金板の引張強度に関して
は、圧延方向に垂直方向の引張強度と圧延方向に平行方
向の引張強度との差が１０Ｎ／ｍｍ2 以下とする必要が
ある。ＤＩ缶の製造に用いられるアルミニウム合金板
は、大略、溶解−均質化処理−熱間圧延−冷間圧延−再
結晶焼鈍−二次冷間圧延の工程を経て製造される。アル
ミニウム合金板の引張強度は、主として合金組成、二次
冷間圧延率により定まり、二次圧延率に関しては高いほ
ど引っ張り強度は大きく、また直角方向と平行方向の引
張強度の差も増大する。この差分の増加は、圧延集合組
織の集積が増大するためと考えられる。また、圧延率の
増大とともに晶出物は圧延方向に延在するようになる。
一方、本発明の課題である曲げ・曲げ戻し加工性も圧延
率の増加とともに低下する。曲げ・曲げ戻し加工性の低
下が、圧延集合組織の発達、晶出物の延在のいずれの影
響が大きいか明確ではないが、前記差分が１０Ｎ／ｍｍ
2 以下であれば、曲げ・曲げ戻し加工性は本願発明の目
的に適する範囲にある。
は、圧延方向に垂直方向の引張強度と圧延方向に平行方
向の引張強度との差が１０Ｎ／ｍｍ2 以下とする必要が
ある。ＤＩ缶の製造に用いられるアルミニウム合金板
は、大略、溶解−均質化処理−熱間圧延−冷間圧延−再
結晶焼鈍−二次冷間圧延の工程を経て製造される。アル
ミニウム合金板の引張強度は、主として合金組成、二次
冷間圧延率により定まり、二次圧延率に関しては高いほ
ど引っ張り強度は大きく、また直角方向と平行方向の引
張強度の差も増大する。この差分の増加は、圧延集合組
織の集積が増大するためと考えられる。また、圧延率の
増大とともに晶出物は圧延方向に延在するようになる。
一方、本発明の課題である曲げ・曲げ戻し加工性も圧延
率の増加とともに低下する。曲げ・曲げ戻し加工性の低
下が、圧延集合組織の発達、晶出物の延在のいずれの影
響が大きいか明確ではないが、前記差分が１０Ｎ／ｍｍ
2 以下であれば、曲げ・曲げ戻し加工性は本願発明の目
的に適する範囲にある。
【００１５】上記の本発明に用いられるアルミニウム合
金板は、電解クロム酸処理、浸漬クロム酸処理、リン酸
クロム酸処理、アルカリ溶液、酸溶液によるエッチング処
理、陽極酸化処理など公知の方法で表面処理されたアル
ミニウム合金板がより好ましい。特に、アルミニウム合
金板に電解クロム酸処理により金属クロムとクロム水和
酸化物からなる二層皮膜を形成させる場合、積層される
樹脂フィルムの加工密着性の点から、クロム水和酸化物
の量はクロムとして３〜２５ｍｇ／ｍ2 の範囲が好まし
く、７〜２０ｍｇ／ｍ2 の範囲がより好ましい。また金
属クロム量は特に限定する必要はないが、加工後の耐食
性、積層される樹脂フィルムの加工密着性の観点から１
〜１００ｍｇ／ｍ2の範囲が好ましく、３〜５０ｍｇ／
ｍ2の範囲がより好ましい。
金板は、電解クロム酸処理、浸漬クロム酸処理、リン酸
クロム酸処理、アルカリ溶液、酸溶液によるエッチング処
理、陽極酸化処理など公知の方法で表面処理されたアル
ミニウム合金板がより好ましい。特に、アルミニウム合
金板に電解クロム酸処理により金属クロムとクロム水和
酸化物からなる二層皮膜を形成させる場合、積層される
樹脂フィルムの加工密着性の点から、クロム水和酸化物
の量はクロムとして３〜２５ｍｇ／ｍ2 の範囲が好まし
く、７〜２０ｍｇ／ｍ2 の範囲がより好ましい。また金
属クロム量は特に限定する必要はないが、加工後の耐食
性、積層される樹脂フィルムの加工密着性の観点から１
〜１００ｍｇ／ｍ2の範囲が好ましく、３〜５０ｍｇ／
ｍ2の範囲がより好ましい。
【００１６】次に、本発明においてアルミニウム合金板
の少なくとも片面に積層される熱可塑性樹脂としては、
ポリエステル樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリアミド樹
脂、ポリカーボネート樹脂などを主成分とした単層また
は複層の樹脂フィルム、これらの樹脂を２種以上をブレ
ンドした樹脂フィルム、あるいは共重合した樹脂フィル
ムなどを用いることができる。特に本発明の厳しい成形
加工が施される絞りしごき缶用には、ポリエチレンテレ
フタレート、エチレンテレフタレート繰り返し単位を主
体とする共重合ポリエステル樹脂、ポリブチレンテレフ
タレート、ブチレンテレフタレート繰り返し単位を主体
とするポリエステル樹脂、またはこれらのポリエステル
樹脂を少なくとも２種類ブレンドしたポリエステル樹
脂、または上記のポリエステル樹脂を少なくとも２種類
積層してなる複層のポリエステル樹脂のいずれか、さら
にポリカーボネート樹脂、またはポリカーボネート樹脂
と上記のポリエステル樹脂を少なくとも１種類ブレンド
した樹脂、さらに、ポリカーボネート樹脂と上記のポリ
エステル樹脂を少なくとも２種類積層した複層樹脂から
なり、公知の押し出し機によりフィルム成形後、縦横二
方向に延伸し、熱固定して製造される二軸配向樹脂フィ
ルムが好ましい。
の少なくとも片面に積層される熱可塑性樹脂としては、
ポリエステル樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリアミド樹
脂、ポリカーボネート樹脂などを主成分とした単層また
は複層の樹脂フィルム、これらの樹脂を２種以上をブレ
ンドした樹脂フィルム、あるいは共重合した樹脂フィル
ムなどを用いることができる。特に本発明の厳しい成形
加工が施される絞りしごき缶用には、ポリエチレンテレ
フタレート、エチレンテレフタレート繰り返し単位を主
体とする共重合ポリエステル樹脂、ポリブチレンテレフ
タレート、ブチレンテレフタレート繰り返し単位を主体
とするポリエステル樹脂、またはこれらのポリエステル
樹脂を少なくとも２種類ブレンドしたポリエステル樹
脂、または上記のポリエステル樹脂を少なくとも２種類
積層してなる複層のポリエステル樹脂のいずれか、さら
にポリカーボネート樹脂、またはポリカーボネート樹脂
と上記のポリエステル樹脂を少なくとも１種類ブレンド
した樹脂、さらに、ポリカーボネート樹脂と上記のポリ
エステル樹脂を少なくとも２種類積層した複層樹脂から
なり、公知の押し出し機によりフィルム成形後、縦横二
方向に延伸し、熱固定して製造される二軸配向樹脂フィ
ルムが好ましい。
【００１７】積層される樹脂フィルムの厚さは５〜５０
μｍの範囲が好ましく、１０〜３０μｍの範囲がより好
ましい。厚さが５μｍ以下の場合、連続的に高速で金属
板に積層することがむずかしい。一方、積層される樹脂
フィルムの厚さが５０μｍ以上になると、製缶用材料に
広く使用されているエポキシ系樹脂塗料などと比較し経
済性の点からも好ましくない。
μｍの範囲が好ましく、１０〜３０μｍの範囲がより好
ましい。厚さが５μｍ以下の場合、連続的に高速で金属
板に積層することがむずかしい。一方、積層される樹脂
フィルムの厚さが５０μｍ以上になると、製缶用材料に
広く使用されているエポキシ系樹脂塗料などと比較し経
済性の点からも好ましくない。
【００１８】また、樹脂フィルムはアルミニウム合金板
に直接積層されてもよいし、樹脂フィルムとアルミニウ
ム合金板の間にエポキシ−フェノール樹脂のような熱硬
化性接着剤を介在させて積層されてもよい。熱硬化性接
着剤を樹脂フィルムまたはアルミニウム合金板のどちら
かの、互いと接着する片面に予め塗布しておくことによ
り、熱硬化性接着剤を介在させて樹脂フィルムをアルミ
ニウム合金板に積層することができる。
に直接積層されてもよいし、樹脂フィルムとアルミニウ
ム合金板の間にエポキシ−フェノール樹脂のような熱硬
化性接着剤を介在させて積層されてもよい。熱硬化性接
着剤を樹脂フィルムまたはアルミニウム合金板のどちら
かの、互いと接着する片面に予め塗布しておくことによ
り、熱硬化性接着剤を介在させて樹脂フィルムをアルミ
ニウム合金板に積層することができる。
【００１９】本発明の樹脂被覆アルミニウム合金板は、
上記のアルミニウム合金板に上記の熱可塑性樹脂フィル
ムを積層することによって得られる。積層は以下のよう
にして行われる。すなわち、アルミニウム合金板供給手
段から連続的に送り出されたアルミニウム合金板を、加
熱手段を用いて熱可塑性樹脂フィルムの融点以上の温度
に加熱し、その両面に、フィルム供給手段から送り出さ
れた熱可塑性樹脂フィルムを接触させ、１対のラミネー
トロールの間で重ね合わせ、挟みつけて圧着した後、直
ちに急冷する。
上記のアルミニウム合金板に上記の熱可塑性樹脂フィル
ムを積層することによって得られる。積層は以下のよう
にして行われる。すなわち、アルミニウム合金板供給手
段から連続的に送り出されたアルミニウム合金板を、加
熱手段を用いて熱可塑性樹脂フィルムの融点以上の温度
に加熱し、その両面に、フィルム供給手段から送り出さ
れた熱可塑性樹脂フィルムを接触させ、１対のラミネー
トロールの間で重ね合わせ、挟みつけて圧着した後、直
ちに急冷する。
【００２０】最後に、上記のようにして積層された熱可
塑性樹脂フィルムの上面に、高温揮発性潤滑剤を塗布す
る。高温揮発性潤滑剤は、絞りしごき加工後に２００℃
程度の温度で数分の加熱を施した時に５０％以上飛散す
ることが望ましく、具体的には、流動パラフィン、合成
パラフィン、天然ワックスなどの単体、またはこれらの
混合物から加工条件、加工後の加熱条件に応じ選択す
る。塗布される潤滑剤の特性としては融点が２５〜８０
℃、沸点が１８０〜４００℃の範囲にあるものが本発明
の目的を果たすのに望ましい。また、塗布量は缶外面と
なる面、缶内面となる面、加工条件、加工後の加熱条件
等を考慮し、決定されるべきであるが、５〜１００ｍｇ
／ｍ2、好ましくは３０〜６０ｍｇ／ｍ2の範囲が適して
いる。
塑性樹脂フィルムの上面に、高温揮発性潤滑剤を塗布す
る。高温揮発性潤滑剤は、絞りしごき加工後に２００℃
程度の温度で数分の加熱を施した時に５０％以上飛散す
ることが望ましく、具体的には、流動パラフィン、合成
パラフィン、天然ワックスなどの単体、またはこれらの
混合物から加工条件、加工後の加熱条件に応じ選択す
る。塗布される潤滑剤の特性としては融点が２５〜８０
℃、沸点が１８０〜４００℃の範囲にあるものが本発明
の目的を果たすのに望ましい。また、塗布量は缶外面と
なる面、缶内面となる面、加工条件、加工後の加熱条件
等を考慮し、決定されるべきであるが、５〜１００ｍｇ
／ｍ2、好ましくは３０〜６０ｍｇ／ｍ2の範囲が適して
いる。
【００２１】以上のように、アルミニウム合金板の合金
組成、板厚、降伏強度、圧延方向と圧延方向と直角方向
の引張強度の差、熱可塑性樹脂の特性などを限定し、さ
らに積層された熱可塑性樹脂の上に高温揮発性潤滑剤を
塗布することなどにより、絞りしごき加工により缶壁厚
の薄い缶を成形するのに適した熱可塑性樹脂被覆アルミ
ニウム合金板が得られる。
組成、板厚、降伏強度、圧延方向と圧延方向と直角方向
の引張強度の差、熱可塑性樹脂の特性などを限定し、さ
らに積層された熱可塑性樹脂の上に高温揮発性潤滑剤を
塗布することなどにより、絞りしごき加工により缶壁厚
の薄い缶を成形するのに適した熱可塑性樹脂被覆アルミ
ニウム合金板が得られる。
【００２２】（実施例）表１〜２に示す組成の合金を常
法により溶解、鋳造、面削し、５５０℃で均質化熱処理
を行った後、熱間圧延、さらに冷間圧延を行い種々の板
厚とした。ついで５２０℃で１０秒加熱する連続焼鈍を
行い、その後再び冷間圧延し、 ０.１６ｍｍ、０.１８
ｍｍ、０.２５ｍｍ、０.３０ｍｍ、０.３５ｍｍの板厚
とし、アルカリ溶液によるエッチング処理を施した後板
温を２４０℃に加熱し、その両面にポリエチレンイソフ
タレート１２モル％とポレエチレンテレフタレート８８
モル％からなる厚み２０μｍの共重合ポリエステル樹脂
二軸配向フィルムを積層し、直ちに水中に浸漬冷却し
た。乾燥した後、その両面にグラマーワックス（沸点１
１５℃）を約５０ｍｇ／ｍ2 塗布し供試板とした。供試
板の評価は、前述の曲げ・曲げ戻し後の強度、複合加工
による加工性、耐圧強度、加工後の被覆樹脂フィルムと
アルミ合金板表面の密着性について行った。曲げ・曲げ
戻し後の強度は、曲げ半径 ０.５ｍｍでの曲げ・曲げ戻
し加工を施した供試板の引っ張り強度が、加工前の供試
板の強度の３０％以上の場合を○(良)、３０％未満を×
(不良)とした。複合加工性の評価は、アルミニウム合金
板の板圧が ０.２５ｍｍ、 ０.３０ｍｍ、０.３５ｍｍ
の供試板について下記に示すようにして行った。絞り比
１.６で成形した直径１００ｍｍの絞り缶を直径７５ｍ
ｍ、缶壁厚が元板厚の８０％である一次再絞り缶に加工
し、続く二次再絞り加工性を評価した。二次再絞り加工
は、再絞り比を １.１５とし、再絞りダイス肩ア−ル
０.４ｍｍとし、しごきダイスのクリアランスを変更し
てダイス肩部、しごき加工部での加工性を加工時の缶壁
破断の発生の有無で評価し、缶壁破断が無い場合を○
(良)、缶壁破断が発生した場合を×(不良)とした。耐圧
強度は、樹脂被覆アルミニウム合金板を通常の絞り加工
により直径６５ｍｍの缶に成形し、缶底部をド−ム加工
した後内圧を付加し、缶底が座屈する圧力で良否を評価
し、座屈圧力が６.３ｋｇ／ｃｍ2以上の場合を○(良)、
６.３ｋｇ／ｃｍ2未満を×(不良)とした。密着性は、上
記と同一条件で二次再絞り加工を行った後の缶壁内面に
ついて、被覆樹脂の剥離の有無によりにより評価し、剥
離無しを○(良)、剥離無しを×(不良)とした。評価結果
を表３〜４に示す。
法により溶解、鋳造、面削し、５５０℃で均質化熱処理
を行った後、熱間圧延、さらに冷間圧延を行い種々の板
厚とした。ついで５２０℃で１０秒加熱する連続焼鈍を
行い、その後再び冷間圧延し、 ０.１６ｍｍ、０.１８
ｍｍ、０.２５ｍｍ、０.３０ｍｍ、０.３５ｍｍの板厚
とし、アルカリ溶液によるエッチング処理を施した後板
温を２４０℃に加熱し、その両面にポリエチレンイソフ
タレート１２モル％とポレエチレンテレフタレート８８
モル％からなる厚み２０μｍの共重合ポリエステル樹脂
二軸配向フィルムを積層し、直ちに水中に浸漬冷却し
た。乾燥した後、その両面にグラマーワックス（沸点１
１５℃）を約５０ｍｇ／ｍ2 塗布し供試板とした。供試
板の評価は、前述の曲げ・曲げ戻し後の強度、複合加工
による加工性、耐圧強度、加工後の被覆樹脂フィルムと
アルミ合金板表面の密着性について行った。曲げ・曲げ
戻し後の強度は、曲げ半径 ０.５ｍｍでの曲げ・曲げ戻
し加工を施した供試板の引っ張り強度が、加工前の供試
板の強度の３０％以上の場合を○(良)、３０％未満を×
(不良)とした。複合加工性の評価は、アルミニウム合金
板の板圧が ０.２５ｍｍ、 ０.３０ｍｍ、０.３５ｍｍ
の供試板について下記に示すようにして行った。絞り比
１.６で成形した直径１００ｍｍの絞り缶を直径７５ｍ
ｍ、缶壁厚が元板厚の８０％である一次再絞り缶に加工
し、続く二次再絞り加工性を評価した。二次再絞り加工
は、再絞り比を １.１５とし、再絞りダイス肩ア−ル
０.４ｍｍとし、しごきダイスのクリアランスを変更し
てダイス肩部、しごき加工部での加工性を加工時の缶壁
破断の発生の有無で評価し、缶壁破断が無い場合を○
(良)、缶壁破断が発生した場合を×(不良)とした。耐圧
強度は、樹脂被覆アルミニウム合金板を通常の絞り加工
により直径６５ｍｍの缶に成形し、缶底部をド−ム加工
した後内圧を付加し、缶底が座屈する圧力で良否を評価
し、座屈圧力が６.３ｋｇ／ｃｍ2以上の場合を○(良)、
６.３ｋｇ／ｃｍ2未満を×(不良)とした。密着性は、上
記と同一条件で二次再絞り加工を行った後の缶壁内面に
ついて、被覆樹脂の剥離の有無によりにより評価し、剥
離無しを○(良)、剥離無しを×(不良)とした。評価結果
を表３〜４に示す。
【００２３】
【表１】 (注) *P-H： 圧延方向に垂直方向と平行方向の引張強度の差
【００２４】
【表２】 (注) *P-H： 圧延方向に垂直方向と平行方向の引張強度の差
【００２５】
【表３】 供試板の特性評価結果 （１） (注) −： 評価せず
【００２６】
【表４】 供試板の特性評価結果 （２） (注) −： 評価せず
【００２７】
【発明の効果】本発明は、重量％でＭｎ：０.５〜１.０
％、Ｍｇ：２.０〜４.０％、不可避的不純物としてＳ
ｉ：≦０.３％、Ｆｅ：≦０.５％を含有し、かつ（Ｓｉ
＋Ｆｅ）：≦０.６％の関係を有する板厚：０.１８〜
０.３３ ｍｍ、降伏強度：２２０〜４００ Ｎ／ｍｍ2の
アルミニウム合金板の両面に、熱可塑性樹脂を被覆して
なる絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板であ
り、前記アルミニウム合金板の圧延方向に垂直方向の引
張強度と圧延方向に平行方向の引張強度との差が１０Ｎ
／ｍｍ2以下であることを特徴とし、またＦｅ／Ｓｉ比
が１.５以下、より好ましくは１以下であることを特徴
とし、さらにまた、前記熱可塑性樹脂が熱可塑性ポリエ
ステル樹脂であることを特徴とし、さらにまた、前記ア
ルミニウム合金板の両面に前記熱可塑性樹脂を被覆した
後、その両面に高温揮発性の潤滑剤を塗布してなること
を特徴としており、本発明の目的とする、小さな肩ア−
ルのダイス肩アール部における曲げ・曲げ戻し加工、お
よび続くしごき加工を含む複合加工を乾式で行うに際し
て、缶壁破断が生じ難く、缶として必要な強度を有する
絞りしごき缶を得ることが可能となる。さらに、本発明
の樹脂被覆アルミニウム合金板に含有するアルミニウム
合金のＭｎ量、およびＭｇ量は、ＪＩＳ ５１８２ 合金
（缶蓋用材）とＪＩＳ ３００４ 合金（缶胴材）の中間
の量であり、本発明の樹脂被覆アルミニウム合金板から
製造された缶は、使用した後再利用する際に、ＪＩＳ
５１８２ 合金、またはＪＩＳ ３００４ 合金に再生し
やすく、リサイクル性に優れている。
％、Ｍｇ：２.０〜４.０％、不可避的不純物としてＳ
ｉ：≦０.３％、Ｆｅ：≦０.５％を含有し、かつ（Ｓｉ
＋Ｆｅ）：≦０.６％の関係を有する板厚：０.１８〜
０.３３ ｍｍ、降伏強度：２２０〜４００ Ｎ／ｍｍ2の
アルミニウム合金板の両面に、熱可塑性樹脂を被覆して
なる絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板であ
り、前記アルミニウム合金板の圧延方向に垂直方向の引
張強度と圧延方向に平行方向の引張強度との差が１０Ｎ
／ｍｍ2以下であることを特徴とし、またＦｅ／Ｓｉ比
が１.５以下、より好ましくは１以下であることを特徴
とし、さらにまた、前記熱可塑性樹脂が熱可塑性ポリエ
ステル樹脂であることを特徴とし、さらにまた、前記ア
ルミニウム合金板の両面に前記熱可塑性樹脂を被覆した
後、その両面に高温揮発性の潤滑剤を塗布してなること
を特徴としており、本発明の目的とする、小さな肩ア−
ルのダイス肩アール部における曲げ・曲げ戻し加工、お
よび続くしごき加工を含む複合加工を乾式で行うに際し
て、缶壁破断が生じ難く、缶として必要な強度を有する
絞りしごき缶を得ることが可能となる。さらに、本発明
の樹脂被覆アルミニウム合金板に含有するアルミニウム
合金のＭｎ量、およびＭｇ量は、ＪＩＳ ５１８２ 合金
（缶蓋用材）とＪＩＳ ３００４ 合金（缶胴材）の中間
の量であり、本発明の樹脂被覆アルミニウム合金板から
製造された缶は、使用した後再利用する際に、ＪＩＳ
５１８２ 合金、またはＪＩＳ ３００４ 合金に再生し
やすく、リサイクル性に優れている。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％でＭｎ：０.５〜１.０％、Ｍｇ：
２.０〜４.０％、不可避的不純物としてＳｉ：≦０.３
％、Ｆｅ：≦０.５％を含有し、かつ（Ｓｉ＋Ｆｅ）：
≦０.６％の関係を有する板厚：０.１８〜０.３３ ｍ
ｍ、降伏強度：２２０〜４００ Ｎ／ｍｍ2のアルミニウ
ム合金板の両面に、熱可塑性樹脂を被覆してなる絞りし
ごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板。 - 【請求項２】 前記アルミニウム合金板の圧延方向に垂
直方向の引張強度と圧延方向に平行方向の引張強度との
差が １０Ｎ／ｍｍ2以下であることを特徴とする、請求
項１に記載の絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金
板。 - 【請求項３】 Ｆｅ／Ｓｉ比が １.５以下であることを
特徴とする、請求項１または２に記載の絞りしごき缶用
樹脂被覆アルミニウム合金板。 - 【請求項４】 Ｆｅ／Ｓｉ比が１以下であることを特徴
とする、請求項３に記載の絞りしごき缶用樹脂被覆アル
ミニウム合金板。 - 【請求項５】 前記熱可塑性樹脂が熱可塑性ポリエステ
ル樹脂であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれ
かに記載の絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金
板。 - 【請求項６】 前記アルミニウム合金板の両面に前記熱
可塑性樹脂を被覆した後、その両面に高温揮発性の潤滑
剤を塗布してなることを特徴とする、請求項１〜３、お
よび５のいずれかに記載の絞りしごき缶用樹脂被覆アル
ミニウム合金板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13966296A JP3270684B2 (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13966296A JP3270684B2 (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09287045A true JPH09287045A (ja) | 1997-11-04 |
| JP3270684B2 JP3270684B2 (ja) | 2002-04-02 |
Family
ID=15250503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13966296A Expired - Fee Related JP3270684B2 (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3270684B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1748088A1 (de) * | 2005-07-29 | 2007-01-31 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Warm- und kaltumformbare Aluminiumlegierung vom Typ Al-Mg-Mn |
| JP2011161930A (ja) * | 2003-06-23 | 2011-08-25 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | 流通時の破胴耐性およびフランジクラック耐性に優れた樹脂被覆アルミニウム・シームレス缶体 |
-
1996
- 1996-04-18 JP JP13966296A patent/JP3270684B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011161930A (ja) * | 2003-06-23 | 2011-08-25 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | 流通時の破胴耐性およびフランジクラック耐性に優れた樹脂被覆アルミニウム・シームレス缶体 |
| EP1748088A1 (de) * | 2005-07-29 | 2007-01-31 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Warm- und kaltumformbare Aluminiumlegierung vom Typ Al-Mg-Mn |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3270684B2 (ja) | 2002-04-02 |
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