JPH09285122A - Ｒｃｃスイッチング方式電源回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本願発明は、ＲＣＣスイッチング方式により
トランスの数を１個にし、かつ低電圧出力時には、スイ
ッチングを安全側に停止するようにして動作発振周波数
を一層高い方へシフト出来るようにしてトランスの小型
化をはかり、又制御用外部直流電源の異常を検出してス
イッチングを安全側に停止させてシステムの安全性の向
上を図るようにした電源回路。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本願発明は、ＲＣＣ（リンギ
ングチョ−クコンバータ）スイッチング方式の電源回路
に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来直流ファンモ−タを駆動する電源回
路としては、チョッパ−型スイッチングレギュレ−タや
フォワ−ド型スイッチングレギュレ−タが使われていた
が、チョッパ−型の場合は入力側と出力側が電気的に絶
縁出来ない、フォワ−ド型の場合はトランスやコイルを
３個必要としコストが高くなりがちである。

【０００３】図２の従来のフォワ−ド型スイッチングレ
ギュレ−タの概略構成図を用いて動作を説明すると、入
力直流電源は入力端子８０、入力側グランド端子８１間
に印加され、入力端子８０は主スイッチングトランス８
３の１次側センタ−タップに接続され、同極性端と入力
グランド端子８１間にダイオ−ド８２が接続され巻線の
他端はスイッチングトランジスタ８６のコレクタに接続
されエミッタは入力グランド端子８１に接続され、ベ−
スには抵抗８７が入力グランド端子８１間に接続され、
および抵抗８８がドライブトランス８４の１次側に接続
され、１次側の他端は入力グランド端子８１に接続され
ている。

【０００４】主スイッチングトランス８３の２次側の１
次側と同極性端はダイオ−ド９２のアノ−ドに接続され
巻線の他端はダイオ−ド９３のアノ−ド、コンデンサ９
４、電流検出抵抗９７に接続されている。

【０００５】ダイオ−ド９２のカソ−ドはダイオ−ド９
３のカソ−ド、チョ−クコイル９１に接続され、チョ−
クコイル９１の他端はコンデンサ９４の他端および出力
端子９８に接続されている。

【０００６】電流検出抵抗９７の他端は出力グランド端
子９９に接続されており、出力端子９８と出力グランド
端子９９間に負荷として直流ファンモ−タが接続されて
いる。

【０００７】スイッチング制御回路９５は一般にＰＷＭ
制御用ＩＣが用いられ、外部制御端子１００、電流検出
抵抗９７、出力端子９８、出力グランド端子９９およ
び、入力直流電源とは絶縁された異なる直流電源Ｖｃｃ
へ接続されている。

【０００８】ドライブトランス８４の２次側の１次側と
同極性端はダイオ−ド９６のカソ−ドに接続されアノ−
ドはスイッチング制御回路９５へ接続され、ドライブト
ランス８４のセンタ−タップは直流電源Ｖｃｃへ接続さ
れ、１次側と異極性端はスイッチング制御回路９５へ接
続されている。

【０００９】続いて概略動作について説明すると、入力
端子８０、入力グランド端子８１間に印加された入力直
流電源は主スイッチングトランス８３を通してスイッチ
ングトランジスタ８６により例えば周波数５０ＫＨＺで
スイッチングされ２次側へ伝達される。尚この際、負荷
に必要とされる電圧値への制御は後述するようにＰＷＭ
制御が一般的である。

【００１０】スイッチングトランジスタ８６のオン期間
中入力直流電源のエネルギ−は主スイッチングトランス
８３の２次側へ伝達される。この際伝達される波高値は
トランスの１次２次の巻数比で決まる値であり、又波形
幅は負荷ファンモ−タの必要とする電力（Ｖ_M ×Ｉ_M ）
で決まる幅である。

【００１１】そしてオン期間中に同極性で伝達された波
形は同極性即ち主スイッチングトランス８３の２次側黒
丸印側が正側ゆえ、ダイオ−ド９２が導通し、チョ−ク
コイル９１、コンデンサ９４で平滑され負荷直流ファン
モ−タへ印加される。

【００１２】スイッチングトランジスタ８６のオフ期間
中はトランスに発生した逆電圧によりダイオ−ド８２が
導通し入力電源側へ蓄積されたエネルギ−が帰還されト
ランスのリセットがおこなわれる。又このオフ期間中、
２次側ではチョ−クコイル９１に蓄積されたエネルギ−
で、電流がコンデンサ９４および負荷ファンモ−タ、電
流検出抵抗９７、ダイオ−ド９３を流れ続ける。

【００１３】次いでスイッチング制御回路９５の動作概
要を説明すると、一般にＰＷＭ制御用ＩＣ（ＩＣの詳細
説明はしないが）及び抵抗、コンデンサ等で構成されて
おり、設定された、例えば５０ＫＨＺの周波数で発振し
ており、外部制御端子１００に加えられる制御電圧によ
り決まるパルス幅の出力でドライブトランス８４の２次
側を駆動し、１次側へ伝達されたオン・オフパルスによ
り抵抗８８を介してスイッチングトランジスタ８６をオ
ン・オフ駆動している、尚抵抗８７はベ−スバイアス抵
抗である。次いでダイオ−ド９６は先の説明と同様にオ
ン期間中にドライブトランス８４に蓄積されたエネルギ
−をオフ期間中に直流電源Ｖｃｃへ帰還しトランスのリ
セットを行うものである。

【００１４】更にスイッチング制御回路９５は出力端子
９８の電圧を監視して出力電圧の変動を押さえ、又電流
検出抵抗９７の両端の負荷電流により発生する電圧を監
視し過電流になれば駆動パルス幅を狭めて出力電圧を下
げる動作を行っている。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来のフ
ァンモ−タ駆動用のスイッチング電源回路としては、前
述の様にチョッパ−型では入力電源側と出力側が電気的
に絶縁出来ないため、例えば商用ＡＣ１００Ｖを整流し
て入力直流電源とする場合負荷のファンモ−タの絶縁耐
圧を特に考慮する必要が有るし、又電圧を可変する場合
低電圧を得るのが中々むつかしいという問題が有り、又
説明記載のごときフォワ−ド型の場合はトランス、コイ
ルが３個必要となりコスト的に高くなる、或いはスペ−
ス的に基板設計上不利であり又出力電圧の変化について
も零電圧にするのがむつかしい、という様な問題を有し
ていた。本願発明は上記の点に鑑みて提案されたもので
あって、ＲＣＣスイッチング方式を用いてコストが安
く、信頼性を向上させた、ＲＣＣスイッチング方式電源
回路を提供することを、その目的としている。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、本願発明では、次の技術的手段を講じている。

【００１７】すなわち、本願発明の請求項１に記載した
発明は、直流電源に接続される１次巻線と、前記１次巻
線と同極性のコントロ−ル巻線および異極性の２次巻線
を持つスイッチングトランスと、前記１次巻線を通して
直流電源をスイッチングするスイッチング素子を含む主
スイッチング回路と、前記２次巻線の電圧を整流平滑し
て負荷に供給する２次側整流平滑回路と、負荷に流れる
電流を検出する電流検出抵抗と、前記電流検出抵抗の両
端電圧を判定する過電流検出回路と、外部制御入力電圧
を判定・増幅しフォトカプラを介して前記主スイッチン
グ回路を制御し負荷に供給する直流電圧を可変するスイ
ッチング制御回路と、前記直流電源から作成する１次側
制御電源回路を備えたＲＣＣスイッチング方式電源回路
において、出力直流電圧が必要出力電圧以下の時は異な
る第２のフォトカプラを介して前記スイッチング素子を
非導通状態にて前記主スイッチング回路を停止させる低
出力電圧時発振停止回路を具備した、ことを特徴として
いる。

【００１８】このＲＣＣスイッチング方式電源回路によ
れば、トランス１個でスイッチング電源を構成すること
ができ、かつ低出力電圧時には発振を停止することが出
来るので、ＲＣＣスイッチング方式の特徴である負荷の
電力による発振周波数の変化即ち負荷大の時は発振周波
数低、負荷小の時は発振周波数高となる特徴を、更に有
効に利用できるよう低出力電圧時は発振停止となるよう
にしたので動作周波数を全体に高い方へシフトできスイ
ッチングトランスを一層小型化でき、又スイッチング素
子の無駄な発熱を押さえることができ、更に非導通で停
止するので安全である。

【００１９】およびフォトカプラにより１次側と２次側
を電気的に絶縁しているので前記直流電源と負荷側を分
離でき負荷のファンモ−タの絶縁設計に対して有利であ
る。

【００２０】負荷としてファンモ−タに限らずポンプ等
水廻り機器に使えば漏電に対しても更に有効であるのは
言うまでもない。

【００２１】また本願発明の請求項２に記載した発明
は、請求項１記載のＲＣＣスイッチング方式電源回路に
おいて、２次側の制御回路用外部直流電源が低下或いは
断になれば、異なる第３のフォトカプラを介して前記ス
イッチング素子を非導通状態にて前記主スイッチング回
路を停止させる外部直流電源低下検出回路を具備した、
ことを特徴としている。

【００２２】このＲＣＣスイッチング方式電源回路によ
れば、請求項１記載のＲＣＣスイッチング方式電源回路
における前述の如き効果に加えて、２次側の制御回路用
の外部直流電源の電圧の低下或いは断を検出してスイッ
チング素子を非導通状態で停止できるので安全であり、
又フォトカプラを介して１次側と２次側を電気的に絶縁
するのは言うまでもない。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、本願発明の好ましい実施の
形態を、図面を参照しつつ具体的に説明する。

【００２４】図１が本願発明のＲＣＣスイッチング方式
電源回路のブロック構成図であって、入力端子１、入力
グランド端子２、１次側制御電源回路７、主スイッチン
グ回路１０、スイッチングトランス２０、２次側整流平
滑回路２６、過電流検出回路３０、電流検出抵抗３１、
スイッチング制御回路４１、低出力電圧時発振停止回路
５３、外部直流電源低下検出回路６５、直流出力端子７
３、出力側グランド端子７４、外部制御入力端子７５を
備えている。

【００２５】図３は図１の詳細回路図であり、図４は図
３における各部の動作波形図であり、以下両図に基づい
て詳細に説明する。

【００２６】入力端子１はコンデンサ５と抵抗４の並列
部、スイッチングトランス２０の１次側黒丸、抵抗１
９、抵抗９へ接続されている。コンデンサ５と抵抗４の
並列部の他端はダイオ−ド６のカソ−ドへ接続されてス
ナバ回路３を成し、ダイオ−ド６のアノ−ドはスイッチ
ングトランジスタ１４のコレクタおよびスイッチングト
ランス２０の１次側の他端へ接続されている。抵抗１９
の他端はスイッチングトランジスタ１４のベ−スへ接続
され起動抵抗となる。抵抗９の他端はツエナ−ダイオ−
ド８のカソ−ドへ接続され１次側制御電源回路７を成し
１次側の各部へ供給している。

【００２７】入力グランド端子２は抵抗１３、ツエナダ
イオ−ド８のアノ−ド、トランジスタ６４のエミッタ、
抵抗６３、トランジスタ７２のエミッタ、抵抗７０、フ
ォトカプラ６９のエミッタ、トランジスタ１５のエミ
ッタ、スイッチングトランス２０のコントロ−ル巻線で
１次巻線の異極性側へ接続され一次側の共通グランドを
成している。

【００２８】スイッチングトランス２０のコントロ−ル
巻線で１次巻線の同極性側はダイオ−ド２１のアノ−
ド、抵抗１６、ツエナ−ダイオ−ド２５のカソ−ドへ接
続されている。抵抗１６の他端はダイオ−ド１７のアノ
−ドとコンデンサ１８の並列回路へ接続され、ダイオ−
ド１７のカソ−ドとコンデンサの他端はスイッチングト
ランジスタ１４のベ−スへ接続されている。ツエナダイ
オ−ド２５のアノ−ドは抵抗２４に接続され抵抗の他端
はトランジスタ１５のベ−ス、抵抗１２、コンデンサ１
１、フォトカプラ５２のエミッタへ接続されている。
コンデンサ２３はフォトカプラ５２のコレクタ、エミ
ッタ間へ接続されている。

【００２９】ダイオ−ド２１のカソ−ドは抵抗２２へ接
続され、抵抗の他端はフォトカプラ５２のコレクタへ
接続されている。

【００３０】スイッチングトランジスタ１４のエミッタ
は抵抗１２の他端、コンデンサ１１の他端、抵抗１３の
他端へ接続されている。抵抗６２はツエナダイオ−ド８
のカソ−ドへ接続され、他端はフォトカプラ６１のコ
レクタへ接続されている。トランジスタ６４のコレクタ
はスイッチングトランジスタ１４のベ−ス及びトランジ
スタ７２のコレクタへ接続されベ−スは抵抗６３の他端
およびフォトカプラ６１のエミッタへ接続されてい
る。

【００３１】抵抗７１はツエナダイオ−ド８のカソ−ド
へ接続され他端はフォトカプラ６９のコレクタとトラ
ンジスタ７２のベ−スと抵抗７０へ接続されている。

【００３２】次いで、スイッチングトランス２０の２次
側で１次巻線と異極性端はダイオード２９のアノ−ドへ
接続されカソ−ドはコンデンサ２７、抵抗２８へ接続さ
れ２次側整流平滑回路２６を成し、直流出力端子７３へ
接続されている。巻線の他端はコンデンサ２７の他端と
抵抗２８の他端および電流検出抵抗３１へ接続され、電
流検出抵抗３１の他端は出力側グランド端子７４へ接続
されている。直流出力端子７３は抵抗４５へ接続されて
いる。

【００３３】出力側グランド端子７４は抵抗３５、抵抗
４３、抵抗４４、オペアンプのグランド端子、抵抗５
６、ツエナ−ダイオ−ド６８のアノ−ド、抵抗５９、抵
抗５１、フォトカプラ５２のＬＥＤカソ−ド、フォト
カプラ６１のＬＥＤカソ−ドへ接続されている。

【００３４】オペアンプ３８の反転入力端子は抵抗３
４、コンデンサ３６へ接続され抵抗の他端は抵抗３３と
抵抗３２へ接続され、コンデンサ３６の他端は抵抗３７
へ、抵抗３３の他端は抵抗２８へ、抵抗３２の他端は外
部直流電源７６へ接続され、抵抗３７の他端はオペアン
プ３８の出力端子と抵抗３９へ接続され抵抗３９の他端
はダイオ−ド４０のアノ−ドへ接続され、カソ−ドはフ
ォトカプラ５２のＬＥＤアノ−ドへ接続され、オペア
ンプ３８の非反転入力端子は抵抗３５へ接続されて過電
流検出回路３０を成している。

【００３５】オペアンプ４８の反転入力端子は抵抗４
２、コンデンサ４６へ接続され抵抗の他端は抵抗４３と
外部制御入力端子７５へ接続されている。コンデンサ４
６の他端は抵抗４７へ接続され抵抗の他端はオペアンプ
４８の出力端子、抵抗４９へ接続され、抵抗４９の他端
はダイオ−ド５０のアノ−ドへ接続され、カソ−ドは抵
抗５１、フォトカプラ５２のＬＥＤアノ−ドへ接続さ
れている。オペアンプ４８の非反転入力端子は抵抗４
４、抵抗４５へ接続されスイッチング制御回路４１を成
している。

【００３６】オペアンプ６０の反転入力端子は抵抗５
５、抵抗５７へ接続され抵抗５５の他端は外部制御入力
端子７５へ接続されている。抵抗５７の他端はオペアン
プ６０の出力端子、抵抗５８へ接続され抵抗５８の他端
は抵抗５９、フォトカプラ６１のＬＥＤアノ−ドへ接
続されている。オペアンプ６０の非反転入力端子は抵抗
５６、抵抗５４へ接続され、抵抗５４の他端は外部直流
電源７６へ接続され低出力電圧時発振停止回路５３を成
している。

【００３７】フォトカプラ６９のＬＥＤアノ−ドと抵
抗６６は外部直流電源７６へ接続され、カソ−ドと抵抗
６６の他端は抵抗６７へ接続され、抵抗６７の他端はツ
エナ−ダイオ−ド６８のカソ−ドへ接続され外部直流電
源低下検出回路６５を成している。

【００３８】続いて各部の詳細な動作説明をすると、入
力端子１、入力グランド端子２間に印加された入力直流
電源はスイッチングトランス２０の１次巻線を通してス
イッチングトランジスタ１４に印加されている。そして
外部制御入力端子７５と出力側グランド端子７４間に加
える外部制御電圧（以下Ｖｃｏｎｔと記す）が所定値
（本実施例では０．９Ｖとする）以下であると即ち外部
直流電源（以下Ｖｃｃと記す）を抵抗５４と抵抗５６で
分圧した値〔式１〕以下 〔式１〕Ｖｃｃ×Ｒ５６／（Ｒ５４＋Ｒ５６）＝０．９ であるのでオペアンプ６０はＨｉ出力となり抵抗５８を
通してフォトカプラ６１のＬＥＤはオンしており即ち
トランジスタ側もオンゆえ抵抗６２を通して１次側制御
電源回路７の電圧（以下Ｖｄと記す）がトランジスタ６
４のベ−スへ印加されトランジスタ６４がオンとなりス
イッチングトランジスタ１４のベ−スが零電位ゆえスイ
ッチングトランジスタ１４は非導通状態で発振停止して
おり、直流出力端子７３と出力側グランド端子７４間に
は出力電圧はでない。又この状態ではスイッチングトラ
ンジスタ１４は非導通ゆえスイッチングトランス２０の
１次巻線には電流は流れず安全側で停止している。

【００３９】続いてＶｃｏｎｔが０．９Ｖを越えると、
オペアンプ６０の出力端子はＬｏとなりフォトカプラ
６１のＬＥＤがオフ、トタンジスタがオフとなり、トラ
ンジスタ６４がオフ、そして抵抗１９によりスイッチン
グトランジスタ１４のベ−スに電圧が印加され導通を始
める。スイッチングトランス２０の１次巻線を通して電
流が流れ始めると１次巻線と同極性のコントロ−ル巻線
よりの誘起電圧が、抵抗１６、ダイオ−ド１７、コンデ
ンサ１８を通してスイッチングトランジスタ１４のベ−
スへ印加され一気にオンとなり発振を始める。同時に誘
起電圧はツエナ−ダイオ−ド２５、抵抗２４、を通して
コンデンサ１１を充電し始め、トランジスタ１５のＶ
_{B e} を越えるとトランジスタ１５はオンとなり即ちスイ
ッチングトランジスタ１４のベ−スが零電位となり急速
にオフとなる。スイッチングトランジスタ１４がオンの
期間中にスイッチングトランス２０に蓄積されたエネル
ギ−はオフ期間中に２次巻線のダイオ−ド２９接続側が
＋側ゆえダイオ−ド２９で整流されコンデンサ２７で平
滑されて直流となり、負荷へ供給される。蓄積エネルギ
−がなくなるとダイオ−ド２９がオフになるが、その瞬
間の逆起電力で即ち２次巻線の黒丸側が＋となり、コン
トロ−ル巻線の黒丸側が＋となり以下トランジスタ１４
のベ−スへ電圧が印加され発振が継続する。

【００４０】負荷側の直流電圧は１次側に印加される直
流電源の値とスイッチングトランス２０の１次と２次の
巻数比、およびスイッチングトランジスタ１４のオンの
期間により決定されるので、出力電圧の安定化および可
変は、ダイオ−ド２１、抵抗２２、フォトカプラ５２
のトランジスタを通してコンデンサ１１の充電時間を制
御してスイッチングトランジスタ１４のオン期間を制御
することにより得られる。

【００４１】この初期スタ−ト時は低出力電圧でファン
モ−タの電流値も小なので低出力時ともいえるが、図４
（Ｃ），（Ｄ）図の如く初期発振周波数は２００ＫＨＺ
／５μｓである。

【００４２】続いて出力電圧を上げるには、即ち負荷フ
ァンモ−タの電流値が大きくなり高出力時ともいえる
が、Ｖｃｏｎｔが大になると、直流出力電圧（以下Ｖｏ
ｕｔと記す）とＶｃｏｎｔの関係はオペアンプ４８の入
力端子において〔式２〕であるので、 〔式２〕 Ｖｃｏｎｔ＝Ｖｏｕｔ×Ｒ４４／（Ｒ４４＋Ｒ４５） ＝０．０７５×Ｖｏｕｔ Ｖｃｏｎｔを３ＶにするとＶｏｕｔは４０Ｖが得られ
る。即ちオペアンプ４８の出力がＨｉになれば抵抗４
９、ダイオ−ド５０を通してフォトカプラ５２のＬＥ
Ｄがオンし、トランジスタがオンとなりコンデンサ１１
の充電時間を制御するが、Ｖｃｏｎｔが高くなれば〔式
２〕よりＶｏｕｔ高になるまでコンデンサ１１の充電時
間がおくれ、トランジスタ１５のＶ_{B e} を越えるのが遅
くなる、即ちスイッチングトランジスタ１４のオン期間
が長くなり（周波数が低くなる）スイッチングトランス
の蓄積エネルギ−が大となり、Ｖｏｕｔ高（出力電力
大）となる。図４（Ａ）、（Ｂ）図の如く、発振周波数
は３５ＫＨＺ／２８μｓと低くなっている。

【００４３】続いて過電流時の動作について説明する
と、電流検出抵抗３１で検出される電圧が大になるとオ
ペアンプ３８の出力端子がＨｉとなり抵抗３９、ダイオ
−ド４０を通してフォトカプラ５２のＬＥＤがオンと
なりトランジスタがオン、よってコンデンサ１１の充電
時間が速くなり、スイッチングトランジスタ１４のオン
時間が図４（Ｅ），（Ｆ）図の如く非常に短くなり、ス
イッチングトランス２０の蓄積エネルギ−は小となり、
出力電圧は、いわゆる“フ”の字特性で下がっていく。
又この時は逆起電力も発生しないのでスイッチングトラ
ンジスタ１４に加わる電圧は（Ｅ）図の如く入力端子１
に印加される電圧（本実施例ではＡＣ１００Ｖを整流し
た電圧１４０Ｖ）に近い値である。

【００４４】さらに外部直流電圧低下検出の動作につい
て説明すると、Ｖｃｃは抵抗６６、抵抗６７、ツエナダ
イオ−ド６８の直列回路に印加されており、例えばツエ
ナダイオ−ドのＶｚが９ＶとするとＶｃｃが１０Ｖ以上
であれば（フォトカプラ６９のＬＥＤのＶ_F を１Ｖと
して）ＬＥＤはオンしており、トランジスタがオンゆえ
トランジスタ７２のベ−スは零電位でトランジスタ７２
はオフとなり、スイッチングトランジスタ１４のベ−ス
は正常であるが、外部直流電源Ｖｃｃが故障となり１０
Ｖ以下或いは零になるとフォトカプラ６９のＬＥＤが
オフ、トランジスタがオフゆえトランジスタ７２のベ−
スには抵抗７１を通してＶｄが印加されてトランジスタ
７２オンとなり即ちスイッチングトランジスタ１４のベ
−スが零電位となり、スイッチングトランジスタ１４は
非導通状態で発振停止し、スイッチングトランス２０の
１次巻線には電流が流れない安全状態である。

【００４５】なお上記実施形態においては、負荷として
ファンモ−タについて説明したが、もちろん負荷がファ
ンモ−タに限るものでなく、直流駆動ポンプにおいても
電圧可変制御ができ機能向上ができるのは言うまでもな
い。又スイッチングトランジスタに替えてＦＥＴを使用
すれば更に発振周波数を上げることができ、スイッチン
グトランスの小型化がはかれる。

【００４６】

【発明の効果】以上説明したように請求項１の発明によ
れば、ＲＣＣスイッチング方式を用いることにより、ト
ランスを１個で電源回路を構成でき、加えて負荷が必要
とする電圧以下では発振停止するようにしたので動作周
波数を高い方へシフト、即ち低電圧出力時に２００ＫＨ
Ｚ以上までにしても制御不能になる前に安全に停止で
き、更にスイッチングトランスを小型にできるのでコス
ト的に有利である。

【００４７】また請求項２の発明によれば、請求項１記
載のＲＣＣスイッチング方式電源回路の効果に加えて、
外部直流電源の異常時には安全に停止できるので、シス
テムの安全性が向上し、又１次側と２次側をトランス、
フォトカプラにより電気的に絶縁したので負荷の漏電に
対する設計も有利になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願発明に係わるＲＣＣスイッチング方式電源
回路のブロック構成図である。

【図２】従来のフォワ−ド型スイッチングレギュレ−タ
のブロック構成図である。

【図３】本願発明に係わるＲＣＣスイッチング方式電源
回路の詳細回路図である。

【図４】図３の各部の動作波形図である。

【符号の説明】

１ 入力端子 ２ 入力グランド端子 ３ スナバ回路 ７ １次側制御電源回路 １０ 主スイッチング回路 １４ スイッチングトランジスタ ２０ スイッチングトランス ２６ ２次側整流平滑回路 ３０ 過電流検出回路 ３１ 電流検出抵抗 ３８ オペアンプ ４１ スイッチング制御回路 ４８ オペアンプ ５２ フォトカプラ ５３ 低出力電圧時発振停止回路 ６０ オペアンプ ６１ フォトカプラ ６５ 外部直流電源低下検出回路 ６８ ツエナ−ダイオ−ド ６９ フォトカプラ ７３ 直流出力端子 ７４ 出力側グランド端子 ７５ 外部制御入力端子（Ｖｃｏｎｔ） ７６ 外部直流電源（Ｖｃｃ）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 直流電源に接続される１次巻線と、前記
   １次巻線と同極性のコントロ−ル巻線および異極性の２
   次巻線を持つスイッチングトランスと、前記１次巻線を
   通して直流電源をスイッチングするスイッチング素子を
   含む主スイッチング回路と、前記２次巻線の電圧を整流
   平滑して負荷に供給する２次側整流平滑回路と、負荷に
   流れる電流を検出する電流検出抵抗と、前記電流検出抵
   抗の両端電圧を判定する過電流検出回路と、外部制御入
   力電圧を判定・増幅しフォトカプラを介して前記主スイ
   ッチング回路を制御し負荷に供給する直流電圧を可変す
   るスイッチング制御回路と、前記直流電源から作成する
   １次側制御電源回路を備えたＲＣＣスイッチング方式電
   源回路において、出力直流電圧が必要出力電圧以下の時
   は異なる第２のフォトカプラを介して前記スイッチング
   素子を非導通状態にて前記主スイッチング回路を停止さ
   せる低出力電圧時発振停止回路を具備した、ことを特徴
   とするＲＣＣスイッチング方式電源回路。
2. 【請求項２】 請求項１記載のＲＣＣスイッチング方式
   電源回路において、２次側の制御回路用の、外部直流電
   源が低下或いは断になれば、異なる第３のフォトカプラ
   を介して前記スイッチング素子を非導通状態にて、前記
   主スイッチング回路を停止させる外部直流電源低下検出
   回路を具備した、ことを特徴とするＲＣＣスイッチング
   方式電源回路。