JPH09280743A - 炉壁の断熱構造体及びその施工方法 - Google Patents
炉壁の断熱構造体及びその施工方法Info
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- JPH09280743A JPH09280743A JP11712696A JP11712696A JPH09280743A JP H09280743 A JPH09280743 A JP H09280743A JP 11712696 A JP11712696 A JP 11712696A JP 11712696 A JP11712696 A JP 11712696A JP H09280743 A JPH09280743 A JP H09280743A
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Abstract
炉壁の断熱構造体及びその施工方法を提供する。 【解決手段】 高温側にキャスタブルを配し、低温側に
セラミックファイバーを配した炉壁の断熱構造体におい
て、前記キャスタブルは水硬性キャスタブルであり、前
記セラミックファイバーは撥水剤で撥水処理した嵩密度
0.20〜0.30g/cm3 のセラミックファイバー
ブランケット又はセラミックファイバーブロックである
ことを特徴とする炉壁の断熱構造体。
Description
ミックファイバーを用いた炉壁の断熱構造体及びその施
工方法に関するものである。
して、キャスタブルを高温側に施工し、パーライトボー
ドや珪酸カルシウムボードを低温側に施工することが一
般に行われている。パーライトボードや珪酸カルシウム
ボードを使用するのは、キャスタブル単体で施工するよ
りも軽量で断熱性に優れているからである。
断熱材を施工した断熱構造体は焼却炉の他にも次の例が
ある。実開平7−26056号公報には、保温蓋の断熱
構造としてキャスタブルとセラミックファイバーを使う
ことが開示されている。また、特開平6−307776
号公報には、雰囲気炉の炉壁としてキャスタブルを施工
した後に、断熱材としてのセラミックファイバーを施工
した構造が開示されている。
酸カルシウムボードは耐熱性が500〜900℃と比較
的低く、その用途は狭い範囲に限られる。また、キャス
タブルや断熱材を支持するためにY字アンカー等の固定
具を使用するが、Y字アンカー等の固定具の周りにボー
ドを施工する際は、ボードが硬いので、繁雑な細工が必
要になり、また細工に伴って粉塵が発生して、作業性が
極めて悪い。
細工ができて作業性は良いが、吸水性がある。セラミッ
クファイバーの上からキャスタブルを施工すると、セラ
ミックファイバーがキャスタブルの水分を吸収するた
め、キャスタブルの性能を十分に生かすことができな
い。
面にビニールシート等を敷いて施工することが考えられ
る。しかし、キャスタブルを流し込む時にシートが移動
したり、セラミックファイバーの密度が小さいために、
その強度が不足し、セラミックファイバーおよびキャス
タブルの施工厚さが変化して当初の断熱性能が得られな
い場合がある。
ファイバーを施工した後にキャスタブルを施工する方法
は非常に困難であった。
み、耐熱性、断熱性、施工の際の作業性に優れた炉壁の
断熱構造体及びその施工方法を提供することを目的とし
ている。
側にキャスタブルを配し、低温側にセラミックファイバ
ーを配した炉壁の断熱構造体において、前記キャスタブ
ルは水硬性キャスタブルであり、前記セラミックファイ
バーは撥水剤で撥水処理した嵩密度0.20〜0.30
g/cm3 のセラミックファイバーブランケットまたは
セラミックファイバーブロックであることを特徴とする
断熱構造体を要旨としている。
施工法であって、低温側にセラミックファイバーを施工
し、その後に高温側にキャスタブルを施工することを特
徴とする施工方法を要旨としている。
ファイバーブランケットを使用した例について説明す
る。
酸カルシウムボードよりも耐熱温度の高いセラミックフ
ァイバーブランケットを使用する。それゆえ耐熱性が向
上する。また、セラミックファイバーブランケットは嵩
密度を0.20〜0.30g/cm3 にする。そのこと
により高い強度が得られる。すると、キャスタブルの荷
重によるセラミックファイバーの変形を少なくし、断熱
構造体の性能を向上する。
の表面にシリコーン樹脂等の撥水剤を塗布して撥水処理
する。すると、吸水性が無くなり、セラミックファイバ
ーを施工した後に施工される水硬性キャスタブルの水和
反応を正常に進行させ、断熱構造体の性能を向上する。
ターで容易に切れるため、施工性がボードを使用する場
合よりも格段に良くなる。さらに、撥水処理により吸水
性を抑止すると同時に粉塵の発生を抑えることができ
る。
ランケットの典型例は、次のとおりである。
り、SiO2 40〜60重量%の非晶質繊維からなるブ
ランケット、(2)Al2 O3 25〜35重量%であ
り、SiO2 49〜59重量%であり、ZrO2 11〜
21重量%の非晶質繊維からなるブランケット、(3)
これらの非晶質繊維にAl2 O3 72重量%以上であ
り、SiO2 28重量%以下の結晶質繊維を数%含有し
た繊維からなるブランケット、(4)これらのブランケ
ットを1000℃以上で熱処理して非晶質繊維の一部を
結晶化したブランケット、(5)Al2 O3 72重量%
以上であり、SiO2 28重量%以下のムライト、ムラ
イト・コランダムまたはコランダムを主成分とする結晶
質繊維からなるブランケット。
ランケットの嵩密度は0.20〜0.30g/cm3 で
ある。0.20g/cm3 未満であれば、キャスタブル
の荷重による変形が大きい。0.30g/cm3 を越え
ると、ブランケットを製作する際に繊維が折れて製品を
製作するのが困難である。
には、嵩密度が0.10〜0.16g/cm3 である。
このブランケットをレジン等のバインダー液に含浸した
あと脱水して、嵩密度が0.20g/cm3 以上になる
ようにプレスして乾燥すると、本発明において使用しう
るブランケットとなる。また、この際、バインダー液に
シリコーンオイル、又はシリコーンエマルジョンを含有
させて同時に撥水処理しても良い。
用できるが、特にシリコーンオイル又はシリコーンエマ
ルジョンが水溶液として使用できて取扱が容易であり好
適である。
レー、ローラー等によりブランケット表面に塗布して乾
燥するのが好ましい。撥水剤のブランケットへの含浸深
さは1〜5mmが好適である。含浸深さが1mm未満で
は施工時に吸水性が十分に抑止できないことがある。含
浸深さが5mmを越えても撥水の効果は変わらないの
で、それ以上の深さまで処理してもムダである。
混合して用いると、ブランケットの強度が一層増加して
好都合である。
適例は、耐火性または断熱性の骨材と水和反応により硬
化する水硬性の結合材を含む耐熱温度1200〜170
0℃の不定形耐火物である。骨材がアルミナシリカを主
成分とし、結合材がアルミナセメントや水硬性アルミナ
であるキャスタブルがより好ましい。
る。
3を300mmピッチで溶接し、表面を撥水剤(最適例
は東芝シリコーン社製のシリコーンエマルジョンTSW
−831)で撥水処理した数枚(図では3枚)のセラミ
ックファイバーブランケット1を重ねて100mm厚さ
に施工する。さらに、この上に300mm厚さに所定量
の水を添加混合した水硬性キャスタブル2(最適例は品
川白煉瓦社製のCN−140−3)を施工して炉壁の断
熱構造体5とした。図1の左側が炉外で、右側が炉内で
ある。この断熱構造体5を1300℃で1ヶ月間加熱し
て使用した。
に固定しなくても良いが、固定が好ましい場合は、例え
ばY字アンカー3にワッシャーを溶接する方法や、Y字
アンカーとは別に金属製ピンとワッシャー及びボルトで
止める方法を採用できる。
バーブランケットの特性、および断熱構造体の観察結果
を比較例とともに表1に示す。
ケットの上に円筒を乗せて、この中に水を入れ、吸水性
の有無を調べた。
バーブランケットに代えて、ブランケットの小片を多数
積層して作製した、嵩密度が0.20〜0.30g/c
m3のセラミックファイバーブロックを使用しても良
い。
硬性キャスタブルにセラミックファイバーを添加混合す
ると、断熱性が向上して好ましい。
セラミックファイバーブランケット又はセラミックファ
イバーブロックを使用するので、細工が容易で、粉塵が
発生せず、施工が容易であり、作業環境が改善される。
水処理剤で撥水処理したセラミックファイバーブランケ
ット又はセラミックファイバーブロックを使用するの
で、キャスタブルは設計どうりの性能が得られて、断熱
性の向上した炉壁ができる。
容易であり、パーライトボードを使用した場合よりもキ
ャスタブルの厚さを薄くすることができて、断熱構造体
全体の重量を軽くできる。
図。
Claims (3)
- 【請求項1】 高温側にキャスタブルを配し、低温側に
セラミックファイバーを配した炉壁の断熱構造体におい
て、前記キャスタブルは水硬性キャスタブルであり、前
記セラミックファイバーは撥水剤で撥水処理した嵩密度
0.20〜0.30g/cm3 のセラミックファイバー
ブランケット又はセラミックファイバーブロックである
ことを特徴とする炉壁の断熱構造体。 - 【請求項2】 撥水剤がシリコーンオイル又はシリコー
ンエマルジョンである請求項1に記載の炉壁の断熱構造
体。 - 【請求項3】 請求項1又は2に記載の炉壁の断熱構造
体の施工方法において、低温側にセラミックファイバー
を施工し、その後に高温側にキャスタブルを施工するこ
とを特徴とする施工方法。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP11712696A JP3464580B2 (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | 炉壁の断熱構造体及びその施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09280743A true JPH09280743A (ja) | 1997-10-31 |
JP3464580B2 JP3464580B2 (ja) | 2003-11-10 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP11712696A Expired - Fee Related JP3464580B2 (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | 炉壁の断熱構造体及びその施工方法 |
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101900488A (zh) * | 2010-07-01 | 2010-12-01 | 山东理工大学 | 立式煤矿乏风瓦斯氧化装置的炉衬 |
JP2012251694A (ja) * | 2011-06-01 | 2012-12-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | キャスタブル耐火物の施工方法 |
JP2013044510A (ja) * | 2011-08-26 | 2013-03-04 | Kurosaki Harima Corp | 溶融金属容器のライニング構造 |
CN104154755A (zh) * | 2014-08-08 | 2014-11-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种热气体管道内隔热施工方法 |
JP2017072267A (ja) * | 2015-10-05 | 2017-04-13 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 工業窯炉のライニングの施工方法及び工業窯炉のライニング |
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-
1996
- 1996-04-16 JP JP11712696A patent/JP3464580B2/ja not_active Expired - Fee Related
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