JPH09279281A - 耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法 - Google Patents
耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法Info
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- JPH09279281A JPH09279281A JP9104496A JP9104496A JPH09279281A JP H09279281 A JPH09279281 A JP H09279281A JP 9104496 A JP9104496 A JP 9104496A JP 9104496 A JP9104496 A JP 9104496A JP H09279281 A JPH09279281 A JP H09279281A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板
を見出すこと。 【解決手段】 Ｍｇ２．０〜３．０ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以
下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ
０．１０ｗｔ％以下及びＴｉ０．０５ｗｔ％以下のうち
１種又は２種を含み、残部がＡｌ及び不可避不純物から
なるＡｌ合金焼付塗装板であって、 圧延方向と平行な
断面の金属組織において、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2
Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下であり、Ｃｕを含
む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以上の析出物量がＣ
ｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下であることを特徴とす
る耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板。
を見出すこと。 【解決手段】 Ｍｇ２．０〜３．０ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以
下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ
０．１０ｗｔ％以下及びＴｉ０．０５ｗｔ％以下のうち
１種又は２種を含み、残部がＡｌ及び不可避不純物から
なるＡｌ合金焼付塗装板であって、 圧延方向と平行な
断面の金属組織において、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2
Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下であり、Ｃｕを含
む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以上の析出物量がＣ
ｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下であることを特徴とす
る耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、飲料用缶の缶蓋材
用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法に関するものであ
り、缶蓋材として必要な強度、成形性等の特性を具備す
ると同時に、特に開缶の容易な缶蓋（イージーオープン
キャンエンド、略してＥＯＥという）用材料において、
耐蝕性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金焼付塗装板とその製造
方法に関するものである。
用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法に関するものであ
り、缶蓋材として必要な強度、成形性等の特性を具備す
ると同時に、特に開缶の容易な缶蓋（イージーオープン
キャンエンド、略してＥＯＥという）用材料において、
耐蝕性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金焼付塗装板とその製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来缶蓋材には強度、耐食性、リベット
等の成形性の観点からＪＩＳ−５０８２（Ａｌ−４．５
ｗｔ％Ｍｇ合金）、５１８２（Ａｌ−４．５ｗｔ％Ｍｇ
−０．３５ｗｔ％Ｍｎ合金）、５０５２（Ａｌ−２．５
ｗｔ％Ｍｇ−０．２５ｗｔ％Ｃｒ合金）等のＡｌ−Ｍｇ
系合金が用いられている。
等の成形性の観点からＪＩＳ−５０８２（Ａｌ−４．５
ｗｔ％Ｍｇ合金）、５１８２（Ａｌ−４．５ｗｔ％Ｍｇ
−０．３５ｗｔ％Ｍｎ合金）、５０５２（Ａｌ−２．５
ｗｔ％Ｍｇ−０．２５ｗｔ％Ｃｒ合金）等のＡｌ−Ｍｇ
系合金が用いられている。
【０００３】この缶蓋の製造は、所定のＡｌ合金焼付塗
装板コイルから円形の缶蓋素板を打ち抜き、これを成形
して作られる。まず缶蓋材であるＡｌ合金焼付塗装板
は、前記Ａｌ合金組成の鋳塊を均質化熱処理し、これを
熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延、焼付塗
装の工程を経て厚さ０．２〜０．３ｍｍのＡｌ合金板と
し、更にこの板を塗装焼付して焼付塗装板コイルとす
る。次に缶蓋は、前記の焼付塗装板コイルから、シェル
工程（板コイルから円形の缶蓋素板の形に打ち抜き、外
周部をプレス成形）、カーリング工程（外周部の縁を内
側に曲げる）、コンバージョンプレス工程（内側パネル
に凹凸部、スコア、リベット等の加工を行う）をへて、
最終形状の缶蓋とされる。
装板コイルから円形の缶蓋素板を打ち抜き、これを成形
して作られる。まず缶蓋材であるＡｌ合金焼付塗装板
は、前記Ａｌ合金組成の鋳塊を均質化熱処理し、これを
熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延、焼付塗
装の工程を経て厚さ０．２〜０．３ｍｍのＡｌ合金板と
し、更にこの板を塗装焼付して焼付塗装板コイルとす
る。次に缶蓋は、前記の焼付塗装板コイルから、シェル
工程（板コイルから円形の缶蓋素板の形に打ち抜き、外
周部をプレス成形）、カーリング工程（外周部の縁を内
側に曲げる）、コンバージョンプレス工程（内側パネル
に凹凸部、スコア、リベット等の加工を行う）をへて、
最終形状の缶蓋とされる。
【０００４】一般に、コーヒー、果汁等の負圧缶にはＪ
ＩＳ−５０５２合金が使用されることが多いが、従来の
合金においては、例えばコーヒー飲料においては乳分が
含まれているため、微生物が繁殖しやすく、そのため密
封後に高温の殺菌処理が施される。これはレトルト処理
と呼ばれ、１２０℃程度で数１０分間行われる。この
時、コーヒー中に含まれるＣｌ- の作用により、浸食さ
れやすいという問題がある。
ＩＳ−５０５２合金が使用されることが多いが、従来の
合金においては、例えばコーヒー飲料においては乳分が
含まれているため、微生物が繁殖しやすく、そのため密
封後に高温の殺菌処理が施される。これはレトルト処理
と呼ばれ、１２０℃程度で数１０分間行われる。この
時、コーヒー中に含まれるＣｌ- の作用により、浸食さ
れやすいという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、強度
や、リベット等の成形性を損なうことなく、耐蝕性を向
上させた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法を
見出すことである。
や、リベット等の成形性を損なうことなく、耐蝕性を向
上させた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法を
見出すことである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】Ａｌ−Ｍｇ系合金板は、
通常晶出物としてＡｌ6 （Ｆｅ、Ｍｎ）、α−ＡｌＦｅ
ＳｉといったＦｅ、Ｍｎ系晶出物とともにＭｇ2 Ｓｉ化
合物が含まれており、本願発明では合金組成、均質化熱
処理、熱間圧延等の条件を制限することにより、このＭ
ｇ2 Ｓｉ化合物の大きさ、量をコントロールしている。
また Ａｌ−Ｍｇ系合金板において、強度の向上のため
に添加しているＣｕは、Ｓ相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系）や
Ｑ相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系）等の中間相の形態で
析出しているが、本願発明では製造条件により、このＣ
ｕの固溶、析出状態を制御している。本願発明は、前記
Ｍｇ2 Ｓｉ化合物とＣｕ析出物の制御により、従来に比
べ強度、成形性といった缶蓋材としての必須性能を損な
うことなく、耐蝕性を向上させたＡｌ合金焼付塗装板と
その製造方法を提供するものである。
通常晶出物としてＡｌ6 （Ｆｅ、Ｍｎ）、α−ＡｌＦｅ
ＳｉといったＦｅ、Ｍｎ系晶出物とともにＭｇ2 Ｓｉ化
合物が含まれており、本願発明では合金組成、均質化熱
処理、熱間圧延等の条件を制限することにより、このＭ
ｇ2 Ｓｉ化合物の大きさ、量をコントロールしている。
また Ａｌ−Ｍｇ系合金板において、強度の向上のため
に添加しているＣｕは、Ｓ相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系）や
Ｑ相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系）等の中間相の形態で
析出しているが、本願発明では製造条件により、このＣ
ｕの固溶、析出状態を制御している。本願発明は、前記
Ｍｇ2 Ｓｉ化合物とＣｕ析出物の制御により、従来に比
べ強度、成形性といった缶蓋材としての必須性能を損な
うことなく、耐蝕性を向上させたＡｌ合金焼付塗装板と
その製造方法を提供するものである。
【０００７】即ち、本願の請求項１の発明は、Ｍｇ２．
０〜３．０ｗｔ％未満、Ｍｎ０．２０〜０．７０ｗｔ
％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ
％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含み、かつＭｎ／Ｓ
ｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ０．１０ｗｔ％以下及び
Ｔｉ０．０５ｗｔ％以下のうち１種又は２種を含み、残
部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金焼付塗装板
であって、 圧延方向と平行な断面の金属組織におい
て、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率
が１．２％以下であり、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒
径０．１μｍ以上の析出物量がＣｕ換算量で０．０４０
ｗｔ％以下であることを特徴とする耐蝕性に優れた缶蓋
材用Ａｌ合金焼付塗装板であり、
０〜３．０ｗｔ％未満、Ｍｎ０．２０〜０．７０ｗｔ
％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ
％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含み、かつＭｎ／Ｓ
ｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ０．１０ｗｔ％以下及び
Ｔｉ０．０５ｗｔ％以下のうち１種又は２種を含み、残
部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金焼付塗装板
であって、 圧延方向と平行な断面の金属組織におい
て、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率
が１．２％以下であり、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒
径０．１μｍ以上の析出物量がＣｕ換算量で０．０４０
ｗｔ％以下であることを特徴とする耐蝕性に優れた缶蓋
材用Ａｌ合金焼付塗装板であり、
【０００８】また、請求項２の発明は、Ｍｇ２．０〜
３．０ｗｔ％未満、Ｍｎ０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以
下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧
２．０を満たし、更にＣｒ０．１０ｗｔ％以下及びＴｉ
０．０５ｗｔ％以下のうち１種又は２種を含み、残部が
Ａｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金溶湯を半連続鋳
造により鋳塊とし、次にこの鋳塊を４００〜４８０℃の
温度範囲を昇温速度２０℃／ｈ以上で加熱して４８０〜
５８０℃で１時間以上の均質化熱処理を行い、続いてこ
れを熱間圧延して所定の熱延板とするが、均質化熱処理
後から熱間圧延を終了までの間に、４８０〜４００℃の
温度範囲に３０分を越えて保持されることなく熱間圧延
を終了し、その後これを４０％以上の加工率で冷間圧延
し、次にこれを中間焼鈍するがこの条件は、昇温速度１
０℃／ｓｅｃ以上、到達温度４００〜５８０℃、この温
度での保持時間２分以内、冷却速度５℃／ｓｅｃ以上と
し、続いて５０％以上の加工率で最終冷間圧延し、これ
を更に常法に従って焼付塗装する製造方法であって、圧
延方向と平行な断面の金属組織において、平均粒径１μ
ｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率を１．２％以下と
し、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以上の
析出物量をＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下とするこ
とを特徴とする耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗
装板の製造方法である。
３．０ｗｔ％未満、Ｍｎ０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以
下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧
２．０を満たし、更にＣｒ０．１０ｗｔ％以下及びＴｉ
０．０５ｗｔ％以下のうち１種又は２種を含み、残部が
Ａｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金溶湯を半連続鋳
造により鋳塊とし、次にこの鋳塊を４００〜４８０℃の
温度範囲を昇温速度２０℃／ｈ以上で加熱して４８０〜
５８０℃で１時間以上の均質化熱処理を行い、続いてこ
れを熱間圧延して所定の熱延板とするが、均質化熱処理
後から熱間圧延を終了までの間に、４８０〜４００℃の
温度範囲に３０分を越えて保持されることなく熱間圧延
を終了し、その後これを４０％以上の加工率で冷間圧延
し、次にこれを中間焼鈍するがこの条件は、昇温速度１
０℃／ｓｅｃ以上、到達温度４００〜５８０℃、この温
度での保持時間２分以内、冷却速度５℃／ｓｅｃ以上と
し、続いて５０％以上の加工率で最終冷間圧延し、これ
を更に常法に従って焼付塗装する製造方法であって、圧
延方向と平行な断面の金属組織において、平均粒径１μ
ｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率を１．２％以下と
し、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以上の
析出物量をＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下とするこ
とを特徴とする耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗
装板の製造方法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明について、詳細に説明
する。まず請求項１の発明についての合金添加元素の意
義と範囲の限定理由について述べる。Ｍｇは、強度を与
えるために添加するものであるが、その範囲を２．０〜
３．０ｗｔ％未満としたのは、２．０ｗｔ％未満では所
望の強度が得られず、３．０ｗｔ％以上では熱間加工性
が悪くなるうえ、耐食性、成形性も悪くなるからであ
る。
する。まず請求項１の発明についての合金添加元素の意
義と範囲の限定理由について述べる。Ｍｇは、強度を与
えるために添加するものであるが、その範囲を２．０〜
３．０ｗｔ％未満としたのは、２．０ｗｔ％未満では所
望の強度が得られず、３．０ｗｔ％以上では熱間加工性
が悪くなるうえ、耐食性、成形性も悪くなるからであ
る。
【００１０】Ｍｎは、上記と同様に強度を与えるととも
にＭｇ2 Ｓｉの析出を防ぐために添加するものである
が、その範囲を０．２０〜０．７０ｗｔ％としたのは、
０．２０ｗｔ％未満では強度が十分でないうえ、Ｍｇ2
Ｓｉ化合物量が増加し、耐蝕性を低下させ、また０．７
０ｗｔ％を越えると前述の効果が飽和するうえに、粗大
なＦｅ、Ｍｎ系晶出物量が増加し、缶蓋材に通常行われ
るリベット成形の際に割れの起点となり、成形性を低下
させるからである。
にＭｇ2 Ｓｉの析出を防ぐために添加するものである
が、その範囲を０．２０〜０．７０ｗｔ％としたのは、
０．２０ｗｔ％未満では強度が十分でないうえ、Ｍｇ2
Ｓｉ化合物量が増加し、耐蝕性を低下させ、また０．７
０ｗｔ％を越えると前述の効果が飽和するうえに、粗大
なＦｅ、Ｍｎ系晶出物量が増加し、缶蓋材に通常行われ
るリベット成形の際に割れの起点となり、成形性を低下
させるからである。
【００１１】Ｃｕは、固溶強化に寄与するとともに、Ｓ
相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系金属間化合物）やθ相（Ａｌ−
Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ金属間化合物）等の中間相として析出
し、析出硬化にも寄与する。しかしその範囲を０．０１
〜０．１５ｗｔ％としたのは、０．０１ｗｔ％未満では
その効果が見受けられず、また０．１５ｗｔ％を越える
と、加工性、耐食性が劣化するからである。
相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系金属間化合物）やθ相（Ａｌ−
Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ金属間化合物）等の中間相として析出
し、析出硬化にも寄与する。しかしその範囲を０．０１
〜０．１５ｗｔ％としたのは、０．０１ｗｔ％未満では
その効果が見受けられず、また０．１５ｗｔ％を越える
と、加工性、耐食性が劣化するからである。
【００１２】Ｆｅ、Ｓｉは不可避的不純物として通常Ａ
ｌ地金に含まれるが、Ｆｅは０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ
は０．２０ｗｔ％以下に規制する。Ｆｅが０．３５ｗｔ
％を越えると成形性が悪くなる。また、Ｓｉも０．２０
ｗｔ％を越えると成形性が悪くなるうえ、Ｍｇ2 Ｓｉ化
合物が増えて耐蝕性が悪くなるからである。また、Ｍｎ
／Ｓｉ≧２．０としたのは、これを満たさないとＭｇ2
Ｓｉ化合物が増えてしまい、成形性、耐蝕性が低下する
からである。
ｌ地金に含まれるが、Ｆｅは０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ
は０．２０ｗｔ％以下に規制する。Ｆｅが０．３５ｗｔ
％を越えると成形性が悪くなる。また、Ｓｉも０．２０
ｗｔ％を越えると成形性が悪くなるうえ、Ｍｇ2 Ｓｉ化
合物が増えて耐蝕性が悪くなるからである。また、Ｍｎ
／Ｓｉ≧２．０としたのは、これを満たさないとＭｇ2
Ｓｉ化合物が増えてしまい、成形性、耐蝕性が低下する
からである。
【００１３】Ｃｒは、合金の強度向上に寄与する元素で
あるが、その範囲を０．１０ｗｔ％以下としたのは、
０．１０ｗｔ％を越えると粗大な晶出物が形成されて、
成形性の低下を招くからである。Ｔｉは、結晶粒を微細
化させるために添加するものであるが、その範囲を０．
０５ｗｔ％以下としたのは、０．０５ｗｔ％を越えると
粗大な晶出物が増え、成形性を低下させるからである。
なお、ＣｒとＴｉは、上記の範囲でいずれか１種又は２
種を添加する。前記以外の他の不可避的不純物として
は、Ｚｎ等があるが、Ｚｎ０．２５ｗｔ％以下の範囲内
ならば、特に問題ない。
あるが、その範囲を０．１０ｗｔ％以下としたのは、
０．１０ｗｔ％を越えると粗大な晶出物が形成されて、
成形性の低下を招くからである。Ｔｉは、結晶粒を微細
化させるために添加するものであるが、その範囲を０．
０５ｗｔ％以下としたのは、０．０５ｗｔ％を越えると
粗大な晶出物が増え、成形性を低下させるからである。
なお、ＣｒとＴｉは、上記の範囲でいずれか１種又は２
種を添加する。前記以外の他の不可避的不純物として
は、Ｚｎ等があるが、Ｚｎ０．２５ｗｔ％以下の範囲内
ならば、特に問題ない。
【００１４】次に、合金組成以外の要件である板の圧延
方向と平行な断面の金属組織において、平均粒径１μｍ
以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が、１．２％以下と
したのは、１．２％を越えると成形性が低下すると共
に、耐蝕性が低下するからである。また、Ｃｕを含む析
出物のうち、平均粒径０．１μｍ以上の析出物量が、Ｃ
ｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下としたのは、０．０４
０ｗｔ％を越えると耐蝕性が悪くなるからである。
方向と平行な断面の金属組織において、平均粒径１μｍ
以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が、１．２％以下と
したのは、１．２％を越えると成形性が低下すると共
に、耐蝕性が低下するからである。また、Ｃｕを含む析
出物のうち、平均粒径０．１μｍ以上の析出物量が、Ｃ
ｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下としたのは、０．０４
０ｗｔ％を越えると耐蝕性が悪くなるからである。
【００１５】以上の構成要件を満足する缶蓋材用Ａｌ合
金焼付塗装板は、缶蓋材に要求される一般的特性（強
度、リベット成形性）に優れるとともに、特に耐蝕性に
優れている。
金焼付塗装板は、缶蓋材に要求される一般的特性（強
度、リベット成形性）に優れるとともに、特に耐蝕性に
優れている。
【００１６】次に請求項２の発明に係わる焼付塗装板の
製造方法について、説明する。先ず、前述の組成からな
るＡｌ合金溶湯を半連続鋳造により鋳塊とし、この鋳塊
を面削後、均質化熱処理し、続いて熱間圧延する。均質
化熱処理の際の加熱は４００〜４８０℃の温度範囲を２
０℃／ｈ以上の速度で昇温し、均質化熱処理は４８０〜
５８０℃で１時間以上保持し、その後熱間圧延して熱延
板とするが、均質化熱処理終了から熱間圧延終了までの
間に、４００〜４８０℃の温度範囲に３０分を越えて保
持されることなく熱間圧延を終了する必要がある。
製造方法について、説明する。先ず、前述の組成からな
るＡｌ合金溶湯を半連続鋳造により鋳塊とし、この鋳塊
を面削後、均質化熱処理し、続いて熱間圧延する。均質
化熱処理の際の加熱は４００〜４８０℃の温度範囲を２
０℃／ｈ以上の速度で昇温し、均質化熱処理は４８０〜
５８０℃で１時間以上保持し、その後熱間圧延して熱延
板とするが、均質化熱処理終了から熱間圧延終了までの
間に、４００〜４８０℃の温度範囲に３０分を越えて保
持されることなく熱間圧延を終了する必要がある。
【００１７】均質化熱処理で４００〜４８０℃の温度範
囲を２０℃／ｈ以上の速度で昇温するのは、昇温過程で
析出したＭｇ2 Ｓｉは、再びマトリックス中に固溶させ
ることができるが、４００〜４８０℃で２０℃／ｈ未満
の速度で昇温すると、この温度範囲では析出物の数は少
ないものの粗大なＭｇ2 Ｓｉが析出し、これを均質化に
より固溶させるには多大な時間を要するためである。粗
大なＭｇ2 Ｓｉ化合物は、リベットの成形性を悪くする
と共に、耐蝕性を悪くする。均質化熱処理温度が４８０
℃未満では、均質化中に粗大なＭｇ2 Ｓｉが大量に生成
し、耐蝕性に悪影響を及ぼす。また、５８０℃を越える
と局所的に溶融を起こしてしまい表面欠陥となり好まし
くない。また，均質化時間が１時間未満では均質化が十
分に進まないためである。
囲を２０℃／ｈ以上の速度で昇温するのは、昇温過程で
析出したＭｇ2 Ｓｉは、再びマトリックス中に固溶させ
ることができるが、４００〜４８０℃で２０℃／ｈ未満
の速度で昇温すると、この温度範囲では析出物の数は少
ないものの粗大なＭｇ2 Ｓｉが析出し、これを均質化に
より固溶させるには多大な時間を要するためである。粗
大なＭｇ2 Ｓｉ化合物は、リベットの成形性を悪くする
と共に、耐蝕性を悪くする。均質化熱処理温度が４８０
℃未満では、均質化中に粗大なＭｇ2 Ｓｉが大量に生成
し、耐蝕性に悪影響を及ぼす。また、５８０℃を越える
と局所的に溶融を起こしてしまい表面欠陥となり好まし
くない。また，均質化時間が１時間未満では均質化が十
分に進まないためである。
【００１８】また、均質化熱処理の終了から熱間圧延終
了までの間に、４００〜４８０℃の温度範囲に、３０分
を越えて保持されることがないように熱間圧延を終了す
るのは、３０分を越えると粗大なＭｇ2 Ｓｉが大量に析
出し、耐蝕性が悪くなる。この時間をなるべく迅速に終
了させるのが好ましい。なお、均質化熱処理の終了から
熱間圧延終了までの間で、４００〜４８０℃の温度範囲
に３０分以内とする時間帯は、具体的には均質化熱処理
の終了から熱間圧延開始まで及び熱間圧延開始から熱間
圧延終了までの時間帯である。従って、均質化熱処理の
終了から熱間圧延開始及び熱間圧延開始から熱間圧延終
了までの時間は、いずれも速やかに行うのが望ましく、
前記両時間帯で４００〜４８０℃に保持される時間は合
計で３０分以内とするが、各々１５分以内が望ましい。
了までの間に、４００〜４８０℃の温度範囲に、３０分
を越えて保持されることがないように熱間圧延を終了す
るのは、３０分を越えると粗大なＭｇ2 Ｓｉが大量に析
出し、耐蝕性が悪くなる。この時間をなるべく迅速に終
了させるのが好ましい。なお、均質化熱処理の終了から
熱間圧延終了までの間で、４００〜４８０℃の温度範囲
に３０分以内とする時間帯は、具体的には均質化熱処理
の終了から熱間圧延開始まで及び熱間圧延開始から熱間
圧延終了までの時間帯である。従って、均質化熱処理の
終了から熱間圧延開始及び熱間圧延開始から熱間圧延終
了までの時間は、いずれも速やかに行うのが望ましく、
前記両時間帯で４００〜４８０℃に保持される時間は合
計で３０分以内とするが、各々１５分以内が望ましい。
【００１９】前記熱間圧延した後、次に冷間圧延される
が、加工率で４０％以上の冷間圧延を施すのは，後の中
間焼鈍での再結晶の前に歪みを与え、再結晶時の結晶粒
を微細化し、成形性を高めるためであり、加工率が４０
％未満ではその効果が十分ではないからである。
が、加工率で４０％以上の冷間圧延を施すのは，後の中
間焼鈍での再結晶の前に歪みを与え、再結晶時の結晶粒
を微細化し、成形性を高めるためであり、加工率が４０
％未満ではその効果が十分ではないからである。
【００２０】続いて、次に中間焼鈍するが、その場合昇
温速度は１０℃／ｓｅｃ以上で加熱し、４００〜５８０
℃の焼鈍温度に２分以内保持後、５℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で冷却する。焼鈍温度が４００℃未満ではＣｕの
十分な固溶と完全な再結晶が行われず、また５８０℃を
越えると部分的に融解を起こし、表面欠陥等を引き起こ
す。また、保持時間が２分を越えると結晶粒が粗大化し
てしまう。また、昇温速度が１０℃／ｓｅｃ未満である
と、結晶粒が粗くなり成形性が悪くなる。冷却速度が５
℃／ｓｅｃ未満であると、冷却過程でＭｇ2 Ｓｉ化合物
が数多く析出するとともに、またＣｕ析出物が析出し耐
蝕性に悪影響を及ぼす。
温速度は１０℃／ｓｅｃ以上で加熱し、４００〜５８０
℃の焼鈍温度に２分以内保持後、５℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で冷却する。焼鈍温度が４００℃未満ではＣｕの
十分な固溶と完全な再結晶が行われず、また５８０℃を
越えると部分的に融解を起こし、表面欠陥等を引き起こ
す。また、保持時間が２分を越えると結晶粒が粗大化し
てしまう。また、昇温速度が１０℃／ｓｅｃ未満である
と、結晶粒が粗くなり成形性が悪くなる。冷却速度が５
℃／ｓｅｃ未満であると、冷却過程でＭｇ2 Ｓｉ化合物
が数多く析出するとともに、またＣｕ析出物が析出し耐
蝕性に悪影響を及ぼす。
【００２１】次に５０％以上の加工率で最終の冷間加工
を施すのは、強度を付与するためであるが、加工率が５
０％未満ではその効果が十分ではない。
を施すのは、強度を付与するためであるが、加工率が５
０％未満ではその効果が十分ではない。
【００２２】最終冷間圧延した板（コイル）は、更に最
終的に常法に従って連続焼付塗装ラインで焼付塗装され
るが、その焼付塗装条件は、２２０〜３００℃で２分以
下保持（加熱速度５℃／ｓｅｃ以上、冷却速度１０／ｓ
ｅｃ以上）が好ましい。なお、この場合の塗料は有機樹
脂で、溶剤型塗料としてエポキシ−フエノール系、エポ
キシ−アミノ系、ビニル系、ビニル−エポキシ−フエノ
ール系等があり、また水性塗料としてエポキシ−アクリ
ル系等があり、これらの塗料で両面に焼付塗装され、塗
膜の厚さは、乾燥時において３〜１５μｍの範囲が一般
的である。
終的に常法に従って連続焼付塗装ラインで焼付塗装され
るが、その焼付塗装条件は、２２０〜３００℃で２分以
下保持（加熱速度５℃／ｓｅｃ以上、冷却速度１０／ｓ
ｅｃ以上）が好ましい。なお、この場合の塗料は有機樹
脂で、溶剤型塗料としてエポキシ−フエノール系、エポ
キシ−アミノ系、ビニル系、ビニル−エポキシ−フエノ
ール系等があり、また水性塗料としてエポキシ−アクリ
ル系等があり、これらの塗料で両面に焼付塗装され、塗
膜の厚さは、乾燥時において３〜１５μｍの範囲が一般
的である。
【００２３】以上の如く製造したＡｌ合金焼付塗装板
は、圧延方向と平行な断面の金属組織において平均粒径
１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以
下であり、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ
以上の析出物量がＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下と
なっている。これらの要件の意義および限定理由は、前
記請求項１と同様である。
は、圧延方向と平行な断面の金属組織において平均粒径
１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以
下であり、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ
以上の析出物量がＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下と
なっている。これらの要件の意義および限定理由は、前
記請求項１と同様である。
【００２４】以上説明したように、本発明の製造方法で
得られたＡｌ合金焼付塗装板（コイル）は、缶蓋材に要
求される一般的特性（板の表面性状、強度、リベット成
形性等）に優れるとともに、特に耐蝕性に優れ、缶蓋材
料として好適である。
得られたＡｌ合金焼付塗装板（コイル）は、缶蓋材に要
求される一般的特性（板の表面性状、強度、リベット成
形性等）に優れるとともに、特に耐蝕性に優れ、缶蓋材
料として好適である。
【００２５】
【実施例】以下本発明の実施例について、比較例と対比
して詳細に説明する。 〔実施例１〕表１（試験Ｎｏ．１〜１９）に示す各種組
成のＡｌ合金（Ａ〜Ｓ）を、常法により溶解しＤＣ鋳造
にて鋳塊とした。次に、これを面削後、５００℃で６時
間の均質化熱処理を施した。処理温度までの加熱速度は
４００〜４８０℃間で２５〜３０℃／ｈであった。次
に、これを４８０℃で熱間圧延を開始し、厚さ４９０ｍ
ｍの鋳塊から厚さ３．５ｍｍまで熱間圧延した。均質化
熱処理終了から熱間圧延終了までの４８０〜４００℃間
の保持時間は、２０〜３０分であり、熱間圧延終了温度
は３００〜３２０℃であった。次に、この熱延板を厚さ
１．０ｍｍまで冷間圧延した。冷間圧延の加工率は７１
％であった。続いてこれを５００℃×０秒の中間焼鈍を
行った（加熱速度１００℃／ｓｅｃ、冷却速度４０℃／
ｓｅｃ）。
して詳細に説明する。 〔実施例１〕表１（試験Ｎｏ．１〜１９）に示す各種組
成のＡｌ合金（Ａ〜Ｓ）を、常法により溶解しＤＣ鋳造
にて鋳塊とした。次に、これを面削後、５００℃で６時
間の均質化熱処理を施した。処理温度までの加熱速度は
４００〜４８０℃間で２５〜３０℃／ｈであった。次
に、これを４８０℃で熱間圧延を開始し、厚さ４９０ｍ
ｍの鋳塊から厚さ３．５ｍｍまで熱間圧延した。均質化
熱処理終了から熱間圧延終了までの４８０〜４００℃間
の保持時間は、２０〜３０分であり、熱間圧延終了温度
は３００〜３２０℃であった。次に、この熱延板を厚さ
１．０ｍｍまで冷間圧延した。冷間圧延の加工率は７１
％であった。続いてこれを５００℃×０秒の中間焼鈍を
行った（加熱速度１００℃／ｓｅｃ、冷却速度４０℃／
ｓｅｃ）。
【００２６】次に、これを厚さ０．２５ｍｍまで冷間圧
延した（冷間圧延率 ７５％）。続いてこの板を常法に
従って焼付塗装した。なお焼付塗装の条件は以下のとお
りである。 塗料及び塗膜の厚さ：内面はエポキシフエノール系で厚
さは７μｍ 外面はエポキシユリア系で厚さは４μｍ 加熱速度 ：１０℃／ｓｅｃ 焼付処理温度、時間：２８５℃×０ｓｅｃ 冷却速度 ：２０℃／ｓｅｃ
延した（冷間圧延率 ７５％）。続いてこの板を常法に
従って焼付塗装した。なお焼付塗装の条件は以下のとお
りである。 塗料及び塗膜の厚さ：内面はエポキシフエノール系で厚
さは７μｍ 外面はエポキシユリア系で厚さは４μｍ 加熱速度 ：１０℃／ｓｅｃ 焼付処理温度、時間：２８５℃×０ｓｅｃ 冷却速度 ：２０℃／ｓｅｃ
【００２７】
【表１】
【００２８】なお、試験Ｎｏ．１８、１９のＡｌ合金焼
付塗装板は、表１の試験Ｎｏ．２に示すＡｌ合金（Ｂ）
を使用して、合金組成以外の他の構成要件が本発明の範
囲外となる材料を以下のごとく作製した。 ・試験Ｎｏ．１８の焼付塗装板（平均粒径１μｍ以上の
Ｍｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率だけが本発明の範囲外） ４５０℃で１２時間の均質化熱処理 熱間圧延：開始温度４２０℃、終了温度２８０℃ 他の条件は、試験Ｎｏ．２の焼付塗装板と同様である。 ・試験Ｎｏ．１９の焼付塗装板（平均粒径０．１μｍ以
上のＣｕを含む析出物量だけが本発明の範囲外） 中間焼鈍：３８０℃で０ｓｅｃ保持 加熱速度６０℃／ｓｅｃ 冷却速度２℃／ｓｅｃ 他の条件は、試験Ｎｏ．２の焼付塗装板と同様である。
付塗装板は、表１の試験Ｎｏ．２に示すＡｌ合金（Ｂ）
を使用して、合金組成以外の他の構成要件が本発明の範
囲外となる材料を以下のごとく作製した。 ・試験Ｎｏ．１８の焼付塗装板（平均粒径１μｍ以上の
Ｍｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率だけが本発明の範囲外） ４５０℃で１２時間の均質化熱処理 熱間圧延：開始温度４２０℃、終了温度２８０℃ 他の条件は、試験Ｎｏ．２の焼付塗装板と同様である。 ・試験Ｎｏ．１９の焼付塗装板（平均粒径０．１μｍ以
上のＣｕを含む析出物量だけが本発明の範囲外） 中間焼鈍：３８０℃で０ｓｅｃ保持 加熱速度６０℃／ｓｅｃ 冷却速度２℃／ｓｅｃ 他の条件は、試験Ｎｏ．２の焼付塗装板と同様である。
【００２９】以上のように製造した缶蓋材用Ａｌ合金焼
付塗装板について、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化
合物の面積分率（％）、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒
径０．１μｍ以上の析出物量（Ｃｕ換算量でのｗｔ％）
を測定し、その結果を表１に併記した。なお、Ｍｇ2 Ｓ
ｉ化合物の面積分率（％）は、圧延方向に平行な断面を
研磨し、これを光学顕微鏡と組み合わせた画像解析装置
を用いて１画素当たり０．５μｍ長さの条件で０．２５
ｍｍ2 の視野で測定した。また、Ｃｕの析出量について
は、最終板をフェノールに溶解し、これを０．１μｍの
フィルターでこして、ろ液中のＣｕを分析し、配合量か
ら差し引いた値とした。
付塗装板について、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化
合物の面積分率（％）、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒
径０．１μｍ以上の析出物量（Ｃｕ換算量でのｗｔ％）
を測定し、その結果を表１に併記した。なお、Ｍｇ2 Ｓ
ｉ化合物の面積分率（％）は、圧延方向に平行な断面を
研磨し、これを光学顕微鏡と組み合わせた画像解析装置
を用いて１画素当たり０．５μｍ長さの条件で０．２５
ｍｍ2 の視野で測定した。また、Ｃｕの析出量について
は、最終板をフェノールに溶解し、これを０．１μｍの
フィルターでこして、ろ液中のＣｕを分析し、配合量か
ら差し引いた値とした。
【００３０】以上の試験材について、材料の機械的強
度、リベットの成形性、耐蝕性を試験評価し、その結果
を表２に記した。なお、試験評価方法は以下のとおりで
ある。 〔試験評価方法〕 （１）材料の機械的強度試験 焼付塗装板から、圧延方向と平行にＪＩＳ５号試験片を
切り出して、引張試験を行い、引張強さ（Ｎ／ｍ
ｍ2 ）、耐力（Ｎ／ｍｍ2 ）、伸び（％）を測定した。 （２）リベットの成形性試験 リベットの成形性は、焼付塗装板から缶蓋でリベット成
形したものを１０００個作製し、リベット部の割れの有
無を目視で観察した。一個でも成形不良があった場合は
×、成形不良が全くなかった場合を○とした。
度、リベットの成形性、耐蝕性を試験評価し、その結果
を表２に記した。なお、試験評価方法は以下のとおりで
ある。 〔試験評価方法〕 （１）材料の機械的強度試験 焼付塗装板から、圧延方向と平行にＪＩＳ５号試験片を
切り出して、引張試験を行い、引張強さ（Ｎ／ｍ
ｍ2 ）、耐力（Ｎ／ｍｍ2 ）、伸び（％）を測定した。 （２）リベットの成形性試験 リベットの成形性は、焼付塗装板から缶蓋でリベット成
形したものを１０００個作製し、リベット部の割れの有
無を目視で観察した。一個でも成形不良があった場合は
×、成形不良が全くなかった場合を○とした。
【００３１】（３）耐蝕性試験 内容物がコーヒー等の負圧缶は、缶胴部がスチールであ
る３ピース缶が用いられることが多いが、この場合スチ
ールの缶胴部の方が電位的に貴であるため、Ａｌ合金の
缶蓋材が、異種金属との接触により腐食が促進される傾
向がある。そこで、腐食試験も、実際の３ピース缶を想
定して以下のごとく行った。具体的な耐蝕性試験は、Ａ
ｌ合金焼付塗装板とスチール板をそれぞれ両者の端縁を
折り曲げて係合後、かしめて固着し、Ａｌ合金焼付塗装
板とスチール板を電気的に接続した（係合部は脱膜処理
を施してある）。これを更にＡｌ合金焼付塗装板の皮膜
にナイフで×印の傷を入れた。このようにして作製した
試料を３％食塩水中に１ケ月間浸漬し、×印の腐食のさ
れかた（×の交点からの腐食の範囲の最大距離と孔食の
最大深さ）について調べた。なお、評価は以下のごとく
行った。 （ａ）腐食範囲の最大距離 ２ｍｍ以下の腐食は○、 ２ｍｍを越え５ｍｍ以下の腐
食は△、５ｍｍを越える腐食は× （ｂ）孔食の最大深さ １００μｍ以下の孔食は○、 １００μｍを越え板厚以
下の孔食は△、貫通している孔食は×
る３ピース缶が用いられることが多いが、この場合スチ
ールの缶胴部の方が電位的に貴であるため、Ａｌ合金の
缶蓋材が、異種金属との接触により腐食が促進される傾
向がある。そこで、腐食試験も、実際の３ピース缶を想
定して以下のごとく行った。具体的な耐蝕性試験は、Ａ
ｌ合金焼付塗装板とスチール板をそれぞれ両者の端縁を
折り曲げて係合後、かしめて固着し、Ａｌ合金焼付塗装
板とスチール板を電気的に接続した（係合部は脱膜処理
を施してある）。これを更にＡｌ合金焼付塗装板の皮膜
にナイフで×印の傷を入れた。このようにして作製した
試料を３％食塩水中に１ケ月間浸漬し、×印の腐食のさ
れかた（×の交点からの腐食の範囲の最大距離と孔食の
最大深さ）について調べた。なお、評価は以下のごとく
行った。 （ａ）腐食範囲の最大距離 ２ｍｍ以下の腐食は○、 ２ｍｍを越え５ｍｍ以下の腐
食は△、５ｍｍを越える腐食は× （ｂ）孔食の最大深さ １００μｍ以下の孔食は○、 １００μｍを越え板厚以
下の孔食は△、貫通している孔食は×
【００３２】
【表２】
【００３３】表１、表２から明らかなように、本発明の
範囲内にあるＡＬ合金焼付塗装板（本発明例）は、缶蓋
材として必要な特性を満足する上、耐蝕性に優れている
ことがわかる。これに対し比較例は、合金組成または金
属組織が本発明の範囲外にあり、その結果いずれかの特
性が劣っていることがわかる。
範囲内にあるＡＬ合金焼付塗装板（本発明例）は、缶蓋
材として必要な特性を満足する上、耐蝕性に優れている
ことがわかる。これに対し比較例は、合金組成または金
属組織が本発明の範囲外にあり、その結果いずれかの特
性が劣っていることがわかる。
【００３４】〔実施例２〕実施例１のＢのＡｌ合金を、
常法により溶解鋳造し、面削後、均質化熱処理を施し、
熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延、焼付塗
装を施した。その詳細な製造条件を表３に示す。なお、
焼付塗装の条件は、実施例１と同様である。
常法により溶解鋳造し、面削後、均質化熱処理を施し、
熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延、焼付塗
装を施した。その詳細な製造条件を表３に示す。なお、
焼付塗装の条件は、実施例１と同様である。
【００３５】
【表３】
【００３６】このようにして得たＡｌ合金焼付塗装板に
ついて、実施例１と同様に、材料の機械的強度、リベッ
トの成形性、、耐蝕性を試験評価し、その結果を表４に
記した。なお、板の表面性状についても、目視で観察し
て○（合格）、×（不合格）で記した。
ついて、実施例１と同様に、材料の機械的強度、リベッ
トの成形性、、耐蝕性を試験評価し、その結果を表４に
記した。なお、板の表面性状についても、目視で観察し
て○（合格）、×（不合格）で記した。
【００３７】
【表４】
【００３８】表３、表４から明らかなように、本発明の
製造方法によるＡｌ合金焼付塗装板（本発明例）は、い
ずれの特性においても良好であることがわかる。これに
対し、本発明の範囲外の製造方法によるＡｌ合金焼付塗
装板（比較例）は、いずれかの特性で劣っていることが
わかる。
製造方法によるＡｌ合金焼付塗装板（本発明例）は、い
ずれの特性においても良好であることがわかる。これに
対し、本発明の範囲外の製造方法によるＡｌ合金焼付塗
装板（比較例）は、いずれかの特性で劣っていることが
わかる。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明による缶蓋
用Ａｌ合金焼付塗装板は、缶蓋の強度、リベット成形性
等を損なう事無く、耐蝕性に優れている。従って，この
発明によるＡｌ合金焼付塗装板は、飲料用アルミニウム
缶全般の缶蓋材として好適であり、特に腐食性の高い内
容物を包装する缶蓋材に適している。
用Ａｌ合金焼付塗装板は、缶蓋の強度、リベット成形性
等を損なう事無く、耐蝕性に優れている。従って，この
発明によるＡｌ合金焼付塗装板は、飲料用アルミニウム
缶全般の缶蓋材として好適であり、特に腐食性の高い内
容物を包装する缶蓋材に適している。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｍｇ２．０〜３．０ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以
下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ
０．１０ｗｔ％以下及びＴｉ０．０５ｗｔ％以下のうち
１種又は２種を含み、残部がＡｌ及び不可避不純物から
なるＡｌ合金焼付塗装板であって、 圧延方向と平行な
断面の金属組織において、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2
Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下であり、Ｃｕを含
む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以上の析出物量がＣ
ｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下であることを特徴とす
る耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板。 - 【請求項２】 Ｍｇ２．０〜３．０ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以
下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ
０．１０ｗｔ％以下及びＴｉ０．０５ｗｔ％以下のうち
１種又は２種を含み、残部がＡｌ及び不可避不純物から
なるＡｌ合金溶湯を半連続鋳造により鋳塊とし、次にこ
の鋳塊を４００〜４８０℃の温度範囲を昇温速度２０℃
／ｈ以上で加熱して４８０〜５８０℃で１時間以上の均
質化熱処理を行い、続いてこれを熱間圧延して所定の熱
延板とするが、均質化熱処理後から熱間圧延を終了まで
の間に、４８０〜４００℃の温度範囲に３０分を越えて
保持されることなく熱間圧延を終了し、その後これを４
０％以上の加工率で冷間圧延し、次にこれを中間焼鈍す
るがこの条件は、昇温速度１０℃／ｓｅｃ以上、到達温
度４００〜５８０℃、この温度での保持時間２分以内、
冷却速度５℃／ｓｅｃ以上とし、続いて５０％以上の加
工率で最終冷間圧延し、これを更に常法に従って焼付塗
装する製造方法であって、圧延方向と平行な断面の金属
組織において、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物
の面積分率を１．２％以下とし、Ｃｕを含む析出物のう
ち平均粒径０．１μｍ以上の析出物量をＣｕ換算量で
０．０４０ｗｔ％以下とすることを特徴とする耐蝕性に
優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9104496A JPH09279281A (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | 耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9104496A JPH09279281A (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | 耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09279281A true JPH09279281A (ja) | 1997-10-28 |
Family
ID=14015512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9104496A Pending JPH09279281A (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | 耐蝕性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09279281A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001295008A (ja) * | 2000-04-13 | 2001-10-26 | Nissan Motor Co Ltd | 耐糸錆び性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2007070711A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-22 | Furukawa Sky Kk | 高強度キャップ用アルミニウム合金およびその製造方法 |
| WO2012043582A1 (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | ボトル缶用アルミニウム合金冷延板 |
| CN103757504A (zh) * | 2014-01-21 | 2014-04-30 | 亚洲铝业（中国）有限公司 | 铝合金彩涂板带材及其生产方法 |
| WO2022223634A1 (en) | 2021-04-21 | 2022-10-27 | Constellium Neuf-Brisach | 5xxx aluminium sheets with high formabilty |
-
1996
- 1996-04-12 JP JP9104496A patent/JPH09279281A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001295008A (ja) * | 2000-04-13 | 2001-10-26 | Nissan Motor Co Ltd | 耐糸錆び性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2007070711A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-22 | Furukawa Sky Kk | 高強度キャップ用アルミニウム合金およびその製造方法 |
| WO2012043582A1 (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | ボトル缶用アルミニウム合金冷延板 |
| JP2012092431A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-05-17 | Kobe Steel Ltd | ボトル缶用アルミニウム合金冷延板 |
| AU2011309067B2 (en) * | 2010-09-30 | 2015-08-20 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Cold-rolled aluminum alloy sheet for bottle can |
| CN103757504A (zh) * | 2014-01-21 | 2014-04-30 | 亚洲铝业（中国）有限公司 | 铝合金彩涂板带材及其生产方法 |
| WO2022223634A1 (en) | 2021-04-21 | 2022-10-27 | Constellium Neuf-Brisach | 5xxx aluminium sheets with high formabilty |
| FR3122187A1 (fr) * | 2021-04-21 | 2022-10-28 | Constellium Neuf-Brisach | Tôles d’aluminium 5xxx dotée d’une aptitude à la mise en forme élevée |
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