JPH09273741A

JPH09273741A - 排気ガス排出部構造

Info

Publication number: JPH09273741A
Application number: JP8149179A
Authority: JP
Inventors: Tomohiko Nishiyama; 智彦西山; Kazuhisa Mitani; 和久三谷
Original assignee: Nippon Furnace Co Ltd; Toyota Motor Corp
Current assignee: Nippon Furnace Co Ltd; Toyota Motor Corp
Priority date: 1996-02-09
Filing date: 1996-06-11
Publication date: 1997-10-21
Anticipated expiration: 2016-06-11
Also published as: JP3164764B2

Abstract

(57)【要約】【課題】排出ガス中のＣＯの量を低減できる排気ガス
排出部構造の提供。【解決手段】蓄熱燃焼式バーナ３のバーナタイル２に
形成された給排気孔１または炉５の排気ポート１からな
る、排気ガスを通す手段１からなる排気ガス排出部構造
であって、炉側開口端部１ａと、炉側開口端部１ａから
隔たった部分１ｂとを有し、炉側開口端部１ａが炉側開
口端部１ａから隔たった部分１ｂより大径とされている
排気ガス排出部構造。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、排気ガス排出部構
造に関し、とくに蓄熱燃焼式バーナおよび燃焼炉などに
適用される排気ガス排出部構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】蓄熱燃焼式バーナは給排気孔が形成され
たバーナタイルを有し、給排気孔を通して燃焼用エアを
炉内に給気するとともに排気ガスを炉内から排出する。
また、燃焼炉はバーナと排気ポートを有し、バーナから
燃料、燃焼用エアを炉内に供給するとともに、排気ポー
トを通して排気ガスを炉内から排出する。従来の排気ガ
ス排出部構造では、蓄熱燃焼式バーナの給排気孔であ
れ、燃焼炉の排気ポートであれ、その炉側開口端縁部の
断面形状は、丸みをもたず角付きのままとされている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の排気ガ
ス排出部構造には、つぎの問題がある。排気ガス流速が
高くなると、燃焼流が炉内を十分に循環する前に排気流
に引き込まれる量が増え、その結果、大気に排出される
排気ガス中のＣＯ（一酸化炭素）量が増加したり、排熱
損失量が増大する、といる問題が生じる。本発明の目的
は、排出ガス中のＣＯの量を低減でき、排熱損失量を低
減できる、排気ガス排出部構造を提供することにある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明はつぎの通りである。（１）蓄熱燃焼式バーナのバーナタイルに形成された
給排気孔からなる排気ガス排出部構造であって、前記給
排気孔の炉側開口端部と、前記給排気孔のうち前記炉側
開口端部から隔たった部分と、を有し、前記給排気孔の
炉側開口端部が前記給排気孔の炉側開口端部から隔たっ
た部分より大径とされている、排気ガス排出部構造。（２）前記蓄熱燃焼式バーナが、給排気切替式のシン
グルバーナからなる（１）記載の排気ガス排出部構造。（３）前記蓄熱燃焼式バーナが、一対の燃焼交互切替
式の蓄熱燃焼式バーナの何れか一方のバーナからなる
（１）記載の排気ガス排出部構造。（４）燃焼炉の炉壁に設けられた排気ポートからなる
排気ガス排出部構造であって、前記排気ポートの炉側開
口端部と、前記排気ポートのうち前記炉側開口端部から
隔たった部分と、を有し、前記排気ポートの炉側開口端
部が前記排気ポートの炉側開口端部から隔たった部分よ
り大径とされている、排気ガス排出部構造。（５）前記排気ポートが前記燃焼炉のうちバーナが設
置されている側と反対側に設けられており、前記排気ポ
ートには煙突が接続されている、（４）記載の排気ガス
排出部構造。

【０００５】上記（１）〜（５）のいずれの排気ガス排
出部構造においても、給排気孔または排気ポートの炉側
開口端部を炉側開口端部から隔たった部分より大径とし
たので、排気ガスが給排気孔または排気ポート周辺から
給排気孔または排気ポートに流入しやすくなって、給排
気孔または排気ポート前方から給排気孔または排気ポー
トに流入する排気ガス流速と排気ガス流量が相対的に低
減する。そのため、燃焼流が炉内を十分に循環する前に
排気流に引き込まれる量が減り、その結果、大気に排出
される排気ガス中のＣＯの量が減少し、排熱損失量も減
少する。

【０００６】

【発明の実施の形態】本発明実施例に係る排気ガス排出
部構造を図１〜図３および図５〜図１１を参照して説明
する（図４は比較例）。図１および図２は本発明の第１
実施例を示しており、図３は本発明の第２実施例を示し
ており、図５は本発明の第３実施例を示している。ま
た、図６は本発明の第１実施例を給排気切替式のシング
ル蓄熱燃焼式バーナのバーナタイルの給排気孔に適用し
た場合を示し、図７は本発明の第１実施例を一対の燃焼
交互切替式の蓄熱燃焼式バーナの各バーナのバーナタイ
ルの給排気孔に適用した場合を示し、図８は本発明の第
３実施例を工業炉の排気ポートに適用した場合を示して
いる。図９〜図１１は第１実施例で測定したテストデー
タを示す。本発明の全実施例に共通する部分には、本発
明の全実施例にわたって同じ符号を付してある。

【０００７】まず、本発明の全実施例に共通する部分の
構成を、たとえば図１、図２を参照して説明する。図
１、図２に示すように、本発明実施例の排気ガス排出部
構造は、排気ガスを通す手段１からなる。手段１は、第
１実施例および第２実施例では蓄熱燃焼式バーナ３（一
対の燃焼交互切替式の蓄熱燃焼式バーナの各バーナ、ま
たは給排気切替式のシングル蓄熱燃焼式バーナ、の何れ
であってもよい）のバーナタイル２に形成された給排気
孔（符号は１を付す）からなり、第３実施例では炉５の
炉壁に据えつけられた排出部部材４に形成された排気ポ
ート（符号は１を付す）からなる。

【０００８】手段１は、手段１の炉側開口端部１ａと、
手段１のうち炉側開口端部から隔たった部分１ｂと、を
有する。手段１の炉側開口端部１ａは炉側開口端部から
隔たった部分１ｂより大径とされている。炉側端部１ａ
を炉側開口端部から隔たった部分１ｂより大径とする構
造は、炉側端部１ａを炉側に向かって拡径する湾曲から
なってもよいし、あるいは炉側端部１ａを炉側に向かっ
て拡径するテーパからなってもよい。炉側端部１ａの湾
曲の半径ｒまたはテーパの径方向脚長は、炉側開口端部
から隔たった部分１ｂの内径をＤとした場合、本発明の
効果（排出ガス中のＣＯ低減、排熱損失低減）を明確に
得るためには、０．１Ｄ以上とされることが望ましい。

【０００９】上記共通構成による作用を説明する。上記
排気ガス排出部構造においては、手段（給排気孔または
排気ポート）１の炉側開口端部１ａを炉側開口端部から
隔たった部分１ｂより大径としたので、給排気孔または
排気ポートの周辺から給排気孔または排気ポートに流入
する排気ガス流Ｄの流量が増え、給排気孔または排気ポ
ート前方から給排気孔または排気ポートに流入する排気
ガス流Ｃの流量および流速が相対的に減少する。そのた
め、燃焼流Ａが炉内を十分に循環する前に排気流Ｃに引
き込まれる流れ（ミドルパスＥおよびショートパスＦ）
の量が減少する。その結果、流れＥ，Ｆに多量含まれる
未燃燃料によって生成される、大気への排出ガス中のＣ
Ｏの量が減少し、かつ、燃焼流Ａの炉内循環量が増大す
ることにより排熱損失量も減少する。

【００１０】つぎに、本発明の各実施例に特有な構成、
作用を説明する。本発明の第１実施例の排気ガス排出部
構造は、図１および図２に示すように、蓄熱燃焼式バー
ナ３のバーナタイル２に形成された給排気孔１からな
る。バーナタイル２は、中央に形成された、燃料（たと
えばガス状燃料、ただしガス状燃料に限るものではな
い）とパイロットエアを噴出する燃料開放面２５を有す
る。給排気孔１は燃料開放面２５のまわりに少なくとも
１個形成されており、炉内に供給されるメインエアを通
すとともに、炉内から排出される排気ガスを通す。メイ
ンエアと排気ガスは給排気孔１を交互に流れる。第１実
施例では、給排気孔１の炉内側端部１ａの湾曲またはテ
ーパは、給排気孔１の周縁の全円周にわたって形成され
ている。

【００１１】本発明の第１実施例の作用を、図１、図
２、図４、図９〜図１１を参照して説明する。給排気孔
１の炉内側端部１ａの湾曲またはテーパが、給排気孔１
の周縁の全円周にわたって形成されているので、図４の
ように全円周にわたって角付きのままとした給排気孔１
´に比べて、まわりから給排気孔１に流入する排気ガス
の流れＤが多く、給排気孔１の前方から給排気孔１に流
入する排気ガスの流れＣがもっとも弱まる（流れの強さ
が緩和される）。

【００１２】全円周にわたって湾曲またはテーパが形成
された場合は、図９に示すように、大気への排出ガス中
のＣＯ濃度がもっとも低減され、図４の角付きのままの
場合に比べて約１／３になる。そして、この傾向は総燃
焼量が多くなるほど（大型炉ほど）顕著になる。また、
炉壁面に沿って流れてくる流れＤが増えるとともに、前
方からの流れＣが弱まって燃焼流Ａの排気流れＣへの巻
き込みが減少することによって、燃焼流Ａの炉内循環が
強まり、それだけ多く燃焼流Ａが炉内で仕事をするた
め、排気ガスの温度が、図４の角付きのままの場合に比
べて減少する。図１０は、排気ガス温が約１５°Ｃ〜２
０°Ｃ減少することを、示している。排気ガス温度が下
がることは、排熱損失量が減少し、熱効率が向上するこ
とを意味している。また、給排気孔１の炉内側端部１ａ
に湾曲またはテーパがつけられているため、図４の角付
きのままの場合に比べて、排気ガスの流れ抵抗が減少
し、その分、炉内圧も低減する。図１１は炉内圧の低減
を示している。炉内圧の低減により、ブロワ容量が低減
され、炉に要求される耐圧強度も小さくなり、設備のコ
ストダウンがはかられる。

【００１３】本発明の第２実施例の排気ガス排出部構造
は、図３に示すように、蓄熱燃焼式バーナ３のバーナタ
イル２に形成された給排気孔１からなる。バーナタイル
２は、中央に形成された、燃料（たとえばガス状燃料、
ただしガス状燃料に限るものではない）とパイロットエ
アを噴出する燃料開放面２５を有する。給排気孔１は燃
料開放面２５のまわりに少なくとも１個形成されてお
り、炉内に供給されるメインエアを通すとともに、炉内
から排出される排気ガスを通す。メインエアと排気ガス
は給排気孔１を交互に流れる。第２実施例では、給排気
孔１の炉内側端部１ａの湾曲またはテーパは、給排気孔
１の周縁のうち、燃料開放面２５から遠い側の約半円に
わたって形成されている。そして、給排気孔１の周縁の
うち、燃料開放面２５に近い側の約半円の部分は、角付
きのままとしてある。

【００１４】本発明の第２実施例の作用を、図３、図
４、図９〜図１１を参照して説明する。給排気孔１の炉
内側端部１ａの湾曲またはテーパが、給排気孔１の周縁
の約半円周にわたって形成されているので、図４のよう
に全円周にわたって角付きのままとした給排気孔１´に
比べて、まわりから給排気孔１に流入する排気ガスの流
れＤが多く、給排気孔１の前方から給排気孔１に流入す
る排気ガスの流れＣが弱まる。ただし、第１実施例ほど
には弱まらない。その結果、図９に示すように、排出ガ
ス中に含まれるＣＯ量が低減し、図１０に示すように、
排出ガス温度が低減し、図１１に示すように、炉内圧が
低減する。ただし、ＣＯ量の低減、排出ガス温度の低
減、炉内圧の低減、の何れの度合いも、第１実施例の場
合と図４の全円周角付きのままの場合との中間程度とな
る。その他の作用は、第１実施例に準じる。

【００１５】本発明の第３実施例の排気ガス排出部構造
は、図５に示すように、燃焼炉５の炉壁に据えつけられ
た排出部部材４に形成された排気ポート１からなる。排
気ポート１の炉内側端部１ａの湾曲またはテーパは、排
気ポート１の周縁の全円周にわたって形成されている。
排気ポート１は、炉５のバーナ７（図８を参照、蓄熱燃
焼式バーナでなくてもよい）が取りつけられている側と
反対側に設けられており、バーナ７から燃焼流Ａが十分
に炉内を循環した後に、排気ポート１から排出されるよ
うになっている。排気ポート１に煙突６を接続して、排
気ポート１への吸い込み効果を増大させてもよい。

【００１６】第３実施例の作用については、第１実施例
に準じる作用が得られる。すなわち、排気ポート１の炉
側開口端を拡げたので、炉壁に沿った流れＤが容易に排
気ポート１に流入できるようになり、その分排気ポート
前方からの排気ガス流Ｃ（燃焼流Ａの後流）の排気ポー
ト１への流入量が減少する。その結果、燃焼流Ａに多く
含まれている未燃燃料の排出が減り、排出ガス中のＣＯ
量が低減する。また、炉壁に沿った流れＤはすでに仕事
を終えた流れであるので、温度が低く、排出ガス温を低
下させ、排熱損失を低減させる。さらに、排気ポート１
への流入抵抗が減少し、炉の耐圧設計が容易になり、設
備のコストダウンをはかることができる。

【００１７】つぎに、本発実施例の排気ガス排出部構造
が適用された蓄熱燃焼式バーナ、および炉を説明する。
図６は、給排気切替式のシングル蓄熱燃焼式バーナを示
しており、そのバーナタイルの給排気孔に、本発明の第
１実施例または第２実施例の構造が、適用される。図示
例は本発明の第１実施例が適用された場合を示してい
る。図６において、蓄熱燃焼式バーナ３は、ケーシング
１０と、ケーシング１０内に配置された蓄熱体３０と、
蓄熱体３０の一側に設けられたバーナタイル２と、蓄熱
体３０の他側に設けられた給排気の切替機構４０と、給
排気の切替機構４０および蓄熱体３０を貫通してバーナ
タイル２まで延びる燃料噴射ノズル２０と、からなる。

【００１８】燃料噴射ノズル２０は、バーナ中心部で軸
方向に延びる。それと同芯状にパイロットエアパイプ２
１が延びている。パイロットエアは燃料噴射ノズル２０
の外周面とパイロットエアパイプ２１の内周面との間の
環状通路を流れる。燃料噴射ノズル２０の先端にはパイ
ロット燃料吐出口２０ａをもうけ、そこから燃料の一部
をパイロット燃料として吐出させ、燃料噴射ノズル先端
部とパイロットエアパイプ２１との間に火花を飛ばして
着火させ、パイロット炎を形成する。燃料の主要部は燃
料噴射ノズル２０の先端から吐出され、バーナタイル２
の燃料解放面２５から前方に噴出され、給排気孔１を通
して流出されたメインエアと混合され、燃焼されてバー
ナ前方にメイン炎を形成する。

【００１９】蓄熱体３０は、排気ガスを通すときにその
熱を回収して蓄熱し、燃焼用メインエアを通すときに蓄
熱した熱を放出してメインエアを予熱する。蓄熱体３０
は、バーナ周方向に複数のセクシションに区画されてお
り、その内の一部のセクシションに排気ガスが流れてい
るとき、他のセクションには給気であるメインエアが流
れる。給気、排気は切替機構４０によって交互に切替え
られる。蓄熱体３０は、セラミックス、耐熱金属、など
の耐熱材からなる。蓄熱体３０は軸方向にガスを通す多
数の微細断面積をもつ通路を有し、たとえばハニカム構
造かなる。ただし、ハニカム構造に限るものではなく、
線材や細径パイプを束ねた構造などでもよい。蓄熱体３
０は、成形を容易とするためおよび熱応力を低減するた
めに、バーナ軸方向にも複数に分割されてもよい。

【００２０】バーナタイル２は、セラミックス、耐熱金
属などの耐熱材からなり、給排気面２３から突出する突
出部２４を有する。突出部２４の内面から先端にかけて
燃料開放面２５が形成されており、突出部２４の外側の
給排気面２３に給排気孔１が開口している。この給排気
孔１の炉内側の端部に本発明の第１または第２実施例の
湾曲またはテーパ構造が適用される。突出部２４のまわ
りに設けられる複数の給排気孔１は蓄熱体３０の周方向
の複数のセクションのそれぞれに対応するように設けら
れる。複数の給排気孔１の一部に排気ガスが流れている
とき残りの給排気孔１にはメインエアが流れている。蓄
熱体３０の給気、排気の切替えに対応して給排気孔１の
給気、排気も切替わる。メインガスは蓄熱体３０側から
炉内側に流れ、排気ガスは炉内側から蓄熱体３０側に流
れる。バーナタイル２は、たとえばケーシング１０によ
って支持されている。

【００２１】給排気の切替機構４０は、可動部材４４と
固定部材４６と仕切壁４１を有する。固定部材４６は蓄
熱体３０の複数の周方向セクションに対応させた複数の
貫通孔４７を有する。可動部材４４は仕切壁の一側に設
けられた開口部４２と仕切壁の他側に設けられた開口部
４３を有し、一方の開口部４２は給気通路５１に連通し
ており、他方の開口部４３は排気通路５２に連通してい
る。可動部材４４が駆動手段（モータ、シリンダーな
ど）４５によって、一方向にまたは往復的に回動され
て、それまで開口部４２と合致していた貫通孔４７を、
開口部４３と合致させ、それまで開口部４３と合致して
いた貫通孔４７を、開口部４２と合致させることによ
り、蓄熱体３０および給排気孔１の給気、排気の流れが
切替わる。

【００２２】蓄熱燃焼式バーナ３の作用について説明す
ると、炉からの排気ガス（たとえば、９００°Ｃ）が蓄
熱体３０を通るときに、蓄熱体３０は排気ガスの熱を奪
ってそれを蓄熱し、自身は約９００°Ｃに昇温するとと
もに、排気ガス温度を約２００°Ｃ〜２５０°Ｃに下げ
る。給排気が切り替わっていままで排気ガスが流れてい
た蓄熱体３０の部分を給気が流れるとき、蓄熱体３０は
メインエアに蓄熱していた熱を放出してメインエアの温
度を室温から約９００°Ｃにあげる。かくして、排気ガ
スの熱が回収されて給気の予熱に利用され、バーナの熱
効率が約９０％以上に向上される。バーナタイル２の給
排気孔１の炉側端部に湾曲またはテーパをつけたことに
よる作用は、燃料開放面２５からの燃料と給気している
給排気孔１からのメインエアとの混合、燃焼によって形
成される燃焼流が、排気している給排気孔１に流入する
排気流に巻き込まれにくくなって、排出ガス中のＣＯ量
が減少し、排熱損失が減少することである。

【００２３】図７は、互いに近接して配置した一対の交
互切替え式の蓄熱燃焼式バーナ３を示しており、各蓄熱
燃焼式バーナ３のバーナタイルの給排気孔１に、本発明
の第１実施例または第２実施例の構造が、適用されてい
る。図示例では第１実施例が適用された場合を示してい
る。このタイプのシステムでは、給気、排気の切替え
は、バーナ３に接続された給気管５３と排気管５４の途
中に設けられた切替弁（たとえば、四方切替弁）５５に
よって行われるので、バーナ３内には、シングルバーナ
に設けられていた切替機構４０は設けられない。バーナ
３は、ケーシング１０と、ケーシング１０内に配置され
た蓄熱体３０と、蓄熱体３０の炉側に設けられたバーナ
タイル２と、蓄熱体３０を挿通してバーナタイル２まで
延びる燃料供給管２０およびパイロットエア供給管２１
を有する。蓄熱体３０はバーナ周方向に複数のセクショ
ンに区画される必要はない。その他の、蓄熱体３０、バ
ーナタイル２、燃料供給管２０およびパイロットエア供
給管２１の構成は、シングルバーナの構成に準じる。

【００２４】作用については、切替弁５５が図７の状態
にある時は一方のバーナ３にブロワ５６からのメインエ
アが送られ、他方のバーナ３からの排気ガスが大気に排
出される。切替弁５５が切替えられて図７の状態から９
０°回転した状態になると、それまで排気ガスが流れて
いたバーナ３にブロワ５６からのメインエアが送られ、
それまでメインエアが送られていらバーナ３から排気ガ
スが大気に排出されるようになる。切替弁５５による給
気、排気の切替えは、所定時間間隔（たとえば、約２０
秒〜約数分）ごとに行われる。

【００２５】炉からの排気ガス（たとえば、９００°
Ｃ）が一方のバーナ３の蓄熱体３０を通るときに、蓄熱
体３０は排気ガスの熱を奪ってそれを蓄熱し、自身は約
９００°Ｃに昇温するとともに、排気ガス温度を約２０
０°Ｃ〜２５０°Ｃに下げる。給排気が切り替わってい
ままで排気ガスが流れていたバーナ３の蓄熱体３０を給
気が流れるとき、蓄熱体３０はメインエアに蓄熱してい
た熱を放出してメインエアの温度を室温から約９００°
Ｃにあげる。かくして、排気ガスの熱が回収されて給気
の予熱に利用され、システムの熱効率が約９０％以上に
向上される。各バーナ３のバーナタイル２の給排気孔１
の炉側端部に湾曲またはテーパをつけたことによる作用
は、燃焼側のバーナ３の燃焼によって形成される燃焼流
が、排気側のバーナ３の給排気孔１に流入する排気流に
巻き込まれにくくなって、排出ガス中のＣＯ量が減少
し、排熱損失が減少することである。

【００２６】図８は、本発明の第３実施例の構造を燃焼
炉５の排気ポート１に適用した場合を示している。排気
ポート１は、炉７のうちバーナ７が設けられている側と
反対側に設けられている。排気ポート１には吸い込み効
果を出すために煙突６が接続されている。その作用につ
いては、排気ポート１をバーナ７から離したため、バー
ナ７から排気ポート１へと短絡する流れがなく、ショー
トパスによって生じる、排出ガス中のＣＯ増加が避けら
れる。また、排気ポート１の炉側端部を拡径したため、
炉壁に沿ってまわりから排気ポート１に流入する流れＤ
の量が増え、排気ポート１前方から排気ポート１に流入
する排気ガス流Ｃ（燃焼流Ａの後流）の量が相対的に減
少する。そのため、バーナ７によって形成される燃焼流
Ａが十分に炉内を循環して仕事をした後、炉壁に沿って
比較的低温になって排気ポートに流入する量が増え、排
熱損失が減少する。また、燃焼流Ａは未だ未燃分を多量
に含んでいるので、それが炉内を十分に循環する前に排
出去れないことにより、排出ガス中のＣＯ量も減少す
る。

【００２７】なお、本発明実施例の給排気孔１をもつ蓄
熱燃焼式バーナ３が適用される炉または排気ポート１が
設けられる炉は、工業炉であればよく、たとえば、溶解
炉、焼結炉、予熱炉、均熱ろ、鍛造炉、加熱炉、焼鈍
炉、容体化炉、メッキ炉、乾燥炉、調質炉、焼入れ炉、
焼もどし炉、酸化還元炉、焼成炉、焼付炉、焙焼炉、溶
解保持炉、前炉、ルツボ炉、ホモジナイジング炉、エー
ジング炉、反応炉、蒸留炉、取鍋乾燥予熱炉、鋳型焼成
予熱炉、焼準炉、ロー付け炉、浸炭炉、塗装乾燥炉、保
持炉、窒化炉、ソルトバス炉、ガラス溶解炉、発電用ボ
イラを含むボイラ、ごみ焼却炉を含む焼却炉、給湯装
置、などを含む。

【００２８】

【発明の効果】請求項１〜３の各項の各排気ガス排出部
構造によれば、給排気孔の炉側開口端部を炉側開口端部
から隔たった部分より大径としたので、排気ガスが給排
気孔周辺から給排気孔に流入しやすくなって、給排気孔
前方から給排気孔に流入する排気ガス流速と排気ガス流
量が相対的に低減する。そのため、燃焼流が炉内を十分
に循環する前に排気流に引き込まれる量が減り、その結
果、大気に排出される排気ガス中のＣＯの量が減少し、
排熱損失量も減少する。請求項４、５の各項の各排気ガ
ス排出部構造によれば、排気ポートの炉側開口端部を炉
側開口端部から隔たった部分より大径としたので、排気
ガスが排気ポート周辺から排気ポートに流入しやすくな
って、排気ポート前方から排気ポートに流入する排気ガ
ス流速と排気ガス流量が相対的に低減する。そのため、
燃焼流が炉内を十分に循環する前に排気流に引き込まれ
る量が減り、その結果、大気に排出される排気ガス中の
ＣＯの量が減少し、排熱損失量も減少する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例の排気ガス排出部構造の正
面図である。

【図２】本発明の第１実施例の排気ガス排出部構造の断
面図である。

【図３】本発明の第２実施例の排気ガス排出部構造の断
面図である。

【図４】比較例の排気ガス排出部構造の断面図である。

【図５】本発明の第３実施例の排気ガス排出部構造の断
面図である。

【図６】本発明の第１実施例（第２実施例でも可）を適
用した給排気切替式のシングル式蓄熱燃焼式バーナの断
面図である。

【図７】本発明の第１実施例（第２実施例でも可）を適
用した一対の交互切替式の蓄熱燃焼式バーナの系統図で
ある。

【図８】本発明の第３実施例のを適用した燃焼炉の断面
図である。

【図９】本発明第１実施例（湾曲Ｒが全周にあるも
の）、本発明第２実施例（湾曲Ｒが半周にあるもの）、
比較例（湾曲Ｒなしのもの）の、排出ガス中のＣＯの量
を示したグラフである。

【図１０】本発明第１実施例（湾曲Ｒが全周にあるも
の）、本発明第２実施例（湾曲Ｒが半周にあるもの）、
比較例（湾曲Ｒなしのもの）の、排気温度を示したグラ
フである。

【図１１】本発明第１実施例（湾曲Ｒが全周にあるも
の）、本発明第２実施例（湾曲Ｒが半周にあるもの）、
比較例（湾曲Ｒなしのもの）の、炉圧を示したグラフで
ある。

【符号の説明】

１排気ガスを通過させる手段（給排気孔、排気ポー
ト）１ａ手段１の炉側端部１ｂ手段１の炉側端部から離れた部分２バーナタイル３蓄熱燃焼式バーナ４排出部部材５炉６煙突７バーナ５１給気通路５２排気通路５３給気管５４排気管５５切替弁５６ブロワ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】蓄熱燃焼式バーナのバーナタイルに形成
された給排気孔からなる排気ガス排出部構造であって、前記給排気孔の炉側開口端部と、前記給排気孔のうち前記炉側開口端部から隔たった部分
と、を有し、前記給排気孔の炉側開口端部が前記給排気
孔の炉側開口端部から隔たった部分より大径とされてい
る、排気ガス排出部構造。
【請求項２】前記蓄熱燃焼式バーナが、給排気切替式
のシングルバーナからなる請求項１記載の排気ガス排出
部構造。
【請求項３】前記蓄熱燃焼式バーナが、一対の燃焼交
互切替式の蓄熱燃焼式バーナの何れか一方のバーナから
なる請求項１記載の排気ガス排出部構造。
【請求項４】燃焼炉の炉壁に設けられた排気ポートか
らなる排気ガス排出部構造であって、前記排気ポートの炉側開口端部と、前記排気ポートのうち前記炉側開口端部から隔たった部
分と、を有し、前記排気ポートの炉側開口端部が前記排
気ポートの炉側開口端部から隔たった部分より大径とさ
れている、排気ガス排出部構造。
【請求項５】前記排気ポートが前記燃焼炉のうちバー
ナが設置されている側と反対側に設けられており、前記
排気ポートには煙突が接続されている、請求項４記載の
排気ガス排出部構造。