JPS5864227A - 燃焼炉の蓄熱室の作動方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は再生炉及びそれの作動に係り、特に、平坦なガ
ラスの製造に通常用いられる形式の再生炉に係る。この
ような炉に用いられている再生器は通常、時として［チ
ェッカーバッキング（ｃｈｅｃｋｅｒ　ｐａｃｋｉｎｇ
　）　Ｊと呼ばれるれんが積み構造体のごとき、耐火材
料でなる通気性ベッドを有しており、燃焼サイクルのう
ちの一つの段階中に熱い排気ガスがそのチェッカーバッ
キングを通させしめられてそのバッキングを加熱するよ
うになっている。燃焼サイクルの別の段階では、流れは
逆転せられ、バッキングに貯えられていた熱は再生器を
通過する燃焼用空気を予熱せしめるよう作用−する。再
生器は一般に対をなして用いられており、且つ炉の燃焼
室の両側に夫々一つづつ置かれている。一方の再生器は
排気ガスから熱を吸収し、他方の再生器は流入してくる
空気を加熱せしめる。

代表的な平坦ガラス炉は、−列をなして配置され且つ互
いに数十１づつ離隔せられた比較的多数のバーナボート
（通常各側に４乃至８個）を有しているがため、その炉
に備えせしめられる書生器ベッドの長さは通常そのベッ
ドの高さ又は幅よりも数倍大きい。構造上の都合の故に
、各再生器へ及び各再生器からガスを搬送する主煙道は
通常、その再生器の一端の所に置かれている。不幸にも
、このような構造をしていたがために、再生器の一１’
ｆＩＳ分におけるガスは長手方向に流れ、そしてバッキ
ングの一部をバイパスして流れてしまうという傾向が生
じている。熱い排気ガスは大部分煙道に近いバッキング
の部分を流過しようとし、この部分がバッキングの他の
部分よりも熱くなってしまう。このアンバランスな状態
は、燃焼段階中に流入してくる燃焼用空気、即ち冷たい
流れが煙道の入口に対しバッキングの反対側の端部へ向
けて片寄ろうとする事実によって悪化せしめられる。そ
の結果、煙道に近いバッキングの端部はより高いぎ−ク
濡度に達し、また、燃焼サイクルを通じてより高い最大
湯度に維持されてしまう。このような高温のために、煙
道端に近いバッキング部分は他の部分よりも早く劣化し
て炉の寿命を短くし、炉の作動が制限されてしまう。更
に、貯蔵された熱はバッキングの一部分に集中せしめら
れるがために、燃焼段階中に空気を予熱する効率が低減
せられ、炉全体の熱効率が低下してしまう。

本発明の目的は上述したごとき欠点を解決することであ
る。

米国特許第１，８５６，４１２号及び同第２．８１５．
７０８号には再生器内の流れ状態を修正せしめることが
開示されており、これら両米国特許とも剛体バッフルが
用いられ、これらバッフルは燃焼段階中チェッカーバッ
キングを通過する空気流をより均一ならしめんとするこ
とを主な目的として設計されている。しかしながら、こ
のようなバッフル構成がどのようにして排気段階中バッ
キングを逆方向に通過する流れに充分な影響を与えて煙
道端に近いパフキングの部分に集中する熱を回避するの
かについては明らかにされていス「い。更に、このよう
なパワフル構成は排気段階中バッキングの下の空間内の
ガス流状態を変化させてバッキングよりも上の空間に沿
って排気ガスを流れせしめ、次いで煙道端の所のバッキ
ング内へその排気ガスを横方向へ流れせしめるのを促進
するようになっている。

複数個の煙道を備えせしめて再生器を通るガス流を分配
せしめる構成は米国特許第４，１７４，９４８号、同第
４．２５６．１７３号及び同第４，２５７，４７６号に
開示されている。これら構成の各々は再生器構造体のか
なりの改築を必要とし、そのため現存する炉に対しては
実用的でなく、また、現在稼動中の炉に対し不適当であ
る。このような米国特許に開示されている構成に必要と
されるがなりの付加的構造体を必要とすることなく流れ
の分配を達成することができれば、それが一番望ましい
ことである。

米国特許第４，０４７，５６０号及び同第４，０８８．
１８０号には、再生器の燃焼段階中に空気流を迂回させ
るための可動バッフルが開示されている。特に耐久性が
問題となり得るような過酷な環境において、可動部品を
用いることは避けた方が好ましい。

再生器に隔壁を備えせしめて各バーナボートを対応した
再生器バッキング区画部分に関連せしめることも知られ
ている。このような構成は流れ分配の積極的な制御を提
供することができるけれども、このような構成を採用す
ることに賛成することはできない。その理由は、再生器
バッキングの複数区画部分のうちの一つの区画部分が詰
ったり、あるいは崩壊した場合、その区画部分に対応し
たバーナボートはほとんど非作動状態となり、そのため
、炉の作動に重大な損傷が及ぼされるからである。これ
らの理由で、複数個のバーナボートに共通して連通ずる
一体の、隔壁で区画されていないバッキングベッドを用
いることが好ましい。

本発明においては、煙道をパフキングベッドに接合せし
めるガス分配空間内での長手方向流れに対して反作用を
及ぼす空気噴流装置等によって再生器内のガス流はより
均一ならしめられている。

その空気噴流装置は煙道に対し反対側のバッキング端部
近くに位置しており、また、その空気噴流はパフキング
の、煙道に隣接した方の側酷にほぼ平行に再生器の長手
方向に沿って向けられている。

噴流として流出せしめられる空気、あるいは他の比較内
冷たいガスは燃焼サイクルの燃焼段暗中分配空間を通る
望ましからざる長手方向流れに対し向流をなすよう向け
られており、その結果、この長手方向流れを直接妨害し
て燃焼用空気がより均一にバッキング１通させしめられ
るようになっている。排気段階では、分配空間の煙道端
と反対側の領域内での空気噴流に太るガスの帯同作用に
よって低圧区域が生じせしめられ、それにより、多量の
排気ガスがバッキングの、その空気噴流に隣接した部分
を通して吸引せしめられ、それに対応して、煙道に近い
バッキングの端部へ向けてグレナムに沿い長手方向に通
過する排気ガスの量が低減せしめられる。

と述した本発明の空気噴流装置、即ち流れ制御装置は炉
の作動を中断させることなく、且つ比較的低コストで、
現在稼動している炉に容易に追加され得るという利点が
ある。流れ制御用の噴流を作動せしめるのにかかるコス
トは、本発明により得られる再生器の向上せられた効率
及び炉の長寿命化に較べれば、重要でない。加えて、比
較内冷たい空気等の噴流を用いることは分配空間の温度
を直接低下させることによってバッキング支持構造体の
過熱をも低減せしめる。

本発明の技術内容は「バーナによる再生器流れ分配」と
題するイー・ワン　ツサイ（Ｙｉｈ−ＷａｎＴｓａｉ　
）氏によって同時に出願されている米国特許出願筒　　
　　　　　号の技術内容に関連するものである。

以下本発明の実施例について添附図面を参照して説明す
る。

図面に示されている再生炉は平坦ガラス工業界に用いら
れている代表的な融解炉である。このような炉は単なる
例示として示されているに過ぎないものであって、本発
明が他の形式の再生炉にも適用可能なものであることは
理解されたい。

第１図において、融解されたガラス及び部分的に融解さ
れたガラスのプール１０は融解器１１内に容れられてお
り、その融解器１１の内部は炉の主燃焼室を構成してい
る。炉は更に、融解器１１の側方に接して置かれた一対
の再生器１２及び１３を有しており、これら再生器は夫
々複数個のバーナポート１４及び１５を介して融解器に
連通している。燃焼用燃料は各ホード内のバーナへ燃料
管路１６及び１７によって夫々供給される。第１図に示
されているごとく、再生器１２は燃焼サイクルの排気段
階にあり、再生器１３は燃焼サイクルの燃焼段階にある
。燃焼用空気は再生器１３を上方へ通過し、耐火材料で
炸ら・れている通気性れんが積みの予め加熱されている
チェッカーバッキング２０を通過することによって予熱
され、次いで、ボート１５へ流入し、そこで燃焼用空気
は各ポートの口部の所で管路１７からの燃料と混合せし
められる。炎は融解器１１の内部へかなりの距離にわた
って突出し、熱い排気ガスはボー、ト１４を通って反対
側の再生器１２内へ流入する。

その再生器１２では排気ガスは他のれんが積みチェッカ
ー、ブロック２１を加熱せしめる。燃料管路１６は燃焼
サイクルのこの部分中伸作動状態にある。作動微分後、
流れは逆転され、燃料は管路１６を通して供給され、燃
料管路１Ｔは非作動状態に置かれる。燃焼サイクルのこ
の第２の段階中、再生器１２は流入してくる燃焼用空気
を予熱するべく作用し、再生器１３はそれを通過する排
気ガスからの廃熱を捕捉するべく作用する。更に数分の
作動後、流れの方向は再び逆転され、これが繰返される
。

構造的には再生器１２及び１３は互いに鏡に写し合った
像の形を基本的にはしており、従って、以下述べる再生
器１２の構造的説明は再生器１３にも当てはまるもので
ある。ガラス融解炉再生器の特徴はその形状にあり、即
ち、第１図に示されているごとく、パッキングベラｒの
幅が第２図乃至第５図に示されるごときそのバッキング
ベッドの長さよりもかなり小さい。このような形状とな
る理由は、各再生器が炉の各側に設けられた細長い列を
なした複数の、代表的には４乃至８個のポートに連通ず
るようになっているからである。バンキング２１の上に
は細長いゾレナム２２があり、各ボート１４はそのルナ
ム２２を介してバッキング２１に共通して連通している
。バッキングの反対側にはガス分配室２３があり、この
ガス分配室の一端は煙道２５（第２図乃至第５図）に開
口している。バッキングは一連のアーチ材２５によって
支持されている。

第２図乃至第５図には融解器１１のための供給装置が概
略図示されている。その供給装置は融解器ノ入ロ延長部
３０と、ガラスバッチ供給装置３１と、入口開口３２と
を有している。

第２図には本発明の改良が加えられていない場合の燃焼
サイクルの排気段階中の流れの状態が近似的に示されて
いる。排気ガスの一部はグレナム２２に沿って再生器の
煙道に近い方の端部へ向って長手方向に吸引され、次い
で、その煙道に近いバッキングの端部内へ流下する。こ
のように、多量の排気ガスが煙道に近いバンキングの端
部を流過することにより、バッキングのその煙道に近い
部分とその部分の下に位置するアーチ材２５とｉｔ再生
器の他の部分よりもより加熱された状態となる。第３図
に示すごとく、燃焼サイクルにおいて流れが逆転せられ
ると、バッキングを通って流入してくる空気の流れ、即
ち冷却効果は、煙道に対し反対側のバッキングの端部へ
向かってやや片寄らされてしまうことが判明した。その
結果、煙道端に近いバッキングの部分はバッキングの他
の部分よりも高温軟部に連続して維持されることが判明
した。この非能率的な、そして時として有害な熱集中領
域はもちろん個別的なものでなく、再生器の特定の形状
によるものであるが、その熱集中領域は煙道端からバッ
キングの最初の概ね約１／３の部分に存在していると言
うことができる。この形式の再生器内の熱アンバランス
の例を示す詳細なデータは米国特許第４，０４７，５６
０号に記載されており、本明細書にも参考のために偏入
されている◇ 第４図には本発明の好適実施例による再生器１２の分配
空間２３内に挿入された流れ制御用空気噴流パイプ３５
が示されている。また、第４図には排気段階中にバッキ
ング２１を通過する排気ガス流に対する流れ制御用空気
噴流の効果が近似的に示されており、この第４図に示さ
れている流れ状態については第２図に示されているもの
と比較されたい。パイｆ３５からの空気噴流は分配空間
の長手方向にほぼ平行をなしてその分配空間の煙道端へ
向けて流れせしめられている。好ましくは、バイア’３
５は煙道２４から最も離れた分配空間２３の半部外内、
最適には分配空間２３の、煙道から離れた方の１／の部
分内に置かれている。

パイｆ３５から流出、する噴流は周囲のガスに対し帯同
効果を生じせしめ、もってそのバイア°３５に隣接した
パフキングの部分内に低圧区域を生じせしめる。この低
圧区域により、多量の排気ガスが、煙道に対し反対側の
バッキング端部の所でそのバッキングを流下せしめられ
、排気ガスが第２図に示されているごとく、バッキング
の煙道端部分へ向ってｌレナム２２に沿って流れるとい
う傾向が低減せしめられる。

第５図には燃焼段階中に再生器を通って流入してくる燃
焼用空気の分配に対する流れ制御用噴流の効゛果が近似
的に示されており、この第５図に示されている流れ状態
については第６図に示されているものと比較されたい。

煙道２４から流入する燃焼用空気が分配空間２３の遠方
端へ過渡に流れせしめられるという傾向は、分配空間に
沿って流入してくる燃焼用空気の流れに対し向流をなし
て向けられたパイｆ３５からの空気噴流によって妨害さ
れる。噴流によって生じせしめられる流れ抵抗により、
多量の燃焼用空気が再生器の煙道端の所のバッキング部
分に通させしめられ、バッキングの総べての部分を通し
て空気の流れがより均一に分配せしめられ、再生器の煙
道端と、それと反対側の端との間の温度差が低減せしめ
られる。

空気噴流は、過渡の流量の排気ガスがバッキングの煙道
端を通過することを回避せしめる効果と、多量の冷たい
流入空気をバッキングの煙道端に通させしめるという効
果との２重の効果を有しており、これら両効果によって
、煙道端バッキングが過熱されるという傾向が低減せし
められる。更に多量の流入空気をバッキングのより熱い
部分に通過せしめることによって、再生器の熱回収効率
が向上せしめられる。これら２重の効果は、燃焼サイク
ルの全体、あるいはほぼ全体を通じて空気噴流を作動せ
しめることにより得られるもので、好ましいものである
。しかしながら、排気段階での効果と燃焼段階での効果
とは互いに独立したものであり、従って、必要に応じ、
空気噴流を排気段階及び燃焼段階のいずれか一方のみの
開作動せしめて本発明の利点の一部を得るようにするこ
ともできる。

また、空気噴流に・よる空気の流れによってアーチ材２
５が冷却されるので、そのアーチ材の寿命を延ばし得る
という点で、流れ制御用空気噴流パイｆ３５はバッキン
グを支えているそのアーチ材２５に対しても成る種の直
接的効果を有し得るものである。

多くの場合、他方の再生器１３に第２の流れ制御用空気
噴流パイプ３６を用いるのが好ましいが、もちろん本発
明の技術思想を両方の再生器に適用することは必須のこ
とではない。各再生器の分配空間内に一本の空気噴流パ
イプを用いる代わりに、成る場合には各分配空間内に２
本以上のパイプを用いて幅広い区域にわたって向流効果
を広めることが好ましいかも知れない。各パイプには一
つ以上の噴流オリアイスを備えるようにしてもよい。

例えば、ここに開示されている特定実施例で用いられて
いるごとく、オリアイスを６個にした場仮空気噴流の効
果は分配空間の幅広い区域に広められることが判明して
いる。空気噴流パイプを支持用アーチ材２５と分配空間
の床との間のほぼ中間の所に位置せしめるのが適してい
るということが判明している。分配空間の長手方向に沿
った空気噴流パイプの位置は煙道人口に対し反対側の分
配空間の端部からその分配空間の１／２の部分内にすべ
きであり、好ましくは１／３の部分内にすべきである。

例えば、図面に示されているごとく６個のホードを備え
た再生器においては、パイプを１！後の２つのポートに
整合した区域内に位置せしめるのが有利である。

空気噴流パイｆ３５の一実施例の詳細が第６図及び第７
図に示されている。空気分配空間内の熱い環境の故に、
その空気噴流パイプを冷却するのが好ましく、そのため
、第６図及び第７図に示されている実施例は二重ジャケ
ット式水冷構造のものである。空気噴流管３５は円筒状
外方導管４０と円筒状内方導管４１とを有しており、両
導管の一端部には端部板４２が備えられている・外方導
管４０は内方導管４１よりも短く、また、導管４０の他
端はリング４３によって閉じられており、これにより内
方及び外方導管間には環状空間が形成されている。この
環状空間は隔壁４６及び４７によって２つの空間部４４
及び４５に半割されており、隔壁４６及び４７の端は端
部板４２の手前に位置していて開口４８及び４９を残す
ようになっている。そして、空間部４４及び４５はこれ
ら開口４８．４９によって互いに連通せしめられている
。継手５０により、空間部４４は水源に接続され得るよ
うになっていて、水は空間部４４の長手方向に流れ、開
口４８及び４９を介して空間部４５内へ流入し、次いで
継手５１によりその空間部４５から排出される。こうし
て、外方導管４０は、空気噴流のための圧縮空気を搬送
する内方導管４１を保護するためのウォータージャケッ
トとして作用する。図示された構造では、５本のノズル
管５２が外方導管４０を貫通して設けられていて内方導
管４１の内部に連通せしめられている。

ノズル管５２を通って流出する導管４１の内部からの圧
縮空気によって流れ制御用空気噴流が形成される。空気
噴流パイプは、充分な水冷が行われるならば、炭素鋼で
作ってもよいが、しかし、ステンレス鋼あるいは他の耐
熱合金でそのパイプを作るのが好ましい。このようなス
テンレス鋼あるいは他の耐熱合金でパイプを作る場合に
は、水冷作用は無くともよく、また、金鵬をセラミック
断熱材料の被着によって体層するようにしてもよい。

別の水冷構造においては、冷却剤の流れのために２つの
環状空間を備えせしめ、一方の環状空間の端へ向けて冷
却剤を流し、他方の環状空間を通してその冷却剤を戻す
ようにしてもよい。

空気噴流ノズルの径、空気圧、容積流量、及び速度は総
べて〃いに関連せしめられている。一般に、高速にした
方が、容積を大きくした場合よりも効果的であり、それ
故、成る与えられた圧力では小径のノズルが好ましい。

しかしながら、余りにも小さ過ぎるノズル径は空気の容
積流量を過渡に絞ることになり、空気噴流の効果をだめ
にしてしまう。例えば、９．５ｍ（０，３７５インチ）
の内径を有するノズルは約５．６４乃至７．０５　”／
、、ｇ（８０乃至１００　ｐ、ｓ、ｉ）　（１ｍ平方当
り１４，０００乃至１７，５００ニユートン）の空気圧
で不充分な空気流量を与えることが判っている。製造工
場で用いられている代表的な圧縮空気管路圧である約５
．６４乃至７．０５リ一　の圧力範囲では、１Ｄ乃至２
５ｍ（０，４乃至１．０インチ）の内径を有するノズル
が適しており、１２．７　Ｉｍ　（０，５インチ））内
径を有するノズルが好適である。はなはだしく大きな径
のノズルを用いた場き、容積流量は増加せられるけれど
も、速度が低域せしめられ、空気噴流の効果が低減せし
められてしまう。より高い空気圧を用いれば、大径のノ
ズルでもｉ８！度を増すことはできるけれども、それに
よって増加せられる容積流量は必要量トのものとなって
しまう。はなはだしく高い流量となるようなことは鹸け
て炉全体の作動に対する障害を最小にし、且つ多量の１
Ｆ：、縮空気の必要性を回避するのが好ましい。適正な
流れ制御は炉全体を通過する総燃焼用空気容量の１％よ
りも少ない容置の圧縮空気で得られており、成る場合に
は０．２％のごとき少産の圧縮空気しか必要としない。

上述したことから、代表的には空気噴流速度は約５ａ町
’ｙ　（１００フイート４）以上であり、好ましくは９
０　”　４（５００”　’４）以上である。所望の容積
流量を達成するためには、ノズルの所での空気圧は空気
供給管路に設けられたパルプによって５．６４轡イ、ａ
　（８０ｐ、ｓ、ｉ　）　　以下に下げてもよい。第６
図及び第７図に示された好適実施形態では、パイプには
６つのノズルが備えられており、各ノズルは１２．７冨
ｍ（０，５インチ）の内径を有し、空気は２００乃至２
５０ｒｒＬ／ｈＯｕｒ（７，０００乃至８．０００ｆｔ
３／ｈｏｕ８）の流量で且つ約１２０’／、６（４００
”−）／秒）の速度で流れ、３個の噴流の総流量は炉の
供給される燃焼用空気の約０．５％である。

下記の表には、空気噴流の総容積流量が５２５乃至５７
０ｍ／ｈｏｕｒ（１１，５００乃至１３．０００”／ｈ
ｏｕｒ　）であった点を除いて、上述した好適実施形態
のパラメータを有する空気噴流設備による再生器温度に
対する効果が記載されている。炉は図面に示されている
ごとき６個のポートを備えたものであり、また、バッキ
ングの温度はバッキング支持用アーチ材２５よりもわず
かに上に置かれた熱電対によって測定された。表には煙
道端から２番ｉ、４番目及び６番目のポートに夫々垂直
方向に整合した位置の所でのバッキングの長手方向に沿
った３つの位置での温度の読みが示されている。温度は
、空気噴流設備を設置する前の各位置でのれんがの平均
ピーク温度、空気噴流の開始から１時間２０分後の各位
置でのれんがの平均ピーク温度、及び空気噴流の開始か
ら２時間５０分後の各位置でのれんがの平均ピーク温度
である。

この場合、空気噴流の使用は、再生器バッキング温度分
布に対する過補償効果の故に、約７時間後に終わらせた
。

本発明を実施するのに最良の形態を開示するために特定
実施例について以上体べてきたけれども、当業者には自
明のごとく、特許請求の範囲に記載された本発明の一範
囲を逸脱することなく、様々な変化及び修正をなし得る
ものであることは理解されたい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による流れ制御用空気噴流装置の配置例
を示す横燃焼式再生ガラス融解炉の幅方向に断面した概
略垂直断面図であり、第２図は第１図のｘ−ｘｉに沿っ
た再生器の長手方向垂直断面図で、本発明による流れ制
御装置が備えられていない場合の再生器の排気段階中の
代表的な流れ状態を示している図であり、第３図は第１
のＸ−Ｘ線に沿った同じ再生器の長手方向垂直断面図で
、本発明の流れ制御装置が備えられていない場合の再生
器の燃焼段階中の代表的な流れ状態を示している図であ
り、第４図は第２図に示された再生器の同じ断面図で、
本発明に従って流れ制御用空気噴流が作動している場合
の排気段階中の流れ状態を示している図であり、第５図
は第６図に示された再生器の同じ断面図で、本発明に従
って流れ制御用空気噴流が作動している場合の燃焼段階
中の流れ状態を示している図であり、第６図は本発明に
用いられている空気噴流パイグの好適構造を示す部分破
断拡大正面図であり、及び第７図は第６図の７−７４１
に沿った、第６図の空気噴流パイグの断面図である。 １０・・・融解ガラスブール、１１・・・融解器、１２
゜１３・・・再生器、１４．１５・・・バーナボート、
１６゜１Ｔ・・・燃焼管路、２０．２１・・°チェッカ
ーバッキング、２２・・・ルナム、２３・・・ガス分配
空間、３０・・・入口延長部１，３１・・・ガラスパッ
チ供給装置、３２・・・人口開口、３５．３６・・・流
れ制御用空気噴流パイプ、４０・・・外方導管、４１・
・・内方導管、４２・・・端部板、４３・・・リング、
４４．４５・・・空間部、４６．４７・・・隔壁、４８
．４９・・・開口、５０゜５１・・・継手、５２・・・
ノズル管。 代理人　浅　村　　　　皓 外４名

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　再生器の作動方法にして、該再生器は耐火材料
   でなる通気性ベラＰと、該ベッドの一方の側部の所で該
   ベッドの長手方向に沿って該ベッドに連通ずるガス分配
   空間と、該ガス分配空間の一端に連通ずる煙道と、前記
   ガス分配空間に対し反対側の前記ベッドの端部の所で該
   ベッドの長手方向に沿って該ベッドに連通ずるブレナム
   と、該ブレナムの長手方向に沿って互いに離隔せられた
   位置の所で該ブレナムに開口していると共に燃焼炉に連
   通している複数個のポートとを有している形式のもので
   あり、前記再生器は周期的に逆転する燃焼サイクルを受
   けるようになっており、該燃焼サイクルは、熱い排気ガ
   スが前記燃焼炉から前記ポートを通って前記ブレナムに
   流入し、次いで前記ベッドを通って前記分配空間へ流れ
   、そして前年煙道を通って前記再生器から流出する排気
   段階と、流入燃焼用空気が前記煙道を通って前記再生器
   に流入し、次いで前記分配空間から前記ベッドを通って
   前記ブレナムに流入し、次いで前記ポートを介して前記
   燃焼炉内に流入する燃焼段階とを有している再生器作動
   方法において、 前記分配空間に沿い該分配空間の煙道端へ向う方向へガ
   ス状噴流を流れせしめて前記ベッドを通過する流れをよ
   り均一な分布状態に維持することを特徴とする再生器作
   動方法。 （２、特許請求の範囲第１項記載の方法において、前記
   排気段階中に前記噴流を作動せしめると共に前記分配空
   間を通る排気ガス流と同一方向に流れせしめて、前記煙
   道に対し反対側の前記再生器の端部の所の前記ベッドの
   部分から流れている排気ガスをその噴流に帯同せしめる
   方法。 （３）特許請求の範囲第１項記載の方法において、前記
   燃焼段階中に前記噴流を作動せしめると共に前記分配空
   間を流れる燃焼用空気と向流をなして流れせしめて、前
   記煙道に対し反対側の前記再生器の端部の所の前記ベッ
   ドの部分内への燃焼用空気の流入を妨害せしめる方法。 （４）特許請求の範囲第５項記載の方法において、前記
   排気段階中に前記噴流を付加的に作動せしめると共に、
   前記分配空間を通過する排気ガスの流れと同一方向に流
   れせしめて、前記煙道に対し反対側の前記再生器の端部
   の所の前記ベッドの部分から流れる排気ガスをその噴流
   に帯同せしめる方法０ （５）％許藺求の範囲第１項記載の方法において、前記
   分配空間の長さの、前記煙道に対し反対側の該分配空間
   の端から半分以内の所に配置されたノズルから該分配空
   間内に前記噴流を吐出せしめる方法。 （６）特許請求の範囲第１項記載の方法において、前記
   分配空間の長さの、前記煙道に対し反対側の該分配空間
   の端から１／３以内の所に配置されたノズルから該分配
   空間内に前記噴流を吐出せしめる方法。 （７）特許請求の範囲第、１項記載の方法において、前
   記燃焼炉へ通させしめられる燃焼用空気の総容積の１％
   よりも多くないガス容量で前記噴流を吐出せ〜しめる方
   法。 （８）％許請求の範囲第７項記載の方法において、前記
   噴流として吐出されるガスは空気である方法。 （９）％許請求の範囲第１項記載の方法において、前記
   噴流として、吐出されるガスの容量は、前記燃焼炉を通
   させしめられる燃焼用空気の容積流量の０．２乃至０．
   ７％である。 α０　特許請求の範囲第１項記載の方法において、前記
   分配空間の前記煙道端へ向う方向へ該分配空間に沿い複
   数個の噴流を流れせしめる方法。 ａυ　特許請求の範囲第１０項記載の方法において、前
   記複数の噴流として流れ出るがスの総容積は、前記燃焼
   炉に通させしめられる燃焼用空気の容積流量の１％より
   も多くない方法。 αり　特許請求の範囲第１０項記載の方法において、前
   記複数の噴流として流出するガスの総容積は前記燃焼炉
   を通させしめられる燃焼用空気の容積流量の０．２乃至
   ０．７％である方法。 ｔＪ３　　特許請求の範囲第１項又は第１０項記載の方
   法において１０乃至２５ｍｍ（０，４乃至１．０４　＞
   　’ｆ）の内径を有するノズルから一つあるいはそれ以
   上の噴流を流出せしめる方法。 ０４　　特許請求の範囲第１項又は第１０項記載の方法
   において、前記噴流の流速は少なくとも１秒間当り３０
   ｍ（１秒間当り１００７（−ト）である方法。