JPH09272021A

JPH09272021A - タービンロータの製造方法

Info

Publication number: JPH09272021A
Application number: JP8082396A
Authority: JP
Inventors: Keiji Kawasaki; 啓治川崎
Original assignee: NGK Insulators Ltd
Current assignee: NGK Insulators Ltd
Priority date: 1996-04-04
Filing date: 1996-04-04
Publication date: 1997-10-21

Abstract

(57)【要約】【課題】タービンロータの製造工程が簡素化でき、安
価で高品質のタービンロータの製造方法を提供する。【解決手段】時効硬化型の低熱膨張耐熱合金から構成
され、かつ、一対の開口端を有する筒形状のスリーブ
（１０）を時効硬化するために熱処理を行い、セラミッ
クロータ（２０）の軸部（２６）をスリーブ（１０）の
一方の開口端に圧入して固定し、次いで、金属シャフト
（３０）の端面をスリーブ（１０）の他方の開口端の端
面に固定するタービンロータの製造方法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、セラミックロー
タ及び金属シャフトが接合したタービンロータの製造方
法の改良に関する。タービンロータは自動車エンジンの
ターボチャージャーに用いられる。

【０００２】

【従来の技術】自動車エンジンのターボチャージャー
は、タービンロータとエアコンプレッサインペラとを有
していて、排気ガスでタービンロータを回し、そのター
ビンロータがエアコンプレッサインペラを駆動して正規
の量以上の空気をエンジンに供給するものである。ター
ビンロータ及びエアコンプレッサインペラはいずれも翼
部を有していて、同軸のシャフトで接続されている。本
発明のタービンロータは、このターボチャージャーのタ
ービンロータに用いることができ、シャフトの他方の端
部にはエアコンプレッサインペラを接続することができ
る。

【０００３】ターボチャージャー用タービンロータ
は、エンジンからの高温の排気ガスに常時さらされてい
ることから、耐熱性、並びに、高温で遠心力に耐える機
械強度が要求される。また、容易に回転するために軽量
であることが好ましい。そこで、タービンロータの材料
として、これらの仕様を満たすセラミックスが実用化さ
れていて、具体的には、Ｓｉ₃Ｎ₄、ＳｉＣ、サイアロン
等のセラミックスが挙げられる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】タービンロータの材
料をセラミックスとした場合、セラミックロータと金属
シャフトとの接合が問題となる。特開平４−８９３６８
号公報は、セラミック部材と金属部材との結合体の製造
方法を記載し、セラミックロータと金属シャフトとが低
熱膨張耐熱合金製金属部材を介し圧入接合したタービン
ロータについても記載する。この製造方法では、金属シ
ャフトと低熱膨張耐熱合金製金属部材とを摩擦圧接によ
り接合して結合体とした後、当該結合体の当該金属部材
に凹部を設けて、次いで、セラミックロータの軸部を当
該結合体の金属部材の凹部に圧入して接合する。

【０００５】特開平４−８９３６８号公報では、セラ
ミックロータの軸部が圧入される金属部材として、時効
硬化をする低熱膨張耐熱合金が用いられた。そして、こ
の金属部材と金属シャフトとを摩擦圧接により接合した
後に金属部材を時効硬化をするための熱処理を行い、次
いで、金属部材に圧入のための凹部を機械加工により設
けていた。ここで、時効硬化処理により金属部材は変形
をするので、時効硬化処理の後に圧入のための凹部の加
工を行う必要があった。また、金属シャフトは焼き入れ
処理が必要であるが、金属シャフトと金属部材との摩擦
圧接後に金属部材の時効硬化処理を行う場合、金属シャ
フトも焼き入れ温度以上まで加熱されるため、通常の油
焼き入れは適用できず、時効硬化処理後シャフト部につ
いて更に高周波焼き入れを行う必要があった。

【０００６】更に、従来方法では、スリーブと金属シ
ャフトとが接合された後、セラミックロータの軸部を金
属部材の閉塞された凹部に圧入するが、金属部材の凹部
の底角部とセラミックロータの軸部の端部との間に応力
集中が起きるので、金属部材の凹部の形状及び表面粗
さ、セラミックロータの軸部の端部の形状及び表面粗
さ、並びに、圧入締め代等に多大な工夫が必要であり、
また、これらの加工は精密な仕上げが要求されていた。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記のように従来の製
造方法は煩雑であり、セラミックロータのコストが高く
なる重要な要因となっていた。そこで、本発明者は、セ
ラミックロータとスリーブとを圧入により接合した後、
金属シャフトとスリーブとを接合する方法を発明した。
即ち、本発明によれば、時効硬化型の低熱膨張耐熱合金
から構成され、かつ、一対の開口端を有する筒形状のス
リーブ（１０）を時効硬化するために熱処理を行い、セ
ラミックロータ（２０）の軸部（２６）を当該スリーブ
（１０）の一方の当該開口端に圧入して固定し、次い
で、金属シャフト（３０）の端面（３４ｓ）を当該スリ
ーブ（１０）の他方の当該開口端の端面（１３ｔ）に固
定することを特徴とするタービンロータの製造方法が提
供される。

【０００８】また、当該金属シャフト（３０）の端面
（３４ｓ）が当該セラミックロータ（２０）の当該軸部
（２６）の端面（２６ｓ）に接することが好ましい。更
に、当該金属シャフト（３０）及び当該スリーブ（１
０）は、摩擦圧接又は電子ビーム溶接により固定される
ことが好ましい。更にまた、当該セラミックロータ（２
０）の当該軸部（２６）の周面（２６ｔ）が焼成面のま
まであってもよい。あるいは、当該セラミックロータ
（２０）の当該軸部（２６）の周面（２６ｔ）を表面粗
さ１．６ｓ〜６．３ｓに加工し、次いで、当該軸部を８
００〜１３００℃で酸化処理した後、上記圧入固定工程
を行ってもよい。

【０００９】更に、当該低熱膨張耐熱合金は、熱膨張
率が６〜８×１０^ー6であり、かつ、４５０℃でのクリー
プ強度が５００ＭＰａ以上であることが好ましい。更に
また、当該熱処理により、当該スリーブ（１０）のＨ_RC
硬度を３５〜４５とすることが好ましい。更に、当該セ
ラミックロータ（２０）は、ハブ部（２２）と、当該ハ
ブ部に接続する放射状の翼部（２４）と、当該ハブ部に
同軸に接続して軸方向に凸形状に形成される当該軸部
（２６）と当該ハブ部に同軸に接続して当該ハブ部に対
して当該軸部の反対側に形成されるボス部（２８）とを
有していて、当該セラミックロータは、セラミック粉末
及び有機バインダーを含有する坏土を射出成形により成
形体に成形し、当該有機バインダーを除去するために当
該成形体を加熱する脱脂を行い、次いで、当該成形体を
焼成することが好ましい。また、脱脂工程の後で焼成工
程の前に、静水圧加圧処理を行うことが更に好ましい。

【００１０】

【発明の実施の形態】図１は、タービンロータの部分
断面図である。図１（ａ）は、セラミックロータ２０と
スリーブ１０とが接合した後であり、この接合体と金属
シャフト３０とが接合する前を示す。図１（ｂ）は、こ
の接合体と金属シャフト３０とが接合した後、更に仕上
げ加工されたタービンロータを示す。図２は、図１のＡ
の拡大断面図であり、図３は図１のＢの拡大断面図であ
る。スリーブ１０は、筒形状、好ましくは円筒形状を有
していて、一方の開口端から他方の開口端に貫通孔１１
が軸方向に伸びている。一般的には、スリーブ１０は、
低熱膨張耐熱合金を円筒形状に機械加工した後、時効硬
化するための熱処理を行い、次いで、スリーブ１０に仕
上げ加工を施す。本発明では、スリーブは時効処理後に
スリーブの内周面についてのみ仕上げ加工をすればよく
なる。

【００１１】低熱膨張耐熱合金は、熱膨張率が６〜８
×１０^ー6であり、かつ、４５０℃でのクリープ強度が５
００ＭＰａ以上であることが好ましい。熱膨張率が低い
材料は、広い温度範囲に渡って接合強度が保持できるか
らである。また、高温で機械強度を保持する材料が所望
されるところ、４５０℃のクリープ強度がそのパラメー
タとして設定された。この条件を満たす材料としては、
具体的には、日立金属製ＨＲＡ９２９又はＨＲＡ９２９
Ｃが挙げられる。時効硬化するための熱処理としては、
例えば、空気中で５００〜１０００℃に数時間保持する
ことが挙げられ、６００〜９００℃に５〜７時間保持す
ることが好ましい。熱処理により、スリーブのＨ_RC硬度
を３５〜４５とすることが好ましく、Ｈ_RC硬度は、ＪＩ
ＳＺ２２４４に準拠する。

【００１２】仕上げ加工としては、スリーブ１０の内
周面１２ｓについて、表面粗さ、締め代等を調製する。
セラミックロータ２０の軸部２６を圧入するために、ス
リーブ１０の内径が軸部２６の外径より若干小さくなる
ように仕上げ加工する。また、仕上げ加工として、セラ
ミックロータ２０の軸部２６を圧入する側の端面１３ｓ
の内周面１２ｓ側の縁１３ａを面取りすることが好まし
い。更に、セラミックロータ２０の軸部２６を圧入する
側の端面１３ｓの外周面１２ｔ側の縁を切削して、図４
に示すように、肉薄部１５を形成することが好ましい。
肉薄部１５により、セラミックロータ２０の軸部２６の
圧入による応力集中を緩和することができる。タービン
ロータの完成品としては、スリーブ１０の外周面１２ｔ
にシールリング溝及びオイルスリンガ溝が形成される
が、これらの溝は、この段階で仕上げ加工により形成し
てもよいし、スリーブ１０、セラミックロータ２０及び
金属シャフト３０が接合された後に形成してもよい。

【００１３】一方、セラミックロータ２０は、ハブ部
２２と、ハブ部２２に接続する放射状の翼部２４と、ハ
ブ部２２に同軸に接続して軸方向に凸形状に形成される
軸部２６と、ハブ部２２に同軸に接続してハブ部に対し
て軸部２６と反対側に形成されるボス部２８とを有す
る。翼部２４はほぼ径方向に放射形状を有していて、ガ
スがスムーズに排出できるように周方向にねじれてい
る。ボス部２８の周面には、スパナを掛けるために、６
角部又は１２角部２９が形成されている。セラミックロ
ータ２０は、セラミック粉末及び有機バインダーを含有
する坏土を射出成形により成形体に成形し、有機バイン
ダーを除去するために成形体を加熱する脱脂を行い、次
いで、成形体を焼成することにより得られる。

【００１４】セラミックロータ２０の軸部２６の周面
２６ｔが焼成面のまま、スリーブ１０に圧入してもよ
い。焼成面であっても、軸部２６の周面２６ｔが十分に
滑らかであり（例えば、表面粗さ６．３ｓ以下）、か
つ、軸部２６の締め代の誤差を十分に小さくしうるから
である。あるいは、セラミックロータ２０の軸部２６の
周面２６ｔを表面粗さ１．６ｓ〜６．３ｓに加工し、次
いで、当該軸部を８００〜１３００℃で酸化処理した
後、スリーブ１０に圧入してもよい。なお、セラミック
ロータ２０の軸部２６の表面は、軸部２６の周面２６ｔ
及び端面２６ｓを包含する。また、セラミックロータ２
０の軸部２６の縁２６ａが面取りされていることが好ま
しい。これにより応力集中を緩和することができる。軸
部２６の縁２６ａが面取りされている場合であっても、
軸部２６の周面２６ｔを加工することなく焼成面のまま
圧入してもよいし、軸部２６の周面２６ｔを加工して酸
化処理した後に圧入してもよい。

【００１５】本発明では、セラミックロータ２０の軸
部２６をスリーブ１０の一方の開口端に圧入して、スリ
ーブ１０とセラミックロータ２０とを固定する。圧入
は、一般に室温で行われるものであり、スリーブ１０の
内径が軸部２６の外径より若干小さいことにより固定す
るものである。圧入は、高温で挿入し、次いで、冷却し
て、スリーブ１０が熱収縮することにより固定する焼き
はめとは異なる。また、本発明では、スリーブ３０が低
熱膨張耐熱合金より構成されているので、焼きはめで十
分な熱収縮を得るためには高温に加熱する必要がある。
金属シャフト３０と接合する前に、スリーブ１０とセラ
ミックロータ２０とを接合するので、セラミックロータ
２０と接合する金属部材、即ち、スリーブ１０との同軸
精度が向上する。また、スリーブ１０とセラミックロー
タ２０とを接合する工程は、スリーブ１０の両端が開口
しているので、真空下で行う必要がなくなる。更に、圧
入時のスリーブの変形が均等かつ容易であるため、応力
集中が緩和され、スリーブの内周面についての締め代及
び形状が従来方法ほど厳密でなく、設計及び加工が容易
となる。圧入により、スリーブ１０の端面１３ｔが、セ
ラミックロータ２０の軸部２６の端面２６ｓと面一にす
ることが好ましい。これにより、金属シャフト３０を接
合した時に、セラミックロータ２０の軸部２６と金属シ
ャフト３０の端面３４ｓとの間に間隙を形成することな
く、金属シャフト３０の端面３４ｓがセラミックロータ
２０の軸部２６の端面２６ｓに接することができる。

【００１６】本発明では、スリーブ１０とセラミック
ロータ２０とを接合した後、スリーブ１０の他方の開口
端の端面１３ｔと金属シャフト３０の端面３４とを固定
する。金属シャフト３０は、丸棒等を鍛造により所望形
状に形成することができるので、接合前の加工は必要で
はない。金属シャフト３０は、シャフト部３２、３３を
有していて、シャフト部３２の端部にはフランジ３４が
形成されている。フランジ３４の端面３４ｓの縁で、ス
リーブ１０の端面３２に固定する。

【００１７】金属シャフト３０及びセラミックロータ
２０に固定されたスリーブ１０が、摩擦圧接又は電子ビ
ーム溶接により固定されてもよい。摩擦圧接とは、部材
を接触させ加圧しながら接触面の相対運動によって摩擦
熱を発生させ、アプセット推力を加えて行う高温圧接を
いう。ここで、圧接とは、溶接継手に大きな機械的圧力
を加えて行う溶接方法の総称をいい、加圧溶接の略称で
ある。金属シャフトのフランジとスリーブとを摩擦圧接
するときには、例えば、スリーブに対して金属シャフト
を回転させながら押し付けることにより摩擦熱で両者の
界面を溶かして接着する。また、電子ビーム溶接とは、
真空中で発生させた高速の電子ビームを当て、その衝撃
発熱を利用して行う溶接をいう。

【００１８】フランジ３４の端面３４ｓがセラミック
ロータ２０の軸部２６の端面２６ｓに接することが好ま
しい。しかし、フランジ３４の端面３４ｓと軸部２６ｓ
の端面２６ｓは、一般には接着、固定されていない。フ
ランジ３４の端面３４ｓがセラミックロータ２０の軸部
２６の端面２６ｓに接しないで、フランジ３４の端面３
４ｓと軸部２６の端面２６ｓとの間に、スリーブ１０の
内周面１２ｓと共に閉塞空間を形成する場合には、金属
シャフト３０をスリーブ１０の端面１３ｔに摩擦圧接す
る時に、閉塞空間の内部にある気体が高温に熱せられつ
つ、瞬間的に高圧になる場合があり、セラミックロータ
２０の軸部２６が軸に交わる方向に破断する場合があ
る。これに対して、フランジ３４の端面３４ｓがセラミ
ックロータ２０の軸部２６の端面２６ｓに接することに
より、かかる閉塞空間を形成しない場合には、かかる破
断を防止することができる。

【００１９】セラミックロータ２０の軸部２６の周面
２６ｔとスリーブ１０の内周面１２ｓとの嵌合端１６
が、スリーブ１０の肉薄部１５の内周面１２ｓに位置す
ることが好ましい。応力集中を更に緩和するからであ
る。ここで、嵌合端１６とは、セラミックロータ２０の
軸部２６の周面と、スリーブ１０の内周面１２ｓとが互
いに接触するところから接触しないところへの境界を意
味する。スリーブ１０の外周面１２ｔには、シールリン
グ溝１７及びオイルスリンガ溝１８を形成する。何れの
溝１７、１８も外周面の全周にわたって設けられてい
る。図１では、溝１７、１８の断面はそれぞれ長方形形
状、半円形状を有する。しかし、溝１７、１８の形状は
特に限定されるものではなく、溝の作用をするものであ
ればどのような形状でもよい。あるいは、これらの溝を
金属シャフト３０のフランジ３４の外周面に設けてもよ
い。金属シャフト３０のネジ部３８には、エアコンプレ
ッサインペラ（図示していない。）を接続することがで
きる。ネジ部３８は、金属シャフト２０をセラミックロ
ータ２０と接合するスリーブ１０に接合する前に形成し
てもよいし、金属シャフト２０をセラミックロータ２０
と接合するスリーブ１０に接合した後に形成してもよ
い。

【００２０】

【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて更に詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるも
のではない。図１、２及び３に示されるタービンロータ
を作成した。まず、スリーブ１０の作成方法を説明す
る。直径が１８ｍｍである低熱膨張耐熱合金（日立金属
（株）、製品名ＨＲＡ９２９）の丸棒を長さ１７ｍｍに
切断し、ドリルにて内径１０ｍｍの貫通孔を開けた。こ
のスリーブを電気炉にて、７８０℃で８時間、次いで、
６８０℃で８時間の熱処理を施し、ＨＲＡ９２９を時効
硬化処理した。熱処理後のＨ_RC硬度は４１〜４２であっ
た。次いで、スリーブ１０を数値制御旋盤にて内周面及
び端面３２を加工し、表面粗さＲａを０．８〜３．２μ
ｍにした。また、内周面については、内径が１１．９±
０．０１ｍｍ、真円度が０．０１ｍｍ以下となるように
加工した。軸方向の長さは１６．０±０．１ｍｍとなる
ようにした。

【００２１】次に、セラミックロータ２０の作成方法
を説明する。平均粒径が１．０μｍの窒化珪素粉末１０
０重量部、Ｙ₂Ｏ₃２重量部、ＭｇＯ３重量部及びＺｒ₂
Ｏ₂３重量部を調合した。この調合粉末１００重量部に
対して、２０重量部の有機バインダーを添加した。有機
バインダーは、融点が６２℃であって、パラフィンワッ
クスが主成分であった。この坏土を用いて、射出成形に
より翼径が６５ｍｍのセラミックロータ２０を成形し
た。

【００２２】この成形体を活性アルミナを主成分とす
る無機粉末に完全に埋没させて脱脂した。脱脂された成
形体に室温で硬化する液状ゴムを塗布し、乾燥させるこ
とにより、ゴムで被覆した。５トン／ｃｍ²の圧力にて
成形体を更に静水圧加圧処理した。ゴム皮膜はその後電
気炉で加熱することにより焼失させて除去した。次い
で、静水圧加圧成形された成形体を窒素雰囲気中で１７
００℃×１時間保持し、焼成した。＃４００のダイヤモ
ンド砥石により焼成したロータの軸部２６を研削加工し
た。加工後の軸部２６の外径は、１２．００±０．０１
ｍｍとなるようにした。また、軸部２６の周面２６ｔの
表面粗さＲａは０．８〜３．２μｍ、真円度は５μｍ以
下、円筒度は１０μｍ以下となるように、砥石の種類、
番砥及び加工条件を調整した。軸部２６の縁２６ａはＣ
１及びＲ１．５ｍｍよりなる面取りを施した。

【００２３】セラミックロータ２０及びスリーブ１０
を圧入装置に取り付け、セラミックロータ２０の軸部２
６をスリーブ１０の開口端に圧入した。圧入部の締め代
としては、軸部２６の外径がスリーブ１０の内径より５
０〜１３０μｍ大きくなるようにした。

【００２４】一方、金属シャフト３０の作製方法を説
明する。直径が１４ｍｍの構造用合金鋼（ＳＮＣＭ４３
９）を冷間鍛造によりシャフト部３２、３３及びフラン
ジ３４を有する金属シャフト３０に成形した。シャフト
部３２、３３は、直径１０ｍｍ、軸方向の長さ１１０ｍ
ｍであり、フランジ３４は厚さ８ｍｍ、外径１８ｍｍで
あった。この金属シャフト３０、並びに、スリーブ１０
及びセラミックロータ２０の接合体を摩擦圧接装置に取
り付け、金属シャフト３０のフランジ３４の端面３４ｓ
とスリーブ１０の端面３２とを摩擦圧接により接合し
た。摩擦圧接では、セラミックロータ頭部をチャックに
より固定し、金属シャフトを２０００ｒｐｍにて回転さ
せながら１０ｋｇ／ｍｍ² の圧力にて押し付けた。

【００２５】この接合体を数値制御旋盤に取り付け、
金属シャフト１０及びスリーブ２０を所定形状に粗加工
した後、研削盤にて仕上げ加工した。スリーブ１０の外
周面１２ｔにシールリング用の溝１７及びオイルスリン
グ用の溝１８を設けた。更に、セラミックロータ２０に
ついては、翼部２４の先端のシュラウド部、チップ部を
仕上げ加工した。更にアンバランス修正装置により、タ
ービンロータの回転アンバランスが０．０１ｇ・ｃｍ以
下となるようにした。

【００２６】（評価方法）得られたタービンロータをタ
ーボチャージャーに組み込み、このターボチャージャー
を排気量２８００ｃｃのガソリンエンジンに取り付け
た。そして、エンジンダイナモ装置を用いて、タービン
回転数が１２万ｒｐｍで、ターボチャージャーのタービ
ン入口における排気ガス温度が９５０℃となるように、
エンジンの運転条件を設定して、２００時間連続して運
転した。運転終了後タービンロータを取り外し、外観を
確認した。

【００２７】

【発明の効果】本発明によれば、セラミックロータ軸
部と金属部材圧入部での応力集中が緩和するため、両者
の仕上げ加工精度を大幅に緩和できる。例えば、セラミ
ックロータの軸部は焼成面のままでも圧入接合できる。
更に、セラミックロータとスリーブとの同軸精度が向上
するため、金属シャフト接合後の振れ精度が改善され、
金属シャフトの加工代を減少できる。このように本発明
の製造方法では、タービンロータの製造工程を簡素化で
き、安価で高品質のタービンロータを提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のタービンロータの部分断面図であ
る。

【図２】図１のＡの拡大断面図である。

【図３】図１のＢの拡大断面図である。

【図４】図１のＡの他の実施態様の拡大断面図であ
る。

【図５】図１のＢの他の実施態様の拡大断面図であ
る。

【符号の説明】

１０・・・スリーブ、１１・・・貫通孔、１２ｓ・・・内周面、
１２ｔ・・・外周面、１３ｓ・・・端面、１３ｔ・・・端面、１
５・・・肉薄部、１６・・・勘合端、１７・・・シールリング
溝、１８・・・オイルスリンガ溝、１９・・・界面、２０・・・
セラミックロータ、２２・・・ハブ部、２４・・・翼部、２６
・・・軸部、２６ｓ・・・端面、２６ｔ・・・周面、２８・・・ボス
部、２９・・・六角部、３０・・・金属シャフト、３２・・・シ
ャフト部、３３・・・シャフト部、３４・・・フランジ、３４
ｓ・・・端面、３８・・・ネジ部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ２１Ｄ 9/08 Ｆ０１Ｄ 5/02 Ｆ０１Ｄ 5/02 Ｃ０４Ｂ 35/64 Ｚ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】時効硬化型の低熱膨張耐熱合金から構成
され、かつ、一対の開口端を有する筒形状のスリーブを
時効硬化するために熱処理を行い、セラミックロータの軸部を当該スリーブの一方の当該開
口端に圧入して固定し、次いで、金属シャフトの端面を当該スリーブの他方の当該開口端
の端面に固定することを特徴とするタービンロータの製
造方法。
【請求項２】当該金属シャフトの端面が当該セラミッ
クロータの当該軸部の端面に接することを特徴とする請
求項１に記載のタービンロータの製造方法。
【請求項３】当該金属シャフト及び当該スリーブが、
摩擦圧接又は電子ビーム溶接により固定されることを特
徴とする請求項１又は２に記載のタービンロータの製造
方法。
【請求項４】当該セラミックロータの当該軸部の周面
が焼成面のままであることを特徴とする請求項１、２又
は３に記載のタービンロータの製造方法。
【請求項５】当該セラミックロータの当該軸部の周面
を表面粗さ１．６ｓ〜６．３ｓに加工し、次いで、当該
軸部を８００〜１３００℃で酸化処理した後、上記圧入
工程を行うことを特徴とする請求項１、２又は３に記載
のタービンロータの製造方法。
【請求項６】当該低熱膨張耐熱合金は、熱膨張率が６
〜８×１０^ー6であり、かつ、４５０℃でのクリープ強度
が５００ＭＰａ以上であることを特徴とする上記請求項
の何れかに記載のタービンロータの製造方法。
【請求項７】当該熱処理により、当該スリーブのＨ_RC
硬度を３５〜４５とすることを特徴とする上記請求項の
何れかに記載のタービンロータの製造方法。
【請求項８】当該セラミックロータは、ハブ部と、当
該ハブ部に接続する放射状の翼部と、当該ハブ部に同軸
に接続して軸方向に凸形状に形成される当該軸部と、当
該ハブ部に同軸に接続して当該ハブ部に対して当該軸部
の反対側に形成されるボス部とを有していて、当該セラ
ミックロータは、セラミック粉末及び有機バインダーを
含有する坏土を射出成形により成形体に成形し、当該有
機バインダーを除去するために当該成形体を加熱する脱
脂を行い、次いで、当該成形体を焼成することを特徴と
する上記請求項の何れかに記載のタービンロータの製造
方法。