JPH09271819A - 板圧延方法 - Google Patents
板圧延方法Info
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- JPH09271819A JPH09271819A JP8108633A JP10863396A JPH09271819A JP H09271819 A JPH09271819 A JP H09271819A JP 8108633 A JP8108633 A JP 8108633A JP 10863396 A JP10863396 A JP 10863396A JP H09271819 A JPH09271819 A JP H09271819A
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- rolling
- peripheral speed
- speed
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、材料とロールとの接触弧長を入側
板厚と出側板厚との平均値で除した値である形状比Γを
制御することにより、低コストで効率よく、反りの無い
板状の金属製品を製造する方法を提供する。 【解決手段】 少なくとも上下にロール系を備えた板圧
延機を用いた、異周速率（ＶT−ＶB）／ＶF×１００
（ここでＶTは上ワークロールの周速度、ＶBは下ワーク
ロールの周速度、ＶFは高速側のワークロールの周速度
である）の絶対値が１０％以下の圧延において、材料と
ロールとの接触弧長を入側板厚と出側板厚との平均値で
除した値である形状比Γの範囲がｌ．６＜Γ＜２．０と
なるように圧下スケジュールを設定し、低コストで効率
よい反りの無い板状の金属製品を製造する。
板厚と出側板厚との平均値で除した値である形状比Γを
制御することにより、低コストで効率よく、反りの無い
板状の金属製品を製造する方法を提供する。 【解決手段】 少なくとも上下にロール系を備えた板圧
延機を用いた、異周速率（ＶT−ＶB）／ＶF×１００
（ここでＶTは上ワークロールの周速度、ＶBは下ワーク
ロールの周速度、ＶFは高速側のワークロールの周速度
である）の絶対値が１０％以下の圧延において、材料と
ロールとの接触弧長を入側板厚と出側板厚との平均値で
除した値である形状比Γの範囲がｌ．６＜Γ＜２．０と
なるように圧下スケジュールを設定し、低コストで効率
よい反りの無い板状の金属製品を製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、板状の金属製品を
製造する圧延方法に関する。
製造する圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】板材の圧延時に発生する反りは、圧延能
率の低下、設備事故の発生、精整工程の増加など、製品
の生産性に多大な影響を及ぼす。例えば、精整工程に関
しては、レベラー、プレス等による反りの矯正が必要と
なり、極端な場合、不良部を切断しなければならないこ
ともある。また、さらに大きな反りが発生した場合、板
の衝突によって、圧延設備が破損することもある。この
場合、板自体が製品価値を失うばかりでなく、生産停
止、圧延設備の修理など多大の損害をもたらす。
率の低下、設備事故の発生、精整工程の増加など、製品
の生産性に多大な影響を及ぼす。例えば、精整工程に関
しては、レベラー、プレス等による反りの矯正が必要と
なり、極端な場合、不良部を切断しなければならないこ
ともある。また、さらに大きな反りが発生した場合、板
の衝突によって、圧延設備が破損することもある。この
場合、板自体が製品価値を失うばかりでなく、生産停
止、圧延設備の修理など多大の損害をもたらす。
【０００３】圧延反りが発生するメカニズムについて
は、必ずしも全て解明されている訳ではないが、一般
に、下記の圧延条件が原因であると言われている。
は、必ずしも全て解明されている訳ではないが、一般
に、下記の圧延条件が原因であると言われている。
【０００４】上下のワークロールの径差 上下のワークロール周速の差 上下のワークロールと圧延材との摩擦係数の差 圧延材の上下の変形抵抗（上下温度差など）の差 幾何学条件 これらの条件の内、上下ワークロールの周速差は、材料
出側の先進率に直接関与するために、反りに大きな影響
を与える要因の一つである。この上下ワークロールの周
速差（異周速圧延）によって圧延反りを制御する方法
が、特開昭６３−２４８５０６号公報、特開平７−１３
２３０８号公報に示されている。
出側の先進率に直接関与するために、反りに大きな影響
を与える要因の一つである。この上下ワークロールの周
速差（異周速圧延）によって圧延反りを制御する方法
が、特開昭６３−２４８５０６号公報、特開平７−１３
２３０８号公報に示されている。
【０００５】特開昭６３−２４８５０６号公報には、被
圧延材の板厚方向温度分布、形状比、ロール周速比、反
り量の関係を予め圧延実績から求めておき、圧延パス毎
の各測定値または予測直に基づいてロール周速比を決め
ることにより、被圧延材の平坦度の向上を図る方法が開
示されており、また、ここでは、異周速圧延時において
は、形状比が変化すれば反り方向が上下逆転することも
示されている。
圧延材の板厚方向温度分布、形状比、ロール周速比、反
り量の関係を予め圧延実績から求めておき、圧延パス毎
の各測定値または予測直に基づいてロール周速比を決め
ることにより、被圧延材の平坦度の向上を図る方法が開
示されており、また、ここでは、異周速圧延時において
は、形状比が変化すれば反り方向が上下逆転することも
示されている。
【０００６】特開平７−１３２３０８号公報には噛込ん
だ瞬間の圧延データ（上下トルク、荷重、上下ロール速
度等）を用いて、上下温度差、上下摩擦係数差を計算
し、その結果を基に異周速率を算出して、先端反りを制
御する方法が開示されている。
だ瞬間の圧延データ（上下トルク、荷重、上下ロール速
度等）を用いて、上下温度差、上下摩擦係数差を計算
し、その結果を基に異周速率を算出して、先端反りを制
御する方法が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】特開昭６３−２４８５
０６号公報および特開平７−１３２３０８号公報に開示
された方法は、算出した上下ロール速度ＶT、ＶBで圧延
を行うことにより反りを制御するものある。
０６号公報および特開平７−１３２３０８号公報に開示
された方法は、算出した上下ロール速度ＶT、ＶBで圧延
を行うことにより反りを制御するものある。
【０００８】しかしながら、特開昭６３−２４８５０６
号公報および特開平７−１３２３０８号公報に開示され
た方法では、ロール速度を事前に設定しておくものでは
なく、圧延中に実際のロール速度をＶT、ＶBに制御する
必要があり、ロール周速度の制御精度の善し悪しによっ
て反り制御の効果が大きく左右される。特に、速度制御
精度の悪いミルでは、本来反りが発生しない条件、すな
わち、ワークロール径、摩擦係数、変形抵抗、幾何学条
件を上下対称とし、上下ロールを同周速に設定した条件
においても、上下ロールが完全な同周速にならないため
に反りが発生してしまう。
号公報および特開平７−１３２３０８号公報に開示され
た方法では、ロール速度を事前に設定しておくものでは
なく、圧延中に実際のロール速度をＶT、ＶBに制御する
必要があり、ロール周速度の制御精度の善し悪しによっ
て反り制御の効果が大きく左右される。特に、速度制御
精度の悪いミルでは、本来反りが発生しない条件、すな
わち、ワークロール径、摩擦係数、変形抵抗、幾何学条
件を上下対称とし、上下ロールを同周速に設定した条件
においても、上下ロールが完全な同周速にならないため
に反りが発生してしまう。
【０００９】本発明は、以上の点に鑑み、ロール周速度
の上下差が発生しても、圧延反りの小さい板状の金属製
品を製造することができる方法を提供することを課題と
する。
の上下差が発生しても、圧延反りの小さい板状の金属製
品を製造することができる方法を提供することを課題と
する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、かかる課題を
解決するため、材料とロールとの接触弧長Ｌｄを入側板
厚と出側板厚との平均直ｈｍで除した値である形状比を
特定の範囲に制御して圧延するものである。
解決するため、材料とロールとの接触弧長Ｌｄを入側板
厚と出側板厚との平均直ｈｍで除した値である形状比を
特定の範囲に制御して圧延するものである。
【００１１】すなわち、本発明の要旨とする処は以下の
通りである。
通りである。
【００１２】少なくとも上下にロール系を備えた板圧延
機を用いて板圧延を行う方法であって、異周速率の絶対
値が１０％以下の圧延において、材料とロールとの接触
弧長を入側板厚と出側板厚との平均値で除した値である
形状比Γの範囲がｌ．６＜Γ＜２．０となるように圧延
することを特徴とする板圧延方法である。
機を用いて板圧延を行う方法であって、異周速率の絶対
値が１０％以下の圧延において、材料とロールとの接触
弧長を入側板厚と出側板厚との平均値で除した値である
形状比Γの範囲がｌ．６＜Γ＜２．０となるように圧延
することを特徴とする板圧延方法である。
【００１３】但し、異周速率は（ＶT−ＶB）／ＶF×１
００とする。（ここで、ＶTは上ワークロールの周速
度、ＶBは下ワークロールの周速度、そして、ＶFは高速
側のワークロールの周速度である。） このように形状比を特定の範囲に制御して圧延するた
め、上下ロールに周速の差が生じても反りの発生が防止
できるのである。
００とする。（ここで、ＶTは上ワークロールの周速
度、ＶBは下ワークロールの周速度、そして、ＶFは高速
側のワークロールの周速度である。） このように形状比を特定の範囲に制御して圧延するた
め、上下ロールに周速の差が生じても反りの発生が防止
できるのである。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に基づいて詳
細に説明する。図１に、本発明を適用する圧延機の一例
を示す。上下のワークロールｌ、２を有する圧延機７の
前後には、ローラーテーブル４、４が設けられている。
ローラーテーブル４の上に図示されている圧延材３は、
上ワークロール１と下ワークロール２で所定の板厚に圧
延される。上ロール系は、上ワークロール１と上バック
アッブロール５とから構成され、下ロール系は、下ワー
クロール２と下バックアップロール６とから構成され
る。
細に説明する。図１に、本発明を適用する圧延機の一例
を示す。上下のワークロールｌ、２を有する圧延機７の
前後には、ローラーテーブル４、４が設けられている。
ローラーテーブル４の上に図示されている圧延材３は、
上ワークロール１と下ワークロール２で所定の板厚に圧
延される。上ロール系は、上ワークロール１と上バック
アッブロール５とから構成され、下ロール系は、下ワー
クロール２と下バックアップロール６とから構成され
る。
【００１５】図１に示す圧延機においてリバース圧延を
行う場合に反りが生じると、前述したように圧延の中
断、大事故の発生等の大きな問題が生じる。本来、圧延
反りに及ぼす要因である、表１に示す条件が全て上下対
称であれば、反りは発生しないと考えられるが、ロール
速度の制御精度の悪いミルでは、完全な上下同周速を実
現することは困難である。実際、圧延中のロール速度を
測定してみると、上下ロールの周速度の差の比率（以
下、異周速率χとし、定義は下記の通りである）は、χ
＝３〜５％に達することも少なくなく、条件によっては
非常に大きな反りが発生する。
行う場合に反りが生じると、前述したように圧延の中
断、大事故の発生等の大きな問題が生じる。本来、圧延
反りに及ぼす要因である、表１に示す条件が全て上下対
称であれば、反りは発生しないと考えられるが、ロール
速度の制御精度の悪いミルでは、完全な上下同周速を実
現することは困難である。実際、圧延中のロール速度を
測定してみると、上下ロールの周速度の差の比率（以
下、異周速率χとし、定義は下記の通りである）は、χ
＝３〜５％に達することも少なくなく、条件によっては
非常に大きな反りが発生する。
【００１６】 異局速率χ＝（ＶTーＶB）／ＶF×１００（％） ＶT： 上ロール周速度 ＶB： 下ロール周速度 ＶF： 高速側ロール周速度
【００１７】
【表１】 そこで、発明者らは、創意工夫の結果、材料とロールと
の接触弧長Ｌｄ を入側板厚と出側板厚との平均値ｈｍ
で除した直である形状比Γ＝Ｌｄ／ｈｍの範囲が１．６
＜Γ＜２．０となるように圧延すれば、実用的な圧延条
件（板厚、温度、ロール速度）の範囲においては、−１
０％＜χ＜１０％の異周速率が発生しても、大きな反り
が発生しないことを見出した。
の接触弧長Ｌｄ を入側板厚と出側板厚との平均値ｈｍ
で除した直である形状比Γ＝Ｌｄ／ｈｍの範囲が１．６
＜Γ＜２．０となるように圧延すれば、実用的な圧延条
件（板厚、温度、ロール速度）の範囲においては、−１
０％＜χ＜１０％の異周速率が発生しても、大きな反り
が発生しないことを見出した。
【００１８】異周速圧延においては、同一の異周速率の
設定においても、反り方向が逆転する場合があること
は、特開昭６３−２４８５０６号公報等に開示されてい
る。しかしながら、特開昭６３−２４８５０６号公報等
では、限定された条件での結果を示しているに過ぎず、
圧延条件が変化した場合の反り挙動については、全く不
明であった。
設定においても、反り方向が逆転する場合があること
は、特開昭６３−２４８５０６号公報等に開示されてい
る。しかしながら、特開昭６３−２４８５０６号公報等
では、限定された条件での結果を示しているに過ぎず、
圧延条件が変化した場合の反り挙動については、全く不
明であった。
【００１９】図２に、異周速圧延時に発生する反り挙動
を発明者らが実験で調べた一例を示す。図２（ａ）は、
下ワークロールを高速とした場合の反り挙動であり、図
２（ｂ）は、上ワークロールを高速とした場合の反り挙
動である。上下いずれのワークロールが高速の場合にお
いても。異周速率χの絶対値が１０％以下の場合には反
り方向が形状比χ＝１．８で逆転するが、χの絶対直が
１５％に達するとかなり挙動が変化することが分かる。
を発明者らが実験で調べた一例を示す。図２（ａ）は、
下ワークロールを高速とした場合の反り挙動であり、図
２（ｂ）は、上ワークロールを高速とした場合の反り挙
動である。上下いずれのワークロールが高速の場合にお
いても。異周速率χの絶対値が１０％以下の場合には反
り方向が形状比χ＝１．８で逆転するが、χの絶対直が
１５％に達するとかなり挙動が変化することが分かる。
【００２０】そこで、発明者らは、異周速圧延時におけ
る反り発生挙動をさらに詳細に把握するために、異周速
率χ、入側板厚Ｈ、材料温度ｔ、ロール速度Ｖを変化さ
せ圧延実験を行った。表２に、その実験範囲を示す。な
お、ロール周速以外の条件は、全て上下対称とした。
る反り発生挙動をさらに詳細に把握するために、異周速
率χ、入側板厚Ｈ、材料温度ｔ、ロール速度Ｖを変化さ
せ圧延実験を行った。表２に、その実験範囲を示す。な
お、ロール周速以外の条件は、全て上下対称とした。
【００２１】
【表２】 その結果、異周速率χの絶対値が１０％以下であれば、
表２の全ての条件において図２のχ＝３〜１０％および
−３〜−１０％の条件の挙動と同様、ある形状比Γ0以
下では低速側に反りが発生し、その形状比Γ0以上で
は、高速側に反りが発生することを見出した。すなわ
ち、異周速圧延においては、形状比Γで整理すると、一
度だけ反り方向が逆転することが判明した。さらに、図
２のχ＝３〜１０％および−３〜−１０％の条件の挙動
と同様、Γ0の近傍も含め、反り曲率の表す曲線は連続
であり、Γ0近傍では異周速率の値に関わらず反り曲率
が小さくなることも判明した。
表２の全ての条件において図２のχ＝３〜１０％および
−３〜−１０％の条件の挙動と同様、ある形状比Γ0以
下では低速側に反りが発生し、その形状比Γ0以上で
は、高速側に反りが発生することを見出した。すなわ
ち、異周速圧延においては、形状比Γで整理すると、一
度だけ反り方向が逆転することが判明した。さらに、図
２のχ＝３〜１０％および−３〜−１０％の条件の挙動
と同様、Γ0の近傍も含め、反り曲率の表す曲線は連続
であり、Γ0近傍では異周速率の値に関わらず反り曲率
が小さくなることも判明した。
【００２２】次に、発明者らは、表２の異周速率χの絶
対値が１０％以下の場合の、Γ0の値を調べその度数を
整理した。その結果を図３に示すが、いずれの圧延条件
においても、反りの逆転現象の境界となる形状比Γ
0は、１．６＜Γ0＜２．０となることが分かる。表２の
条件は極めて広範囲な条件のものであり、通常の圧延条
件においても１．６＜Γ0＜２．０となるように圧延ス
ケジュールを設定すれば上下のワークロールの周速制御
の精度が劣り、完全な同周速圧延が実施できなくても、
反りの小さい板を圧延することが可能となる。なお、Γ
0の度数は１．７＜Γ0＜ｌ．９に集中していることか
ら。ｌ．７＜Γ0＜１．９に設定する方が好ましい。
対値が１０％以下の場合の、Γ0の値を調べその度数を
整理した。その結果を図３に示すが、いずれの圧延条件
においても、反りの逆転現象の境界となる形状比Γ
0は、１．６＜Γ0＜２．０となることが分かる。表２の
条件は極めて広範囲な条件のものであり、通常の圧延条
件においても１．６＜Γ0＜２．０となるように圧延ス
ケジュールを設定すれば上下のワークロールの周速制御
の精度が劣り、完全な同周速圧延が実施できなくても、
反りの小さい板を圧延することが可能となる。なお、Γ
0の度数は１．７＜Γ0＜ｌ．９に集中していることか
ら。ｌ．７＜Γ0＜１．９に設定する方が好ましい。
【００２３】
【実施例】ワークロール径６２０ｍｍの圧延機を用い
て、板厚５０ｍｍ、板幅１７６０ｍｍのスラブを板厚１
２ｍｍまで圧延した。摩擦係数、変形抵抗、幾何学条件
は、いずれの条件でも上下対称に設定した。ロール速度
に関しても、上下同周速度の設定としたが、圧延中の実
際のロール周速度を把握するために、上下ロールにロー
タリーエンコーダーを設置して、毎秒当たりのロール回
転数を測定した。
て、板厚５０ｍｍ、板幅１７６０ｍｍのスラブを板厚１
２ｍｍまで圧延した。摩擦係数、変形抵抗、幾何学条件
は、いずれの条件でも上下対称に設定した。ロール速度
に関しても、上下同周速度の設定としたが、圧延中の実
際のロール周速度を把握するために、上下ロールにロー
タリーエンコーダーを設置して、毎秒当たりのロール回
転数を測定した。
【００２４】実施例では６パスで圧延を行った。ロール
周速度は上下同周速に設定したにも関わらず、速度制御
系の精度が悪いために、結果としてχ＝−２．０〜４．
７％の異周速圧延になった。しかし、各パスにおいて、
形状比Γ≒ｌ．８に圧下量を設定したために殆ど反りは
発生しなかった。
周速度は上下同周速に設定したにも関わらず、速度制御
系の精度が悪いために、結果としてχ＝−２．０〜４．
７％の異周速圧延になった。しかし、各パスにおいて、
形状比Γ≒ｌ．８に圧下量を設定したために殆ど反りは
発生しなかった。
【００２５】一方、比較例でも、実施例と同じロール条
件で６パスで圧延を行った。結果としてχ＝−４．１〜
２．４％の異周速圧延になった。比較例では、形状比を
制御せず、形状比Γが１．２３＜Γ＜２．５１の範囲で
変動した。このため、Γが本発明の範囲をはずれるｌ及
び６パスにおいては、異周速率に対応して大きな反りが
発生した。
件で６パスで圧延を行った。結果としてχ＝−４．１〜
２．４％の異周速圧延になった。比較例では、形状比を
制御せず、形状比Γが１．２３＜Γ＜２．５１の範囲で
変動した。このため、Γが本発明の範囲をはずれるｌ及
び６パスにおいては、異周速率に対応して大きな反りが
発生した。
【００２６】
【表３】
【００２７】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、反り
の無い板を容易に製造できることを可能としたので、形
状の優れた板状の金属製品を効率よく生産できる効果が
ある。
の無い板を容易に製造できることを可能としたので、形
状の優れた板状の金属製品を効率よく生産できる効果が
ある。
【図１】本発明を適用する圧延機の例を示す図である。
【図２】異周速圧延における、形状比と反り方向との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図３】異周速圧延において、反り方向が逆転する時の
形状比Γ0の度数を示す図である。
形状比Γ0の度数を示す図である。
１ 上ワークロール ２ 下ワークロール ３ 圧延材料 ４ ローラーテーブル ５ 上バックアップロール ６ 下バックアップロール ７ 圧延機
Claims (1)
- 【請求項１】 少なくとも上下にロール系を備えた板圧
延機を用いて板圧延を行う方法であって、異周速率の絶
対値が１０％以下の圧延において、材料とロールとの接
触弧長を入側板厚と出側板厚との平均値で除した値であ
る形状比Γの範囲が１．６＜Γ＜２．０となるように圧
延することを特徴とする板圧延方法。但し、異周速率は
（ＶT−ＶB）／ＶF×１００とする。（ここで、ＶTは上
ワークロールの周速度、ＶBは下ワークロールの周速
度、そして、ＶFは高速側のワークロールの周速度であ
る。）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8108633A JPH09271819A (ja) | 1996-04-05 | 1996-04-05 | 板圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8108633A JPH09271819A (ja) | 1996-04-05 | 1996-04-05 | 板圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09271819A true JPH09271819A (ja) | 1997-10-21 |
Family
ID=14489752
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8108633A Withdrawn JPH09271819A (ja) | 1996-04-05 | 1996-04-05 | 板圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09271819A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010260069A (ja) * | 2009-04-30 | 2010-11-18 | Nippon Steel Corp | 金属板材の圧延方法 |
| CN113857248A (zh) * | 2021-10-22 | 2021-12-31 | 太原理工大学 | 一种利用液压调速控制双金属复合板板形翘曲的设备 |
-
1996
- 1996-04-05 JP JP8108633A patent/JPH09271819A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010260069A (ja) * | 2009-04-30 | 2010-11-18 | Nippon Steel Corp | 金属板材の圧延方法 |
| CN113857248A (zh) * | 2021-10-22 | 2021-12-31 | 太原理工大学 | 一种利用液压调速控制双金属复合板板形翘曲的设备 |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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