JPH09258145A - 眼内レンズおよびその製造方法 - Google Patents

眼内レンズおよびその製造方法

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JPH09258145A JP8062674A JP6267496A JPH09258145A JP H09258145 A JPH09258145 A JP H09258145A JP 8062674 A JP8062674 A JP 8062674A JP 6267496 A JP6267496 A JP 6267496A JP H09258145 A JPH09258145 A JP H09258145A
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Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 物理化学的安定性、耐ＹＡＧレーザー性に優
れ、支持部の機械的強度に優れた一体型眼内レンズを提
供する。 【解決手段】 有効光学部を構成する三次元架橋ポリメ
チルメタクリレートが、線状ポリメチルメタクリレート
を溶解する有機溶媒には溶解せず、この有機溶媒中に浸
漬したとき膨潤し、溶媒含有率が４５〜７０％となる程
度の架橋構造を有する三次元架橋ポリメチルメタクリレ
ートからなり、有効光学部の周縁部および支持部を構成
する三次元架橋ポリメチルメタクリレートが、有効光学
部を構成する三次元架橋ポリメチルメタクリレートと同
一の三次元架橋ポリメチルメタクリレートを、圧縮率４
５〜７０％となるように圧延処理した材料からなる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は眼内レンズおよびそ
の製造方法に関し、特に光学部と支持部が一体型の眼内
レンズおよびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】眼内レンズには支持部と光学部とが別々
に作られ結合されるツーピース型眼内レンズ（スリーピ
ース型眼内レンズと称する場合もある）と、支持部と光
学部とが一体型であるワンピース型眼内レンズとがあ
る。
【０００３】ツーピース型眼内レンズやスリーピース型
眼内レンズは、ポリプロピレン（ＰＰ）からなる支持部
と、ポリメチルメタクリレートまたはメチルメタクリレ
ート共重合体（本明細書においてはこれらを一括してＰ
ＭＭＡと呼ぶ）からなる光学部とで構成されるものが多
い。ワンピース型眼内レンズは、支持部、光学部ともに
ＰＭＭＡからなるものが多く用いられている。
【０００４】このような眼内レンズは機械加工の進歩に
伴い、ツーピース型眼内レンズから、ワンピース型眼内
レンズに主流が移りつつある。
【０００５】眼内レンズにＰＭＭＡが使用される理由
は、生体適合性、機械加工性、透明性にそれぞれ優れて
いる点にある。このような利点があるため、眼内に移植
しなければならない眼内レンズはＰＭＭＡが非常に有用
である。
【０００６】一方、ＰＭＭＡは硬くて脆いという機械的
特性をも有している。そのため、ＰＭＭＡを使用した一
体型眼内レンズでは移植手術時に支持部に生じる荷重に
よって、支持部が破損しやすいという問題がある。
【０００７】この問題を解決するために、ＰＭＭＡシー
トを延伸して、強度を高める方法がとられている。その
方法の一つに、ＰＭＭＡシートを加熱多軸延伸する方法
がある。この方法は、ＰＭＭＡシートの向かい合ってい
る縁部を機械でクランプし、ＰＭＭＡシートを均一に加
熱し、いくつかの軸方向に同期的に引っ張ることにより
延伸配向させる方法である。この延伸されたＰＭＭＡを
用いることにより、支持部が破損することのない光学部
と支持部が一体型の眼内レンズを製造することができ
る。このような例として、特開平４−２１２３４９号公
報に記載の方法がある。
【０００８】また、ＰＭＭＡシートを延伸する別の方法
として、ブロー延伸による方法もある。この方法は、食
品、医療品関係容器の製造に使用される延伸ブロー成形
の原理を応用したものである。加熱により可塑化された
ＰＭＭＡシートに加熱流体（通常空気）を通じて吹き込
み、膨張により延伸配向させる。このような例として、
米国特許第５１６９５６９号公報に記載の方法がある。
【０００９】さらに、前述のＰＭＭＡシートを延伸する
方法では、その方法や操作が困難であることから、圧縮
成形機によるＰＭＭＡ材料（ボタン形状）を圧延処理す
ることにより、ＰＭＭＡの機械的強度を向上させる方法
がある。このような例として特開平７−１４４０００号
公報及びＷＯ９４／０４３４６号公報に記載の方法があ
る。
【００１０】眼内レンズの材料には上記で説明したＰＭ
ＭＡ以外に、三次元架橋ＰＭＭＡがある。三次元架橋Ｐ
ＭＭＡとは、重合によりＰＭＭＡを製造するに際して架
橋剤としてエチレングリコールジメタクリレートなどの
多価アルコールのジメタクリレートを作用させて、得ら
れるＰＭＭＡを三次元架橋化させた網状重合体であり、
線状重合体である従来のＰＭＭＡとは明確に区別され
る。この三次元架橋ＰＭＭＡは、物質の安定性が良く、
耐ＹＡＧレーザー性に優れている。後発白内障の治療の
際には、ＹＡＧレーザーが眼内レンズを通して患部に照
射される。そのとき、通常のＰＭＭＡでは光学部にひび
が入ることがあるが、三次元架橋ＰＭＭＡではそのよう
なことはない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】眼内レンズにおいて、
三次元架橋ＰＭＭＡをその材料として使用することの利
点は前記の通りであるが、上記各特許公報に記載の従来
の延伸法では、その材料として三次元架橋ＰＭＭＡを使
用していない。それは、三次元架橋ＰＭＭＡは、通常の
線状ＰＭＭＡに比較して、熱可塑性が低い為に、延伸処
理することが困難なばかりか、架橋構造をとるので、延
伸してもその強度を向上させることが難しいと考えられ
るからである。
【００１２】本発明はこのような点に鑑みてなされたも
のであり、物理化学的安定性、耐ＹＡＧレーザー性に優
れた三次元架橋ＰＭＭＡの特徴を維持しつつ、支持部の
機械的強度を向上させ、耐破損性を改善した一体型の眼
内レンズおよびその製造方法を提供することを目的とす
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明者は鋭意検討を加えた結果、（１）三次元架橋Ｐ
ＭＭＡであっても、その架橋度を適度にコントロールす
ることにより、圧延処理が可能であること、（２）眼内
レンズの有効光学部を、適度な架橋度を有するが、圧延
処理していない三次元架橋ＰＭＭＡにより構成し、有効
光学部の周縁部および支持部を適度な架橋度を有し、か
つ圧延処理した三次元架橋ＰＭＭＡにより構成した一体
型眼内レンズは、物理化学的安定性、耐ＹＡＧレーザー
性に優れ、かつ支持部の機械的強度が向上し、耐破損性
が改善されること、（３）前記（２）で示した構成を有
する眼内レンズは、メチルメタクリレートに限定された
量の架橋剤を加えたモノマー混合物を重合処理して得た
適度の架橋度を有する三次元架橋ＰＭＭＡを得、これ
を、有効光学部の径以上で、有効光学部の周縁部の外径
以下の孔を有するプレス板で、所定の厚さとなるまで加
熱圧延処理した後、所定の機械加工処理を施すことによ
り得られることを見い出した。
【００１４】本発明は、上記（１）〜（３）の知見に基
づいて完成したものであり、有効光学部とその周縁部と
からなる光学部および支持部が三次元架橋ポリメチルメ
タクリレートからなる一体型眼内レンズにおいて、有効
光学部を構成する三次元架橋ポリメチルメタクリレート
が、線状ポリメチルメタクリレートを溶解する有機溶媒
には溶解せず、この有機溶媒中に浸漬したとき膨潤し、
溶媒含有率が４５〜７０％となる程度の架橋構造を有す
る三次元架橋ポリメチルメタクリレートからなり、有効
光学部の周縁部および支持部を構成する三次元架橋ポリ
メチルメタクリレートが、有効光学部を構成する三次元
架橋ポリメチルメタクリレートと同一の三次元架橋ポリ
メチルメタクリレートを、圧縮率４５〜７０％となるよ
うに圧延処理した材料からなり、前記有効光学部を構成
する三次元架橋ポリメチルメタクリレートの溶媒含有率
の値と、前記有効光学部の周縁部および支持部を構成す
る三次元架橋ポリメチルメタクリレート圧延処理材料の
圧縮率の値とが近似していることを特徴とする一体型眼
内レンズを要旨とする。
【００１５】また本発明は、有効光学部と周縁部とから
なる光学部および支持部が三次元架橋ポリメチルメタク
リレートからなる一体型眼内レンズの製造方法におい
て、９６〜９９．５重量部のメチルメタクリレートと４
〜０．５重量部の架橋剤とを含むモノマー混合物を重合
処理して三次元架橋ポリメチルメタクリレート材料を得
る工程と、前工程で得た三次元架橋ポリメチルメタクリ
レート材料を、前記有効光学部の径以上で、有効光学部
の周縁部の外径以下の孔を有するプレス板で加熱し、加
熱前の材料の厚さの５５〜３０％の厚さとなるように
（すなわち圧縮率が４５〜７０％となるように）圧延処
理して圧延処理材料を得る工程と、前工程で得られた圧
延処理材料を加工処理し、前記プレス板の孔の位置に対
応する非圧延部分により有効光学部を構成し、前記プレ
ス板の孔の位置に対応しない圧延部分により有効光学部
の周縁部および支持部を構成することにより、一体型眼
内レンズを得る工程とを含むことを特徴とする一体型眼
内レンズの製造方法を要旨とする。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。実施例１ 実施例１の材料の組成を下記する。 メチルメタクリレート（ＭＭＡ） ９８．０重量部 架橋剤、エチレングリコールジメタクリレート（ＥＤＭＡ） ２．０重量部 重合開始剤、アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ） ０．０５重量部 紫外線吸収剤、２−（２′−ヒドロキシ−３′−tert−ブチル−５′−メチル フェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール ０．０５重量部 黄色色素、Ｃ．Ｉ．（カラーインデックス）ソルベント イエロー１６ ０．０１重量部 上記のモノマー混合物を内径２０mmのポリエチレンパイ
プの中で重合して、三次元架橋ＰＭＭＡ材料を得た。こ
の材料から径１６mmで、厚さが９mm、７mm及び６mmの３
種類の円柱状試料を切り出した。この試料を圧縮成型機
中にセットし、１３５℃に加熱して、その温度を１５分
間保持した。そして、プレス板を下降させて圧力２kg／
cm2で円柱状試料の予備プレスを２回行った。さらに、
プレス板により、圧力２５kg／cm2をかけて円柱状試料
をプレスした。このとき、厚さ３．５mmの真鍮板からな
るスペーサーを材料台の上に設置した。次に、２５kg／
cm2の圧力を保持したまま圧縮成型機に水を循環させ、
室温まで冷却した。その後、圧力を解放し、プレス板を
上昇させ、圧延処理された材料を取り出した。このとき
圧延処理された材料の圧縮率（％）を式 ｛［圧縮前の試料厚さ（ｍｍ）−圧縮後の試料厚さ（ｍ
ｍ）］／［圧縮前の試料厚さ（ｍｍ）］｝×１００ により算出すると下記のようになる。
【００１７】 (a)厚さ９mmの円柱状試料を厚さ３．５mmに圧延処理した場合の 圧縮率（％）＝［（９．０−３．５）／（９．０）］×１００ ＝６１（％） (b)厚さ７mmの円柱状試料を厚さ３．５mmに圧延処理した場合の 圧縮率（％）＝［（７．０−３．５）／（７．０）］×１００ ＝５０（％） (c)厚さ６mmの円柱状試料を厚さ３．５mmに圧延処理した場合の 圧縮率（％）＝［（６．０−３．５）／（６．０）］×１００ ＝４２（％） 以上の方法により、圧縮率の異なる３種の圧延処理され
た三次元架橋ＰＭＭＡ材料を得た。
【００１８】実施例２ 実施例２の材料の組成を下記する。 メチルメタクリレート（ＭＭＡ） ９９．０重量部 架橋剤、エチレングリコールジメタクリレート（ＥＤＭＡ） １．０重量部 重合開始剤、アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ） ０．０５重量部 紫外線吸収剤、２−（２′−ヒドロキシ−３′−tert−ブチル−５′−メチル フェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール ０．０５重量部 黄色色素、Ｃ．Ｉ．（カラーインデックス）ソルベント イエロー１６ ０．０１重量部 重合及び圧延処理は実施例１と同一条件で行い、同様に
圧縮率の異なる３種の圧延処理された三次元架橋ＰＭＭ
Ａ材料を得た。
【００１９】比較例１ 比較例１の材料の組成を下記する。比較例１の材料の組
成は架橋剤を含まない点で実施例１および２の材料の組
成と異なる。 メチルメタクリレート（ＭＭＡ） １００．０重量部 重合開始剤、アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ） ０．０５重量部 紫外線吸収剤、２−（２′−ヒドロキシ−３′−tert−ブチル−５′−メチル フェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール ０．０５重量部 黄色色素、Ｃ．Ｉ．（カラーインデックス）ソルベント イエロー１６ ０．０１重量部 重合及び圧延処理は実施例１と同一条件で行い、同様に
圧縮率の異なる３種の圧延処理された線状ＰＭＭＡ材料
を得た。
【００２０】比較例２ 比較例２の材料の組成を下記する。比較例２の材料の組
成は架橋剤の量が４．０重量部であり、実施例１におけ
る２．０重量部、実施例２における１．０重量部よりも
多量である点で実施例１および２の材料の組成と異な
る。 メチルメタクリレート（ＭＭＡ） ９６．０重量部 架橋剤、エチレングリコールジメタクリレート（ＥＤＭＡ） ４．０重量部 重合開始剤、アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ） ０．０５重量部 紫外線吸収剤、２−（２′−ヒドロキシ−３′−tert−ブチル−５′−メチル フェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール ０．０５重量部 黄色色素、Ｃ．Ｉ．（カラーインデックス）ソルベント イエロー１６ ０．０１重量部 重合及び圧延処理は実施例１と同一条件で行い、同様に
圧縮率の異なる３種の圧延処理された架橋密度の大きい
三次元架橋ＰＭＭＡ材料を得た。
【００２１】実施例１、２および比較例１、２で得られ
たＰＭＭＡ材料（圧延処理前のもの）及びその圧延処理
材料を使用して以下の試験を行った。 （１）ベンゼン浸漬実験 実施例１、２および比較例１、２のＰＭＭＡ材料（圧延
処理をしていない材料）から、厚さ１mm、径１６mmのデ
ィスク状平板を機械加工により得た。そのディスク状平
板の重量を電子天秤で測定した後、サンプル瓶に入れ、
次いでベンゼンを注入して蓋をした。４０℃に設定して
ある電気炉中に２４時間サンプル瓶を放置して、電気炉
より取り出し、室温迄放冷した後のディスク状平板の様
子を肉眼で観察した。均一に膨潤しているものを
「○」、溶解したり、均一に膨潤せずに原形をとどめな
い程変形しているものを「×」と判定した。さらに、溶
解していないものについては、試料を同じく２４０時間
後にサンプル瓶より取り出し、表面を軽くふいて電子天
秤で重量を測定し、下記の式に従い、溶剤含有率（％）
を測定した。 溶媒含有率（％）＝｛［溶媒浸漬後の試料重量（ｇ）−
溶媒浸漬前の試料重量（ｇ）］／［溶媒浸漬後の試料重
量（ｇ）］｝×１００
【００２２】（２）三点曲げ試験 実施例１、２および比較例１、２のＰＭＭＡ材料（圧延
処理していない材料）および圧延処理材料から、それぞ
れ幅１．５mm、高さ１．０mm、長さ１８．０mmの形状を
有する三点曲げ試験用試料を機械加工により作製した。
図１は三点曲げ試験方法の概略図である。加圧くさび１
の半径は１．２５mm、支持台２の半径は２．０mm、支点
間距離は１０mmの治具を使用して、試験はインストロン
社製万能材料試験機４３０１型で行った。試料３を支持
台２，２に載せて上から加圧くさび１により荷重した。
曲げ強さ（kgf／mm2）は下記式にて求めた。 曲げ強さ＝（３×Ｆ×Ｌ）／（２×ｂ×ｈ2） Ｆ：最大荷重（kg） Ｌ：支点間距離（＝１０mm） ｂ：幅（mm） ｈ：高さ（mm） 破損点撓み量（mm）は圧子を押込んだ際に、材料が破損
した時点でのたわみ量を、材料試験機のクロスヘッド移
動距離（mm）から求めた。
【００２３】上記の二つの試験結果を表１にまとめる。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１より以下のことが明らかである。ＰＭ
ＭＡ材料（圧延処理をしていない材料）のベンゼン浸漬
実験において、実施例１、実施例２の試料は緩やかな架
橋構造をとるために、外観上均一な膨潤が観察され、浸
漬後の溶剤含有率はそれぞれ５１．４％、６１．５％で
あった。一方、架橋構造をとらない、比較例１の試料は
完全に溶解してしまい、浸漬後の溶剤含有率は測定不能
である。さらに、架橋構造をとるが、その架橋密度が大
きい比較例２の試料は均一には膨潤せずに、無秩序な変
形を起こし、表面には多数の凹凸が外観より観察され
た。また比較例２の試料の場合、浸漬後の溶剤含有率は
４２．２％であった。
【００２６】材料圧縮率０、４２、５０および６０％の
圧延処理材料の三点曲げ試験においては、曲げ強さと破
損点撓み量を表１に示した。尚、表中の圧縮率０％とは
圧延処理をしていない重合上がりの材料（素材）そのも
のから試料を作製し、測定した結果を表すものである。
表１の結果から、実施例１、２および比較例１、２のど
の試料もその曲げ強さに大きな差はみられない。これ
は、圧子が試料を押込んでいく過程で、撓み量が約２．
５mm程度で最大荷重約１．５kg程度の荷重を示し、その
後は緩和減少を起こし撓み量が増えても、荷重が減少し
ていくからである。実施例１、２および比較例１、２の
各試料の大きな差は、その破損点撓み量に現われる。つ
まり、脆い材料であれば、その破損点撓み量が小さく、
一方耐曲げ破損性に優れる材料であれば、その破損点撓
み量が大きいからである。この結果に着眼すると、比較
例１の材料では圧縮率が０％である（圧延処理をしてい
ない）とき、その値が小さいが、圧縮率４２、５０およ
び６１％に圧延処理したときその値が飛躍的に大きくな
っており、圧延処理時の材料圧縮率によらずその値はほ
ぼ一定である。これは、従来から知られているように、
線状ＰＭＭＡを圧延処理することにより、容易に確実に
機械的強度を向上させて、支持部破損の少ない一体型眼
内レンズを得ることが可能であることを示している。
【００２７】一方、三次元架橋ＰＭＭＡからなる材料で
は、その架橋密度や圧延処理時の材料圧縮率により、そ
の破損点撓み量の結果が大きく異なる。架橋密度が大き
い比較例２の試料は、その破損点撓み量において、大き
な向上がみられないばかりか、逆に圧縮率６１％の場合
には低下してしまう。これは従来から考えられている架
橋材料は延伸してもその強度を向上させることが難しい
ということを顕著に示している。ところが、適度な架橋
度を有し、架橋密度が比較的に緩やかな構造を有する実
施例１および２の試料においては、その破損点撓み量の
値に向上が見られる。特に実施例１の材料では圧縮率５
０％の試料、実施例２の材料では圧縮率６１％の試料に
おいて、比較例１の線状ＰＭＭＡからなる試料と同程度
の値を示す。しかも、破損点撓み量の最大値は、架橋密
度がより小さい実施例１では圧縮率が５０％のとき認め
られ、架橋密度が実施例１より大きい実施例２では圧縮
率６１％のとき認められ、架橋度に応じた最適な圧縮率
を選択する必要性があることを示している。
【００２８】これらの選択の手段として、三次元架橋Ｐ
ＭＭＡ材料（圧延をしていない材料）を有機溶剤中で均
一に膨潤させたときの溶剤含有率と、三次元架橋ＰＭＭ
Ａを圧延処理したときの材料圧縮率とを近似させるとい
うことである。本実験において、実施例１の三次元架橋
ＰＭＭＡ材料（圧延処理していない材料）のベンゼン浸
漬実験における溶剤含有量は５１．４％、一方、実施例
１の三次元架橋ＰＭＭＡ材料を圧延処理した試料の三点
曲げ試験における破損点撓み量が最も大きいのは材料圧
縮率５０％の試料であった。さらに、実施例２の三次元
架橋ＰＭＭＡ材料（圧延処理していない材料）のベンゼ
ン浸漬実験における溶剤含有率は６１．５％であり、
一方、実施例２の三次元架橋ＰＭＭＡ材料を圧延処理し
た試料の三点曲げ試験における破損点撓み量が最も大き
いのは圧縮率６１％の試料であった。
【００２９】つまり、本発明者の知見によれば、従来知
られている線状ＰＭＭＡを圧延処理した材料と同程度
に、耐破損性を向上させた三次元架橋ＰＭＭＡ材料を得
るためには、圧延処理前の三次元架橋ＰＭＭＡ材料の溶
媒浸漬時の溶媒含有率（架橋度）と圧延処理後の材料の
圧縮率（圧延度）とを近似させることが必要であること
が判る。
【００３０】実施例３ 実施例１で得た三次元架橋ＰＭＭＡ材料を用い、これを
加熱圧延処理して眼内レンズを製造した。その詳細は以
下のとおりである。
【００３１】実施例１で得た三次元架橋ＰＭＭＡ材料
（ベンゼン浸漬後の溶媒含有率５１．４％）を、径１６
mm、厚さが７mmの円柱状試料に加工した。圧縮成型機の
プレス板には径５．５mmの孔を設けて、その孔の位置が
円柱状試料の中心になるように、円柱状試料を圧縮成型
機試料台に設置した。その後の加熱圧延処理は圧縮率を
５０％とした以外は実施例１で記載されている条件と同
一で行った。
【００３２】このように圧延処理して得られた材料の外
観を肉眼で観察したが、材料に亀裂や傷が生じておら
ず、また白化も生じていなかった。
【００３３】また、圧延処理後の材料を一体型眼内レン
ズ用ボタンに加工したが、この加工は、一体型眼内レン
ズ用ボタンに傷などを発生することなく円滑に行なわれ
た。
【００３４】次に、 上記で得られた一体型眼内レンズ
用ボタンから、非圧延部分からなる有効光学部および圧
延部分からなる周縁部と支持部を有する一体型眼内レン
ズを作製して以下の物性を調べた。また、参考として実
施例１の三次元架橋ＰＭＭＡ材料を圧延処理を行わずに
そのまま一体型眼内レンズに形成して同様の物性を調べ
た。
【００３５】（１）支持部強度試験 (i) ３０度方向引張り試験 図２は３０度方向の引張り試験の試験方法を示す図であ
る。図２（Ａ）は、眼内レンズを上から見た図である。
図２（Ｂ）は眼内レンズを横から見た図である。図２
（Ｂ）に示すように、試験する眼内レンズを垂直軸に対
して３０度の角度に傾けた。支持部中央部を把持し、５
０mm／minの速度で、垂直軸の上方（図に矢印で示すＦ
の方向）に引張り上げた。そして、支持部が破断した時
の最大荷重（ｇ）を求めた。
【００３６】(ii) 押し曲げ破損試験 図３は押し曲げ破損試験の試験方法を示す図である。押
し曲げ破損試験は、眼内レンズの支持部根元を細長い圧
縮子で５０mm／minの速度で圧縮し、支持部が破損する
か否かを観察することにより行った。
【００３７】（２）耐ＹＡＧレーザー性試験 一体型眼内レンズの光学部にＹＡＧレーザーを照射エネ
ルギーを変えて、各１０回づつ照射した。照射エネルギ
ーは２ｍｊ、４ｍｊ、７ｍｊの３通りで行なった。
【００３８】照射した後のレンズを実体顕微鏡（オリン
パス社製 ＳＺＨ）で観察し、ピット及びクラックの発
生率（％）を求めた。
【００３９】比較例３ 比較例１で得た線状ＰＭＭＡ材料を用い、これを加熱圧
延処理して眼内レンズを製造した。その詳細は以下のと
おりである。
【００４０】比較例１で得た線状ＰＭＭＡ材料（ベンゼ
ン浸漬により溶解したもの）を、径１６mm、厚さが７mm
の円柱状試料に加工した。圧縮成型機のプレス板には径
５．５mmの孔を設けて、その孔の位置が円柱状試料の中
心になるように、円柱状試料を圧縮成型機試料台に設置
した。その後の加熱圧延処理は圧縮率を５０％とした以
外は実施例１で記載されている条件と同一で行った。
【００４１】次に、圧延処理後の材料を一体型眼内レン
ズ用ボタンに加工したのち、得られた一体型眼内レンズ
用ボタンから、非圧延部分からなる有効光学部および圧
延部分からなる周縁部と支持部を有する一体型眼内レン
ズを作製して上記と同様の物性を調べた。
【００４２】表２は、実施例３の一体型眼内レンズの試
験結果を、比較例３の眼内レンズおよび参考例の眼内レ
ンズの試験結果と対比して示したものである。
【００４３】
【表２】
【００４４】表２の結果から、実施例１の三次元架橋Ｐ
ＭＭＡ材料（圧延処理をしていない材料）を圧延処理す
ることなく直接得た参考例の一体型眼内レンズは、三次
元架橋ＰＭＭＡからなるため、耐ＹＡＧレーザー性は優
れているが、基本的なＰＭＭＡの性質である脆さを有し
ているために、支持部強度試験においては、３０度方向
引張り試験では比較的低荷重で、押し曲げ破損試験では
全試料が破損してしまった。
【００４５】また比較例１の線状ＰＭＭＡ材料を圧縮率
５０％で圧延処理した材料から得た比較例３の眼内レン
ズは、ピット、クラックがかなりの割合で発生し、耐Ｙ
ＡＧレーザー性に劣っていた。
【００４６】一方、実施例１の三次元架橋ＰＭＭＡ材料
を圧縮率５０％で圧延処理した材料から得た実施例３の
一体型眼内レンズは、支持部強度試験において、圧延処
理効果の為に３０度方向引張り試験では高い強度を示
し、押し曲げ破損試験においては破損した試料はひとつ
もなかった。一方、耐ＹＡＧレーザー性試験においても
架橋構造を取るために、照射スポットにピットやクラッ
クが生じることは殆どなかった。
【００４７】以上本発明の実施例を説明してきたが、次
に実施例に記載されていない本発明のその他の態様につ
いて述べる。
【００４８】（１）実施例３では、有効光学部の溶媒浸
漬時の溶媒含有率が５１．４％であり、支持部の圧縮率
が５０％である一体型眼内レンズを得たが、溶媒含有率
と圧縮率は４５〜７０％の範囲で適宜変動させることが
できる。しかし、本発明の効果を得るためには、有効光
学部溶媒含有率の値と支持部の圧縮率の値は近似してい
ることが必須である。有効光学部の溶媒含有率と支持部
の圧縮率の差は０〜１０％であるのが特に好ましい。両
者の差が１０％を超えると、眼内レンズの耐破損性が低
下するからである。
【００４９】（２）三次元架橋ＰＭＭＡの製造のため、
実施例１では、メチルメタクリレート９８．０重量部と
架橋剤２．０重量部との混合物、実施例２では、メチル
メタクリレート９９．０重量部と架橋剤１．０重量部と
の混合物を用いたが、メチルメタクリレート９６〜９
９．５重量部、架橋剤４〜０．５重量部の範囲で適宜選
択できる。架橋剤が０．５重量部未満であると、架橋構
造が緩やかすぎて、その特性が余り生かされない。つま
り、三次元架橋ＰＭＭＡの特性である耐ＹＡＧレーザー
性、物理化学的安定性という機能が発揮されない。一
方、４重量部を超えると架橋密度が大きくなりすぎて、
圧延処理が困難になり、また圧延処理しても機械的強度
が増さないばかりか、低下する場合がある。
【００５０】（３）三次元架橋ＰＭＭＡを製造するため
のモノマーとしては、実施例１、２で用いたメチルメタ
クリレート（ＭＭＡ）とともに、必用に応じてエチルメ
タクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、ｉｓｏ−ブ
チルメタクリレートまたはｔｅｒｔ．−ブチルメタクリ
レート等のメタクリル酸エステル類や、メチルアクリレ
ート、エチルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、
ｉｓｏ−ブチルアクリレートまたはｔｅｒｔ．−ブチル
アクリレート等のアクリル酸エステル類から選択された
マノマーを用いることができる。架橋剤として、実施例
１、２で用いたエチレングリコールジメタクリレート
（ＥＤＭＡ）の代わりに、またはＥＤＭＡとともにジエ
チレングリコールジメタクリレート、トリエチレングリ
コールジメタクリレート、エトラエチレングリコールジ
メタクリレートまたはトリメチロールプロパントリメタ
クリレート等を使用できる。
【００５１】（４）重合開始剤として、実施例１、２で
はアゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）を用いた
が、アゾビスジメチルバレロニトリル、過酸化ベンゾイ
ル、過酸化ジ−ｔｅｒｔ．−ブチル、過酸化ラウロイル
等が使用できる。
【００５２】（５）紫外線吸収剤として、実施例１、２
で用いたもの以外に次のものが使用できる。ベンゾトリ
アゾール系として、２−（２’−ヒドロキシ−５’−メ
チルフェニル）ベンゾトリアゾール ２−（２’−ヒドロキシ−５’−ｔｅｒｔ．−ブチルフ
ェニル）ベンゾトリアゾール ２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ．
−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール ２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ．
−ブチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール ２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ．
−アルミフェニル）ベンゾトリアゾール ２−（２’−ヒドロキシ−４’−オクトキシフェニル）
ベンゾトリアゾール サルチル酸系として、フェニルサリシレート ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニルサリシレート ｐ−オクチルフェニルサリシレート ベンゾフェノン系として、２，４−ジヒドロキシベンゾ
フェノン ２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン ２−ヒドロキシ−４−メオクトキシベンゾフェノン ２−ヒドロキシ−４−ドデシルオキシベンゾフェノン ２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン ２，２’−ジヒドロキシ−４，４’−ジメトキシベンゾ
フェノン ２−ヒドロキシ−４−メトキシ−５−スルホンベンゾフ
ェノン
【００５３】（６）黄色色素として、実施例１、２で用
いたもの以外に次のものが使用できる。ＣＩ（カラーイ
ンデックス）ソルベント イエロー２９ ＣＩソルベント イエロー３３ ＣＩソルベント イエロー４４ ＣＩソルベント イエロー５６ ＣＩソルベント イエロー７７ ＣＩソルベント イエロー９３ ＣＩディスパース イエロー３ また、黄褐色着色剤である、ＣＩソルベント イエロー
１４ ＣＩソルベント イエロー１０４ ＣＩソルベント イエロー１０５ ＣＩソルベント イエロー１１０ ＣＩソルベント イエロー１１２ ＣＩソルベント イエロー１１３ ＣＩソルベント イエロー１１４
【００５４】（７）実施例３ではプレス板に設けた孔の
径（非圧延部分の径）を５．５ｍｍとしたが、プレス板
の孔の径は有効光学部分の径以上で、前記有効光学部の
周縁部の外径以下であればよい。通常の眼内レンズの有
効光学部は３ｍｍである。また、眼内レンズの全光学部
の径（周縁部の外径）は、通常５ｍｍ〜７ｍｍである。
よって（非圧延部分の径）は３ｍｍ〜７ｍｍの範囲内で
ある必要がある。
【００５５】（８）実施例３では、三次元架橋御ＰＭＭ
Ａ材料を、加熱前の材料の厚さの５０％の厚さに減少す
るように、加熱圧延処理したが、加熱圧延処理後の材料
の厚さは、加熱前の材料の厚さの５５〜３０％（圧縮率
４５〜７０％に相当する）の範囲で適宜選択できる。
【００５６】（９）実施例３では、加熱圧延時の温度を
１３５℃としたが、三次元架橋ＰＭＭＡの流動性を高め
加工性を向上させるために１２５〜１４０℃とするのが
好ましい。
【００５７】
【発明の効果】本発明の一体型眼内レンズによれば、有
効光学部を構成する三次元架橋ポリメチルメタクリレー
トの溶媒浸漬時の溶媒含有率および支持部を構成する三
次元架橋ポリメチルメタクリレートの圧縮率を所定範囲
とし、かつ有効光学部の溶媒浸漬時の溶媒含有率と支持
部の圧縮率を近似させることにより、物理化学的安定
性、耐ＹＡＧレーザー性に優れ、支持部の機械的強度に
優れた一体型眼内レンズが提供された。また上記利点を
有する眼内レンズを製造するに好適な方法も提供され
た。
【図面の簡単な説明】
【図１】 三点曲げ試験方法を説明する図である。
【図２】 ３０度方向の引っ張り試験の方法を説明する
図であり、（Ａ）はワンピース型眼内レンズの上から見
た図であり、（Ｂ）はワンピース型眼内レンズを横から
見た図である。
【図３】 押し曲げは破損試験の試験方法を説明する図
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 105:24 Ｂ２９Ｌ 11:00

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 有効光学部とその周縁部とからなる光学
    部および支持部が三次元架橋ポリメチルメタクリレート
    からなる一体型眼内レンズにおいて、 有効光学部を構成する三次元架橋ポリメチルメタクリレ
    ートが、線状ポリメチルメタクリレートを溶解する有機
    溶媒には溶解せず、この有機溶媒中に浸漬したとき膨潤
    し、溶媒含有率が４５〜７０％となる程度の架橋度を有
    する三次元架橋ポリメチルメタクリレートからなり、 有効光学部の周縁部および支持部を構成する三次元架橋
    ポリメチルメタクリレートが、有効光学部を構成する三
    次元架橋ポリメチルメタクリレートと同一の三次元架橋
    ポリメチルメタクリレートを、圧縮率４５〜７０％とな
    るように圧延処理した材料からなり、 前記有効光学部を構成する三次元架橋ポリメチルメタク
    リレートの溶媒含有率の値と、前記有効光学部の周縁部
    および支持部を構成する三次元架橋ポリメチルメタクリ
    レート圧延処理材料の圧縮率の値とが近似していること
    を特徴とする一体型眼内レンズ。
  2. 【請求項２】 有効光学部の溶媒浸漬時の溶媒含有率の
    値と支持部の圧縮率の値との差が０〜１０％である請求
    項１に記載の一体型眼内レンズ。
  3. 【請求項３】 有効光学部と周縁部とからなる光学部お
    よび支持部が三次元架橋ポリメチルメタクリレートから
    なる一体型眼内レンズの製造方法において、 ９６〜９９．５重量部のメチルメタクリレートと４〜
    ０．５重量部の架橋剤とを含むモノマー混合物を重合処
    理して三次元架橋ポリメチルメタクリレート材料を得る
    工程と、 前工程で得た三次元架橋ポリメチルメタクリレート材料
    を、前記有効光学部の径以上で、有効光学部の周縁部の
    外径以下の孔を有するプレス板で加熱し、加熱前の材料
    の厚さの５５〜３０％の厚さとなるように圧延処理して
    圧延処理材料を得る工程と、 前工程で得られた圧延処理材料を加工処理し、前記プレ
    ス板の孔の位置に対応する非圧延部分により有効光学部
    を構成し、前記プレス板の孔の位置に対応しない圧延部
    分により有効光学部の周縁部および支持部を構成するこ
    とにより、一体型眼内レンズを得る工程とを含むことを
    特徴とする一体型眼内レンズの製造方法。
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