JPH09256935A - 一方向クラッチ及びそれを有するスタータ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】衝撃トルクの吸収すなわち最大伝達トルクの設
定が正確かつ容易に行える一方向クラッチ及び及びそれ
を有するスタータの提供。 【解決手段】ローラ式一方向クラッチのローラ収容用の
楔状溝を有する円筒体の周面に対面する周面を有する回
転体のローラ転動面にローラ係止用の係止凹部５３が形
成される。また、オーバーランニング時にこのローラを
係止凹部５３から離脱させるための弾性体５５が環状溝
５４に収容されて、ローラを径外方向へ付勢している。
このようにすればオーバーランニング時においてローラ
が係止凹部５３に衝接して振動、騒音が生じることがな
い。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、トルクを一方向に
伝達する一方向クラッチ及びそれを用いたスタ−タに関
する。

【０００２】

【従来の技術】スタータ用クラッチとして、例えば実公
昭５９−２６１０７号が開示するように、アウタとイン
ナとの間に形成される楔状空間に収納されたローラが、
楔状空間の狭隙側に移行する時、ローラがアウタとイン
ナとの間に食い込んで両者間でトルクを伝達し、ローラ
が楔状空間の広隙側に移行する時、ローラがアウタ及び
インナに同時に当接しないようにして両者間でのトルク
伝達を防止するいわゆるローラ式一方向クラッチがあ
る。

【０００３】特に、実公昭５９−２６１０７号公報は、
伝達トルクが所定量を超える場合にアウタ（又はイン
ナ）がローラを介して滑るようにして過大なトルク伝達
を阻止することを提案している。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ただ、このクラッチで
は、ローラが楔状空間狭隙側終端部におけるアウタとイ
ンナとの間の隙間の僅かなばらつきにより、アウタ（又
はインナ）へのローラの食い込み量が変化して最大伝達
トルク量が大きく変動するという問題があった。本出願
人の出願になる特願平６−２１３７０７号公報は、この
問題を改善するために、アウタ及びインナの一方の周面
に係止凹部を形成した係止凹部付ローラ式一方向クラッ
チを提案した。この一方向クラッチを説明すると、アウ
タの内周面にローラを収納する楔状溝を設け、インナの
外周面にローラを係止する係止溝を設け、この係止溝
が、トルク伝達時にローラを係止溝に係合させ、アウタ
に所定量以上のトルクが加わるとローラが次の係止溝へ
乗り越えていける形状をもつものである。

【０００５】しかしながら、この係止凹部付の一方向ク
ラッチでは、オーバーランニングの際にローラがこの係
止凹部の凹凸により衝撃を受け、ローラやインナやアウ
タが損傷したり、騒音、振動が生じたりする可能性が考
えられる。また、従来の係止凹部無しのローラ式一方向
クラッチでは、最大伝達トルクが上記円筒面からなるロ
ーラ転動面とローラとの間の摩擦係数に依存し、この摩
擦係数の調整及び経時的な変化の防止が容易ではなかっ
た。また摩擦係数が大きすぎるとローラなどの磨耗が増
大し、磨耗低減のために摩擦係数を小さくしすぎると充
分な最大伝達トルクが得られないという不具合があっ
た。

【０００６】本発明は上記事情に鑑みなされたものであ
り、良好なトルク伝達特性を確保しつつオーバーランニ
ング時の損傷、騒音、振動を抑止可能な一方向クラッチ
及び及びそれを有するスタータを提供することを、目的
としている。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１記載のクラッチ
によれば、上述した係止凹部を有するローラ式一方向ク
ラッチとして、アウタ及びインナのうち、ローラ収容用
の楔状溝を持たない方の回転体の周面（ローラ転動面）
にローラと係合可能な係止凹部が設けられる。したがっ
て、ローラは、正常なトルク伝達時に楔状溝の狭隙側に
位置して係止凹部の端壁面と接触してトルク伝達が行わ
れ、オーバーランニング時に楔状溝の広隙側に変位し、
ローラがインナの係止凹部から離脱してインナはアウタ
に対して相対回転自在となる。

【０００８】したがって、ローラは正常なトルク伝達時
に従来のように楔状溝を持たない側の回転体の単なる円
筒面との摩擦によりトルク伝達を行うのではなく、係止
凹部の上記端壁面との係合により主にトルク伝達を行う
ので、最大伝達トルクをこの係止凹部の深さや上記端壁
面の形状により設計することができ、正確に決定でき
る。すなわち、本手段の一方向クラッチでは、トルク伝
達原理上、摩擦係数の変動の影響が少なく、従来より摩
擦係数を低下させて各部の磨耗低減を実現することがで
きる。

【０００９】更に説明すれば、従来のローラ式一方向ク
ラッチでは、ローラが円筒面をその求心方向に押す力に
摩擦係数を掛けて得られる摩擦力に応じて伝達トルクが
決定される。これに対し、本手段の係止凹部付のローラ
式一方向クラッチでは、ローラと係止凹部の端壁面とが
線接触と仮定すれば、ローラが端壁面を押す力の方向は
この線接触部分におけるローラの径方向となり、結局、
端壁面のこの接触部位に直角な方向となり、端壁面の形
状に依存することになる。また、係止凹部が浅ければ、
ローラは更に係止凹部の底面にも接触するので、ローラ
が底面を押す力の方向はこの底面のこの接触部位に直角
な方向となり、底面の形状にも依存することになる。ど
ちらにしても、ローラはこの円筒面をその求心方向へ押
すとともにそれと直角な周方向にも押すことになり、こ
の周方向に押す力は直接、伝達トルクとなる。そして、
このようにローラが係止凹部の端壁面や底面に全体とし
て面接触する場合には、ローラや係止凹部への応力集中
が軽減され、それらの損耗の著しい低減を実現すること
ができる。

【００１０】また、係止凹部の端壁面の製作精度は、係
止凹部を持たない従来のローラ式一方向クラッチにおけ
るローラ転動隙間の精度確保に比べて格段に簡単であ
り、製造工程も簡素となる。更に、上記ローラ転動隙間
が多少変化しても伝達トルクの大幅な変動が生じないの
で、アウタやインナやローラの剛性を従来より格段に減
らすことができ、小型軽量化を図ることができる。すな
わち、これらが剛性不足により変形してもローラが係止
凹部から離脱せず係止されている限り、ローラに接する
係止凹部の接面位置が多少変位する程度であり、伝達ト
ルクが大幅に変化することはない。

【００１１】請求項１記載の一方向クラッチでは更に、
弾性体を係止凹部を有する回転体の周面に配設してロー
ラの外周面を径方向楔状溝側へ付勢することにより、オ
ーバーランニング時（結合解除時）に楔状溝の深溝部に
位置するローラを上記付勢により係止凹部に係合しない
位置まで径方向へ変位させる。このようにすれば、オー
バーランニング時にローラが係止凹部と衝接して、ロー
ラやインナやアウタが損傷したり、騒音、振動が生じた
りするのを防止することができる。

【００１２】請求項２記載の一方向クラッチは、上記請
求項２記載の構成において更に、弾性体を係止凹部を有
する回転体の周面に配設してローラの外周面を径方向楔
状溝側へ付勢し、トルク伝達時（結合時）に楔状溝の浅
溝部に位置するローラを上記付勢により楔状溝に押し付
けるので、トルク結合時においてもローラは係止凹部を
有する円筒体（アウタ及びインナの一方）に対して弾性
結合することになり、衝撃や振動が入力されたり、伝達
トルクが急変したりしても、ローラががたついたり飛び
出したりするのが防止でき、静粛なトルク伝達を行うこ
とができる。

【００１３】請求項３記載の一方向クラッチによれば請
求項１又は２記載の構成において更に、係止凹部がイン
ナに形成されるので、オーバーランニングにおける高速
回転時に弾性体に遠心力が生じる分だけ、弾性体がロー
ラを遠心方向すなわち係止凹部から離脱する方向へ付勢
する力が増大し、ローラをその分だけ円滑に係止凹部か
ら離脱させてオーバーランニング時のインナやローラの
損耗や異音発生を低減することができる。

【００１４】請求項４記載の一方向クラッチによれば請
求項１乃至３のいずれか記載の構成において更に、トル
ク伝達の方向へ所定量以上の過大トルクが入力する場合
にアウタ又はインナ又は自己の弾性変形によりローラが
係止凹部から離脱するので、上記過大トルク入力時の空
転により、伝達トルクリミット機能を実現することがで
きる。

【００１５】請求項５記載の一方向クラッチによれば請
求項１乃至４のいずれか記載の構成において更に、アウ
タの内周面及びインナの外周面の他方に凹設された環状
溝に収容された弾性輪により弾性体を構成するので、簡
素な構造で全周に個々に配設された複数のローラに弾性
を付与することができる。なお、この弾性体は係止凹部
の底部に固着された弾性を有する樹脂層やゴム層とする
こともできる。

【００１６】また、上記弾性輪は上記閉じた環状のリン
グの他、所定ターン数のコイルスプリングとすることが
できる。このようなコイルスプリングは、全周にわたっ
て上記切れ目がないので、オーバーランニング時におけ
るローラと弾性輪との円滑な相対滑りを確保することが
できる。請求項６記載の一方向クラッチによれば請求項
５記載の構成において更に、環状溝の底部に、係止凹部
と周方向同位置にてローラによる弾性輪の湾曲を許容す
る凹部を設ける。このようにすれば、弾性輪は環状溝の
底部の形状に沿って小さい曲率半径で湾曲できるので、
弾性体の弾性反発力を容易に増大することができる。

【００１７】請求項７記載の一方向クラッチによれば請
求項１乃至６のいずれか記載の構成において更に、ロー
ラの外周面の一端側と他端側とに個別に当接するように
少なくとも一対形成されるので、ローラが傾斜して偏磨
耗するのを防止することができる。請求項８記載の一方
向クラッチによれば請求項１乃至７のいずれか記載の構
成において更に、係止凹部はローラの個数以上配設され
るので、正規のトルク伝達時に各ローラがそれぞれ係止
凹部に嵌合することができ、係止凹部に落ち込むことが
できないローラによりトルク伝達が阻害されたりするこ
とがない。なお、各係止凹部は回転体の周面になるべく
周方向等距離離れて配設されることが好ましい。

【００１８】請求項９記載の一方向クラッチによれば請
求項１乃至８のいずれか記載の構成において更に、いわ
ゆる遊星ギヤ減速機構付のスタータのオーバーランニン
グとして上記一方向クラッチが用いられる。この遊星ギ
ヤ減速機構において、アーマチャにより駆動されるサン
ギヤは遊星ギヤを駆動し、遊星ギヤはハウジングに固定
されるインターナルギヤの内歯面と噛合しつつサンギヤ
の周囲を公転し、この遊星ギヤの公転がスタータ出力軸
に出力される。

【００１９】本構成では更に、一方向クラッチのアウタ
がインターナルギヤと一体に形成され、インナがケーシ
ングと一体に形成される。このようにすれば、正規のト
ルク伝達時には一方向クラッチのアウタ及びインナは回
転せず、過大トルク入力時にはインターナルギヤが比較
的低速で回転して回転差を吸収するので一方向クラッチ
内各部の磨耗を低減することができる。また、オーバー
ランニング付の遊星ギヤ減速機構をコンパクトに形成す
ることができる。

【００２０】好適な態様において、アウタがインターナ
ルギヤとともに樹脂を主素材として一体に形成される。
このようにすれば、過大トルク入力時における両筒部の
径方向の弾性変形を容易に確保できるので、過大トルク
入力に際し転動体が係止凹部を乗り越え易くトルクリミ
ッタ機能を構成しやすいという効果がある。請求項１０
記載の一方向クラッチによれば請求項１乃至８のいずれ
か記載の構成において更に、いわゆる遊星ギヤ減速機構
付のスタータのオーバーランニングとして上記一方向ク
ラッチが用いられる。この遊星ギヤ減速機構において、
アーマチャにより駆動されるサンギヤは遊星ギヤを駆動
し、遊星ギヤはハウジングに固定されるインターナルギ
ヤの内歯面と噛合しつつサンギヤの周囲を公転し、この
遊星ギヤの公転がスタータ出力軸に出力される。

【００２１】本構成では更に、遊星ギヤを自転自在に支
承する遊星ギヤ支持筒をスタータ出力軸に回転自在に支
承し、この遊星ギヤ支持筒をアウタとし、遊星ギヤ支持
筒の内周面に対面するスタータ出力軸の外周面部をイン
ナとする。このようにすれば、一方向クラッチ付きの遊
星ギヤ減速機構をコンパクトに構成することができる。

【００２２】

【発明の実施の形態】本発明の好適な態様を以下の実施
例により説明する。

【００２３】

【実施例】

（実施例１）本発明の一方向クラッチを有するスタータ
の一実施例要部断面図を図１に示す。１はハウジングで
あって、２はハウジングに固定されて後述する遊星ギヤ
減速機構３を内蔵するセンターケーシングである。４は
駆動軸（スタータ出力軸）であって、ハウジング１の前
端部及びセンターケーシング２に軸受け４０、４１を介
して回転自在に支承されている。駆動軸４の後端には凹
部が形成され、この凹部はモータの回転軸４２の前端部
を軸受けを介して同一軸心に沿って回転自在に支承して
いる。

【００２４】回転軸４２の前端部には遊星ギヤ減速機構
３のサンギヤ３１が形成され、遊星ギヤ３２はサンギヤ
３１に公転可能に噛合している。遊星ギヤ３２はブッシ
ュを介してピン３３に回転自在に支承され、ピン３３は
駆動軸４の後端に形成された径大部４３に固定されてい
る。遊星ギヤ３２を覆って樹脂製のインターナルギヤ３
４が配設されており、インターナルギヤ３４の内歯３４
０が遊星ギヤ３２と噛合している。インターナルギヤ３
４は内歯３４０をもつ大円筒部３４１と、その前方に隣
接する小円筒部３４２と、円板形状を有して両円筒部３
４１、３４２を結合する壁部３４３とからなる段付円筒
形状を有している。小円筒部３４２は一方向クラッチ５
のアウタ（クラッチアウタ）を構成している。

【００２５】センターケーシング２は、大円筒部２１
と、大円筒部２１の前端を閉鎖する端壁部２２と、端壁
部２２の径内端部から後方へ突出する小円筒部２３とか
らなる。小円筒部２３は一方向クラッチ５のインナ（ク
ラッチインナ）を構成するとともに、駆動軸４を支持す
る軸受け筒部となっている。駆動軸４にはピニオン６が
相対回転不能、軸方向相対変位可能にスプライン嵌着さ
れており、ピニオン６の前端部外周面にはリングギヤ７
に噛合可能にピニオンギヤ６１が形成されている。６２
はスプライン嵌合部、６３は軸受けである。

【００２６】ハウジング１の上方にはマグネットスイッ
チ８が固定され、マグネットスイッチ８のプランジャ
（図示せず）が後方（図中右方向）へ移動すると、レバ
ー８２を通じてピニオン６が前進駆動される。次に、本
実施例の特徴をなす一方向クラッチ５について図１〜図
５を参照して説明する。図２は正規トルク伝達状態を示
す要部断面図であり、図３はオーバーランニング状態を
示す要部断面図であり、図４は後述するインナ２３の斜
視図であり、図５は図４の要部拡大斜視図である。

【００２７】上述したアウタ３４２の内周面には、所定
個数の楔状溝５０が互いに所定間隔を隔てて凹設されて
おり、楔状溝５０にはローラ（クラッチローラ）５１
と、スプリング（クラッチスプリング）５２とが一対づ
つ収容されている。楔状溝５０の底面は、図２、図３に
おいて左端側から右端側へ連続的に深く形成されてお
り、その両端にはローラ５１を係止する端壁がそれぞれ
形成されている。ローラ５１はスプリング５２により浅
溝側へ付勢されて、ローラ５１が径内方向へ押し出され
る。

【００２８】インナ２３の外周面（ローラ転動面）２３
０にはローラ５１の個数以上の係止凹部５３が周方向へ
互いに所定間隔を隔てて凹設されており、インナ２３の
外周面２３０にはその全周にわたって一対の環状溝５４
が凹設されている。環状溝５４にはそれぞれ高弾性を有
する金属からなるリング（弾性体）５５が収容されてお
り、環状溝５４は係止凹部５３より深く形成されてい
る。環状溝５４の底部には図５に示すように、係止凹部
５３と周方向同位置に凹部５４０が形成されている。こ
の凹部５４０は、ローラ５１が径内方向に変位する場合
にリング（弾性輪）５５を小さい曲率半径で湾曲させる
ようにするものである。

【００２９】アウタ３４２がインナ２３に対して時計方
向へ相対回転すると、図２に示すように、ローラ５１が
リング５５を径内方向へ湾曲させて楔状溝５０の浅溝側
の端面及び係止凹部５３の端壁面に接し、これにより、
アウタ３４２の時計方向への正規トルクは楔状溝５０の
浅溝側の底面や端壁面からローラ５１を通じてインナ２
３の係止凹部５３の主に端壁部に伝達され、インナ２３
は固定部材であるためアウタ３４２を回転規制すること
で遊星ギヤ３２から駆動軸４へトルクが伝達される。し
たがって、この正規トルク伝達時には、リング５５は湾
曲して、ローラ５１を強く楔状溝５０の底部に押し付
け、ローラ５１ががたついたり、楔状溝５０から逸脱し
ようとするのを阻止するとともに、後述するオーバーラ
ンニングや過大トルク入力時にローラ５１を速やかに係
止凹部５３から脱出させる。なお、この正規回転時に
は、リング５５の上記湾曲が大きいので、リング５５は
ローラ５１に追従して環状溝５４内をインナ２３に対し
て相対回転する。

【００３０】本実施例では、リング５５の外径が係止凹
部５３の略最大径に設定されている。その結果、オーバ
ーランが生じてアウタ３４２がインナ２３に対して反時
計方向へ相対回転すると、図３に示すように、ローラ５
１はリング５５との摩擦抵抗や自身にかかる遠心力によ
りスプリング５２を圧縮しつつ楔状溝５０の深溝側へ移
動し、これによりリング５５の湾曲がほとんど解消し、
ローラ５１は係止凹部５３から径外方向へ脱出する。そ
の結果、ローラ５１はリング５５の外周上を円滑に摺動
し、リング５５もインナ２３に対して円滑に相対回転
し、アウタ３４２とインナ２３との間のトルク伝達が阻
止される。

【００３１】トルク伝達方向へ過大なトルクが入力され
ると、言い換えればアウタ３４２及びインナ２３の内、
従動側の回転体の回転抵抗が大きいと、ローラ５１が押
し付けられた樹脂製のアウタ３４２が径外方向へ弾性変
形し、ローラ５１がインナ２３の係止凹部５３の端壁面
を乗り越え、これによりローラ５１及びアウタ３４２が
インナ２３に対して時計方向へ相対回転（空転）し、所
定量以上のトルク伝達が規制される。この時、ローラ５
１は次々と係止凹部５３に落ち込むが、ローラ５１は常
にリング５５の湾曲部により径外方向へ付勢されている
ので、ローラ５１の径方向へのがたつきによる騒音は低
減される。

【００３２】リング５５は、軸方向に所定間隔を隔てて
少なくとも一対形成されるので、リング５５によりロー
ラ５１が傾くことがなく、それによるローラ５１などの
偏磨耗を抑止することができる。このスタータの動作は
周知であるので、簡単に説明する。モータへの通電によ
りサンギヤ３１が回転すると、遊星ギヤ減速機構３の遊
星ギヤ３２が公転して駆動軸４及びピニオン６が回転
し、マグネットスイッチ８がレバー８２を通じてピニオ
ン６を前進させるとピニオン６がリングギヤ７と噛合し
てエンジンが駆動される。この時、遊星ギヤ３２からイ
ンターナルギヤ３４に上記正規トルク伝達方向のトルク
が掛かるが、インナ２３が静止しているので、インター
ナルギヤ３４は静止状態に維持される。ピニオン６とリ
ングギヤ７との噛合失敗直後の再起動時などにより、サ
ンギヤ３１の回転にも係わらず駆動軸４の回転すなわち
遊星ギヤ３２の公転に対する抵抗が大きくなると、自転
しようとする遊星ギヤ３２がインターナルギヤ３４を駆
動し、アウタ３４２が回転し（トルク伝達方向へ強制的
に回転し）、過大な噛合衝撃の発生が防止される。エン
ジンが始動してリングギヤ７がピニオン６を通じて駆動
軸４をサンギヤ３１の回転方向へサンギヤ３１の回転数
より高速で回転させる（オーバーランニング状態）と、
遊星ギヤ３２は一方向クラッチ５が上述のようにフリー
となるのでモータが高速で回転させられることが阻止さ
れる。

【００３３】本実施例では、オーバランが生じると、イ
ンターナルギヤ３４とともに回転を始めるローラ５１に
遠心力が生じてローラ５１を楔状溝５０に沿ってクラッ
チ結合解除方向に移動させるので、オーバーランニング
への移行が一層円滑となる。 （実施例２）本発明の一方向クラッチを駆動軸上に配設
した実施例を図６及び図７を参照して説明する。図６は
スタータの前半部の部分断面図を示し、図７は図６のピ
ニオン周辺拡大断面図を示す。

【００３４】この実施例のスタータは実施例１（図１参
照）のスタータに比べて一方向クラッチの配設位置を変
更した点を除いて実質的に同じであるので、この変更部
分のみを説明する。ピニオン移動体６ａは、金属チュー
ブ状のピニオンチューブ６３と、その後方に配設される
スプラインチューブ６４とを有して駆動軸４に嵌着され
ている。ピニオンチューブ６３の前部の外周面にはピニ
オンギヤ６３ａが形成され、ピニオンチューブ６３の後
部６３１は一方向クラッチ５ａのインナを構成してい
る。ピニオンチューブ６３は駆動軸４に軸受けを介して
軸方向変位可能かつ相対回転自在に嵌着されている。ス
プラインチューブ６４の径大な前部６４１はアウタを構
成しており、スプラインチューブ６４の後部は駆動軸４
のスプライン嵌合部４５にスプライン嵌着されている。
アウタ６４１とインナ６３１との間の径方向隙間には、
実施例１と同様に、ローラ５１、スプリング５５ａ、楔
状溝（図示せず）、係止凹部（図示せず）、一対の環状
溝５４ａが形成されているが、これらの形状は実施例１
の場合と同じであるので、その説明を省略する。アウタ
６４１の外周に固着されたカバー６４２やそれによりア
ウタ６４１の開口を閉鎖するワッシャ６４３が設置さ
れ、その前方に隣接するワッシャ６４４がインナ６３１
の環状溝に食い込んで、ローラ５１やグリスなどが外部
に逃げるのを防止するとともに、アウタ６４１とインナ
６３１との軸方向一体変位を確保している。 （実施例３）実施例１の一方向クラッチ５の変形実施例
を図８に示す径方向断面図を参照して説明する。

【００３５】この実施例では、樹脂製のインターナルギ
ヤ３４（図１参照）にインナ２３ｂを一体に成形し、セ
ンターケーシング２（図１参照）にアウタ６５ｂを一体
に成形し、インナ２３ａ側にローラ５１及びスプリング
５２を収容する楔状溝５０ｂを設け、アウタ６５ｂに係
止凹部５３ｂを設けた点以外は、実施例１と同じであ
る。 （実施例４）実施例２の一方向クラッチ５の変形実施例
を図９及び図１０を参照して説明する。図９はクラッチ
連結状態を示し、図１０はオーバーランニング状態を示
す。

【００３６】この実施例の一方向クラッチ５ｃは、図７
に示す一方向クラッチ５ａの環状溝５４ａ及びリング５
５ａの形状だけを変形したものであるので、この部分だ
けを詳細に説明する。この実施例では、一対の環状溝５
４ｃはローラ５１ｃの両端部に対面してインナ６３１Ｃ
の外周面の両端部に形成され、環状溝５４ｃの軸方向断
面は図８及び図９に示すようにインナ６３１ｃの両端か
ら中央部へ向けて次第に深くなるように凹設されてい
る。弾性金属製のリング５５ｃは、円筒板形状に形成さ
れてこの環状溝５４ｃに嵌着されている。リング５５ｃ
の内周面はインナ６３１の両端にほぼ密着している。係
止凹部５３ｃはインナ６３１ｃの中央部に形成されてい
る。

【００３７】トルク伝達状態では、図９に示すようにロ
ーラ５１ｃはアウタ６４１ｃの楔状溝５０ｃの浅溝側に
位置しているので、ローラ５１ｃが径内方向へシフトし
てインナ６３１ｃの係止凹部５３ｃに係合した状態とな
り、リング５５ｃは径内方向へ湾曲してローラ５１ｃを
径外方向へ付勢する。オーバーランニング状態では、図
１０に示すようにローラ５１ｃはアウタ６４１ｃの楔状
溝５０ｃの深溝側へ変位しているので、ローラ５１ｃが
径外方向へシフトして、リング５５ｃに径外方向へ付勢
されて、インナ６３１ｃの係止凹部５３ｃから離脱した
状態に保持され、ローラ５１ｃが係止凹部５３ｃに係合
するのが防止される。 （実施例５）実施例１の一方向クラッチ付の遊星ギヤ減
速機構を図１１を参照して説明する。

【００３８】この実施例の遊星ギヤ減速機構３ｄは、一
方向クラッチを、図１における径大部４３に相当する遊
星ギヤ支持筒４３ｄの内周面部と、この遊星ギヤ支持筒
４３ｄが嵌着されるスタータ出力軸４ｄの外周面部との
間に設けた点を除いて、図１の一方向クラッチ付きの遊
星ギヤ減速機構３とほとんど同じである。詳しく説明す
ると、スタータ出力軸４ｄは軸受けを通じて図示しない
センターケーシングに回転自在に支承され、インターナ
ルギヤ２２ｄは軸受けを介してスタータ出力軸４ｄに回
転自在に支承されている。

【００３９】アーマチャ回転軸４２ｄのサンギヤと噛合
する遊星ギヤ３２ｄはブッシュを介してピン３３ｄに回
転自在に支承され、ピン３３ｄは遊星ギヤ支持筒４３ｄ
に圧入されている。遊星ギヤ支持筒４３ｄはインナ２３
ｄを構成するスタータ出力軸４ｄの後端部に遊嵌されて
おり、遊星ギヤ支持筒４３ｄの内周面部は楔状溝を有し
てアウタ３４２ｄを構成している。インナ２３ｄには、
図９と同様に、軸方向中央部に係止凹部５３ｄが形成さ
れ、その軸方向両側にリング５５ｄが嵌められた環状溝
５４ｄが形成されている。

【００４０】５１ｄはローラであり、４７ｄはローラ５
１ｄなどの逸脱を防止するための輪板であり、遊星ギヤ
支持筒３４２ｄに固定されている。このようにすれば、
図９のインターナルギヤ３４５ｃと同様の一方向クラッ
チ機能を構成することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１のスタータの一実施例要部断面図であ
る。

【図２】実施例１の一方向クラッチの正規トルク伝達状
態を示す要部断面図である。

【図３】実施例１の一方向クラッチのオーバーランニン
グ状態を示す要部断面図である。

【図４】実施例１の一方向クラッチのインナの斜視図で
ある。

【図５】図４のインナの要部拡大斜視図である。

【図６】実施例２のスタータの前半部の部分断面図であ
る。

【図７】図６のピニオン周辺拡大断面図である。

【図８】実施例３の一方向クラッチの径方向断面図であ
る。

【図９】実施例４の一方向クラッチのクラッチ連結状態
を示す軸方向断面図である。

【図１０】実施例４の一方向クラッチのオーバーランニ
ング状態を示す軸方向断面図である。

【図１１】実施例５の一方向クラッチのオーバーランニ
ング状態を示す軸方向断面図である。

【符号の説明】

５はアウタ、２３はインナ、５０は楔状溝、５１はロー
ラ、５３は係止凹部、５４は環状溝、５５はリング（弾
性体）、３１はサンギヤ、３２は遊星ギヤ、３４はイン
ターナルギヤ、２はセンターケーシング。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】径方向に所定間隙を隔てて相対回転自在に
   対面するアウタ及びインナと、 前記アウタの内周面及び前記インナの外周面のいずれか
   一方に凹設されて径方向の深さが周方向一端側から他端
   側へ向けて次第に増大する楔状溝と、 周方向へ転動可能に前記楔状溝に収容されて前記楔状溝
   の狭隙側にて前記アウタ及びインナをトルク伝達可能に
   結合し前記楔状溝の広隙側にて前記結合を解除するロー
   ラと、 前記アウタの内周面及び前記インナの外周面のいずれか
   他方に凹設されて前記結合時に前記ローラを係止する係
   止凹部と、 前記アウタの内周面及び前記インナの外周面のいずれか
   他方に配設されて前記結合解除時に前記ローラを前記係
   止凹部に係合しない位置まで径方向へ変位させる弾性体
   と、 を備えることを特徴とする一方向クラッチ。
2. 【請求項２】前記弾性体は、前記アウタの内周面及び前
   記インナの外周面のいずれか他方に配設されて前記結合
   時に前記ローラを前記係止凹部の底部から遊離させる請
   求項１記載の一方向クラッチ。
3. 【請求項３】前記係止凹部は前記インナに形成される請
   求項１又は２記載の一方向クラッチ。
4. 【請求項４】前記ローラは、前記トルク伝達の方向へ所
   定量以上の過大トルクが入力する場合に前記アウタ又は
   インナ又は自己の弾性変形により前記係止凹部から離脱
   する請求項１乃至３のいずれか記載の一方向クラッチ。
5. 【請求項５】前記弾性体は、前記アウタの内周面及び前
   記インナの外周面のいずれか他方に凹設された環状溝に
   収容された弾性輪からなる請求項１乃至４のいずれか記
   載の一方向クラッチ。
6. 【請求項６】前記環状溝は、前記係止凹部と周方向同位
   置にて前記ローラによる前記弾性輪の湾曲を許容する凹
   部を有する請求項５記載の一方向クラッチ。
7. 【請求項７】前記弾性体は、軸方向に所定間隔を隔てて
   少なくとも一対形成されて前記ローラの外周面の一端側
   と他端側とに当接する請求項１乃至６のいずれか記載の
   一方向クラッチ。
8. 【請求項８】前記係止凹部は、前記ローラの個数以上配
   設される請求項１乃至７のいずれか記載の一方向クラッ
   チ。
9. 【請求項９】アーマチャ回転軸に形成されたサンギヤ
   と、前記アーマチャ回転軸と同軸に配設されるスタータ
   出力軸と、前記サンギヤの外周面を囲包するインターナ
   ルギヤと、前記スタータ出力軸に自転自在に支承されて
   前記サンギヤ及びインターナルギヤに噛合する遊星ギヤ
   とを有してケーシングに収容される遊星ギヤ減速機構を
   備えるとともに、前記アウタは前記インターナルギヤと
   一体に形成され、前記インナは前記ケーシングと一体に
   形成される請求項１乃至８のいずれか記載の一方向クラ
   ッチを有するスタータ。
10. 【請求項１０】アーマチャ回転軸に形成されたサンギヤ
    と、前記アーマチャ回転軸と同軸に配設されるとともに
    前記サンギヤの外周面を囲包するインターナルギヤと、
    前記サンギヤ及びインターナルギヤに噛合する遊星ギヤ
    と、スタータ出力軸に回転自在に支承されて前記遊星ギ
    ヤを自転自在に支承する遊星ギヤ支持筒とを備えるとと
    もに、前記アウタは前記遊星ギヤ支持筒に形成され、前
    記インナは前記スタータ出力軸に形成される請求項１乃
    至８のいずれか記載の一方向クラッチを有するスター
    タ。