JPH09242593A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射制御装置Info
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- JPH09242593A JPH09242593A JP8046166A JP4616696A JPH09242593A JP H09242593 A JPH09242593 A JP H09242593A JP 8046166 A JP8046166 A JP 8046166A JP 4616696 A JP4616696 A JP 4616696A JP H09242593 A JPH09242593 A JP H09242593A
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 構造を複雑化することなく、アシストエア流
量が変化しても燃料噴射量が変化しない内燃機関の燃料
噴射制御装置を提供する。 【解決手段】 検出された運転状態に応じてインジェク
タの開弁期間を制御する燃料噴射量制御手段ｂと、吸気
通路に生じる吸入負圧ＢＯＯＳＴを検出する吸入負圧検
出手段ｃと、アシストエア通路の流路面積を検出するア
シストエア流路面積検出手段ｄと、検出された吸入負圧
ＢＯＯＳＴとアシストエア通路の流路面積をもとにイン
ジェクタの開弁期間を補正する燃料噴射量補正手段ｅと
を備える。
量が変化しても燃料噴射量が変化しない内燃機関の燃料
噴射制御装置を提供する。 【解決手段】 検出された運転状態に応じてインジェク
タの開弁期間を制御する燃料噴射量制御手段ｂと、吸気
通路に生じる吸入負圧ＢＯＯＳＴを検出する吸入負圧検
出手段ｃと、アシストエア通路の流路面積を検出するア
シストエア流路面積検出手段ｄと、検出された吸入負圧
ＢＯＯＳＴとアシストエア通路の流路面積をもとにイン
ジェクタの開弁期間を補正する燃料噴射量補正手段ｅと
を備える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の燃料噴
射制御装置の改良に関するものである。
射制御装置の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】機関の冷間時等に、インジェクタから吸
気通路に噴射される燃料にアシストエアを当てて、シリ
ンダに吸入される燃料の微粒化を促すものがある。
気通路に噴射される燃料にアシストエアを当てて、シリ
ンダに吸入される燃料の微粒化を促すものがある。
【０００３】このようなアシストエアタイプのインジェ
クタを備える燃料噴射装置にあっては、アシストエア流
量が増大するのに伴って実質的な燃料噴射圧が低下する
ことにより、燃料噴射量が減少し、燃料噴射量を適確に
制御することが難しい。
クタを備える燃料噴射装置にあっては、アシストエア流
量が増大するのに伴って実質的な燃料噴射圧が低下する
ことにより、燃料噴射量が減少し、燃料噴射量を適確に
制御することが難しい。
【０００４】この対策として、例えば特開平６−２６４
８４８号公報に開示されたものは、図１０に示すよう
に、燃料噴口が臨む空間の圧力に近似する圧力が発生す
るダミーアトマイザ４２を吸気通路４１に接続してい
る。
８４８号公報に開示されたものは、図１０に示すよう
に、燃料噴口が臨む空間の圧力に近似する圧力が発生す
るダミーアトマイザ４２を吸気通路４１に接続してい
る。
【０００５】ダミーアトマイザ４２に発生する圧力は、
図示しないプレッシャーレギュレータに導かれ、プレッ
シャーレギュレータはインジェクタに対する燃料の供給
圧を燃料噴口が臨む空間の圧力との差圧が一定になるよ
うに調節する。
図示しないプレッシャーレギュレータに導かれ、プレッ
シャーレギュレータはインジェクタに対する燃料の供給
圧を燃料噴口が臨む空間の圧力との差圧が一定になるよ
うに調節する。
【０００６】アシストエア流量が増大して燃料噴口が臨
む空間の圧力が上昇しても、プレッシャーレギュレータ
を介してインジェクタに対する燃料の供給圧が上昇する
ことにより、実質的な燃料噴射圧が一定に保たれ、イン
ジェクタの開弁時間に応じて燃料噴射量を適確に制御す
ることができる。
む空間の圧力が上昇しても、プレッシャーレギュレータ
を介してインジェクタに対する燃料の供給圧が上昇する
ことにより、実質的な燃料噴射圧が一定に保たれ、イン
ジェクタの開弁時間に応じて燃料噴射量を適確に制御す
ることができる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の内燃機関の燃料噴射制御装置にあっては、吸
気系にダミーアトマイザ４２およびこれにアシストエア
の一部を導入する配管４３等を増設する必要があるた
め、部品点数が増え、製作コストアップを招くという問
題点が考えられる。
うな従来の内燃機関の燃料噴射制御装置にあっては、吸
気系にダミーアトマイザ４２およびこれにアシストエア
の一部を導入する配管４３等を増設する必要があるた
め、部品点数が増え、製作コストアップを招くという問
題点が考えられる。
【０００８】また、燃料噴口が臨む空間の圧力を検出す
る圧力センサを設けて、検出された圧力に応じてインジ
ェクタの開弁時間を補正することも考えられるが、この
場合も圧力センサを増設することにより製作コストアッ
プを招く。
る圧力センサを設けて、検出された圧力に応じてインジ
ェクタの開弁時間を補正することも考えられるが、この
場合も圧力センサを増設することにより製作コストアッ
プを招く。
【０００９】本発明は上記の問題点を鑑みてなされたも
のであり、アシストエアタイプのインジェクタを備える
内燃機関において、構造を複雑化することなく、アシス
トエア流量が変化しても燃料噴射量が変化しない燃料噴
射制御装置を提供することを目的とする。
のであり、アシストエアタイプのインジェクタを備える
内燃機関において、構造を複雑化することなく、アシス
トエア流量が変化しても燃料噴射量が変化しない燃料噴
射制御装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の内燃機
関の燃料噴射制御装置は、吸気通路を運転条件に応じて
絞るスロットルバルブと、吸気通路に燃料を噴射するイ
ンジェクタと、吸気通路に生じる吸入負圧とインジェク
タに供給される燃料圧力の圧力差を調節するプレッシャ
ーレギュレータと、インジェクタから噴射される燃料に
吸気通路のスロットルバルブより上流側からアシストエ
アを導くアシストエア通路と、アシストエア通路を運転
条件に応じて絞るアシストエア流量制御弁と、を備える
内燃機関において、図１１に示すように、機関の運転状
態を検出する運転状態検出手段ａと、検出された運転状
態に応じてインジェクタの開弁期間を制御する燃料噴射
量制御手段ｂと、吸気通路に生じる吸入負圧ＢＯＯＳＴ
を検出する吸入負圧検出手段ｃと、アシストエア通路の
流路面積を検出するアシストエア流路面積検出手段ｄ
と、検出された吸入負圧ＢＯＯＳＴとアシストエア通路
の流路面積をもとにインジェクタの開弁期間を補正する
燃料噴射量補正手段ｅと、を備える。
関の燃料噴射制御装置は、吸気通路を運転条件に応じて
絞るスロットルバルブと、吸気通路に燃料を噴射するイ
ンジェクタと、吸気通路に生じる吸入負圧とインジェク
タに供給される燃料圧力の圧力差を調節するプレッシャ
ーレギュレータと、インジェクタから噴射される燃料に
吸気通路のスロットルバルブより上流側からアシストエ
アを導くアシストエア通路と、アシストエア通路を運転
条件に応じて絞るアシストエア流量制御弁と、を備える
内燃機関において、図１１に示すように、機関の運転状
態を検出する運転状態検出手段ａと、検出された運転状
態に応じてインジェクタの開弁期間を制御する燃料噴射
量制御手段ｂと、吸気通路に生じる吸入負圧ＢＯＯＳＴ
を検出する吸入負圧検出手段ｃと、アシストエア通路の
流路面積を検出するアシストエア流路面積検出手段ｄ
と、検出された吸入負圧ＢＯＯＳＴとアシストエア通路
の流路面積をもとにインジェクタの開弁期間を補正する
燃料噴射量補正手段ｅと、を備える。
【００１１】請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置は、請求項１に記載の発明において、前記スロット
ルバルブの開度ＴＶＯを検出するスロットル開度センサ
と、機関回転数Ｎｅを検出する回転数センサと、検出さ
れたスロットル開度ＴＶＯと機関回転数Ｎｅをもとに吸
入負圧ＢＯＯＳＴを算出する吸入負圧検出手段と、を備
える。
装置は、請求項１に記載の発明において、前記スロット
ルバルブの開度ＴＶＯを検出するスロットル開度センサ
と、機関回転数Ｎｅを検出する回転数センサと、検出さ
れたスロットル開度ＴＶＯと機関回転数Ｎｅをもとに吸
入負圧ＢＯＯＳＴを算出する吸入負圧検出手段と、を備
える。
【００１２】請求項３に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置は、請求項１または２に記載の発明において、機関
冷却水温度に応じて熱膨張するワックスを介して開閉作
動するアシストエア流量制御弁と、機関冷却水温度Ｔｗ
を検出する冷却水温度検出手段と、検出された冷却水温
度Ｔｗをもとにアシストエア通路の流路面積を算出する
アシストエア流路面積検出手段と、を備える。
装置は、請求項１または２に記載の発明において、機関
冷却水温度に応じて熱膨張するワックスを介して開閉作
動するアシストエア流量制御弁と、機関冷却水温度Ｔｗ
を検出する冷却水温度検出手段と、検出された冷却水温
度Ｔｗをもとにアシストエア通路の流路面積を算出する
アシストエア流路面積検出手段と、を備える。
【００１３】請求項４に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置は、請求項１または２に記載の発明において、電磁
アクチュエータを介して開閉作動するアシストエア流量
制御弁と、電磁アクチュエータに送られる駆動信号ＳＳ
Ｍをもとにアシストエア通路の流路面積を算出するアシ
ストエア流路面積検出手段と、を備える。
装置は、請求項１または２に記載の発明において、電磁
アクチュエータを介して開閉作動するアシストエア流量
制御弁と、電磁アクチュエータに送られる駆動信号ＳＳ
Ｍをもとにアシストエア通路の流路面積を算出するアシ
ストエア流路面積検出手段と、を備える。
【００１４】
【作用】請求項１に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置
において、アシストエア通路からスロットルバルブを迂
回して導かれるアシストエアは、インジェクタから噴射
される燃料と混合しつつ吸気通路に流入することによ
り、燃料の微粒化がはかられる。
において、アシストエア通路からスロットルバルブを迂
回して導かれるアシストエアは、インジェクタから噴射
される燃料と混合しつつ吸気通路に流入することによ
り、燃料の微粒化がはかられる。
【００１５】アシストエアタイプのインジェクタは、ア
シストエア流量が増大するのに伴って燃料噴口が臨む空
間の圧力が上昇するため、実質的な燃料噴射圧が低下す
ることにより、燃料噴射量が減少する特性がある。ま
た、スロットルバルブを迂回して導かれるアシストエア
の流量は吸入負圧が上昇するほど増大するとともに、ア
シストエア通路の流路面積が大きくなるほど増大する特
性がある。
シストエア流量が増大するのに伴って燃料噴口が臨む空
間の圧力が上昇するため、実質的な燃料噴射圧が低下す
ることにより、燃料噴射量が減少する特性がある。ま
た、スロットルバルブを迂回して導かれるアシストエア
の流量は吸入負圧が上昇するほど増大するとともに、ア
シストエア通路の流路面積が大きくなるほど増大する特
性がある。
【００１６】したがって、検出された吸入負圧とアシス
トエア通路の流路面積をもとにアシストエア流量を推定
し、推定されたアシストエア流量が増大するのに伴って
インジェクタの開弁期間を長く補正する構成により、実
質的な燃料噴射圧に応じて燃料噴射量を適確に補正する
ことができる。
トエア通路の流路面積をもとにアシストエア流量を推定
し、推定されたアシストエア流量が増大するのに伴って
インジェクタの開弁期間を長く補正する構成により、実
質的な燃料噴射圧に応じて燃料噴射量を適確に補正する
ことができる。
【００１７】請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置において、吸入負圧ＢＯＯＳＴはスロットルバルブ
の開度ＴＶＯが小さくなるほど大きくなるとともに、機
関回転数Ｎｅが上昇するのに伴って大きくなる特性があ
る。
装置において、吸入負圧ＢＯＯＳＴはスロットルバルブ
の開度ＴＶＯが小さくなるほど大きくなるとともに、機
関回転数Ｎｅが上昇するのに伴って大きくなる特性があ
る。
【００１８】したがって、検出されたスロットル開度Ｔ
ＶＯと機関回転数Ｎｅをもとに吸入負圧ＢＯＯＳＴを適
確に算出することができる。
ＶＯと機関回転数Ｎｅをもとに吸入負圧ＢＯＯＳＴを適
確に算出することができる。
【００１９】請求項３に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置において、アシストエア流量制御弁は、機関冷却水
温度に応じて熱膨張するワックスを介して開閉作動する
ため、検出された冷却水温度Ｔｗをもとにアシストエア
通路の流路面積を適確に算出することができる。
装置において、アシストエア流量制御弁は、機関冷却水
温度に応じて熱膨張するワックスを介して開閉作動する
ため、検出された冷却水温度Ｔｗをもとにアシストエア
通路の流路面積を適確に算出することができる。
【００２０】請求項４に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置において、アシストエア流量制御弁は、電磁アクチ
ュエータを介して開閉作動するため、電磁アクチュエー
タに送られる駆動信号ＳＳＭをもとにアシストエア通路
の流路面積を適確に算出することができる。
装置において、アシストエア流量制御弁は、電磁アクチ
ュエータを介して開閉作動するため、電磁アクチュエー
タに送られる駆動信号ＳＳＭをもとにアシストエア通路
の流路面積を適確に算出することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を添付図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００２２】図１のシステム図に示すように、機関１に
おいて、吸入空気は吸気通路２を通ってシリンダに吸入
され、燃料はアシストエアタイプのインジェクタ４より
噴射供給される。シリンダ内で燃焼したガスは排気通路
５を通して排出される。
おいて、吸入空気は吸気通路２を通ってシリンダに吸入
され、燃料はアシストエアタイプのインジェクタ４より
噴射供給される。シリンダ内で燃焼したガスは排気通路
５を通して排出される。
【００２３】吸気通路２の途中にはアクセルペダルに連
動して吸気を絞るスロットルバルブ３が設けられ、その
上流側には吸気量を検出するエアフロメータ７が設けら
れる。エアフローメータ７の上流側に外部から吸気を取
り入れるエアクリーナ１９が設けられている。
動して吸気を絞るスロットルバルブ３が設けられ、その
上流側には吸気量を検出するエアフロメータ７が設けら
れる。エアフローメータ７の上流側に外部から吸気を取
り入れるエアクリーナ１９が設けられている。
【００２４】インジェクタ４にアシストエアを導くアシ
ストエア通路１５が配設される。アシストエア通路１５
の一端は、インジェクタ４における燃料噴口の近傍に開
口している。燃料噴口から噴出する燃料にアシストエア
を当てることにより、噴射燃料の微粒化がはかられる。
ストエア通路１５が配設される。アシストエア通路１５
の一端は、インジェクタ４における燃料噴口の近傍に開
口している。燃料噴口から噴出する燃料にアシストエア
を当てることにより、噴射燃料の微粒化がはかられる。
【００２５】アシストエア通路１５は吸気スロットルバ
ルブ３より上流側の吸気通路２に連通する。スロットル
バルブ３の前後に生じる圧力差により吸入空気の一部が
アシストエア通路１５を通ってインジェクタ４に導入さ
れる。
ルブ３より上流側の吸気通路２に連通する。スロットル
バルブ３の前後に生じる圧力差により吸入空気の一部が
アシストエア通路１５を通ってインジェクタ４に導入さ
れる。
【００２６】アシストエア通路１５の途中にはアシスト
エア流量制御弁１１が介装される。アシストエア流量制
御弁１１は機関冷却水温度に応じて熱膨張する感温材と
してワックスを用い、機関冷却水温度が低下するほどア
シストエア通路１５の開口面積を大きく調節し、アシス
トエア流量を増やして燃料の微粒化を促すようになって
いる。
エア流量制御弁１１が介装される。アシストエア流量制
御弁１１は機関冷却水温度に応じて熱膨張する感温材と
してワックスを用い、機関冷却水温度が低下するほどア
シストエア通路１５の開口面積を大きく調節し、アシス
トエア流量を増やして燃料の微粒化を促すようになって
いる。
【００２７】インジェクタ４と燃料ポンプ２６を連通す
る燃料供給通路２５が配設され、燃料供給通路２５の途
中にはプレッシャーレギュレータ２９に介装される。燃
料ポンプ２６で加圧された燃料はプレッシャーレギュレ
ータ２９に導入される。プレッシャーレギュレータ２９
は、燃料圧力と負圧導入通路３７を介して導かれる吸入
負圧との圧力差がスプリングの設定荷重を越えると、燃
料戻し通路３０を開いて燃料の一部を燃料タンクへと逃
がし、インジェクタ４に導かれる燃料圧力が吸気通路２
の吸入負圧より一定値だけ高くなるように調節する。
る燃料供給通路２５が配設され、燃料供給通路２５の途
中にはプレッシャーレギュレータ２９に介装される。燃
料ポンプ２６で加圧された燃料はプレッシャーレギュレ
ータ２９に導入される。プレッシャーレギュレータ２９
は、燃料圧力と負圧導入通路３７を介して導かれる吸入
負圧との圧力差がスプリングの設定荷重を越えると、燃
料戻し通路３０を開いて燃料の一部を燃料タンクへと逃
がし、インジェクタ４に導かれる燃料圧力が吸気通路２
の吸入負圧より一定値だけ高くなるように調節する。
【００２８】インジェクタ４の開弁期間（噴射パルス
幅）を調節してインジェクタ４からの燃料噴射量を制御
するコントロールユニット２１が設けられる。コントロ
ールユニット２１は、エアフロメータ１０で検出される
吸気量Ｑａと、スロットル開度センサ１８で検出される
スロットル開度ＴＶＯと、エンジン回転数センサ１０で
検出されるエンジン回転数Ｎｅと、冷却水温センサ１２
で検出される冷却水温度Ｔｗ等を入力して、インジェク
タ４の開弁期間を運転状態に応じて演算し、インジェク
タ４の燃料噴射量を制御する。
幅）を調節してインジェクタ４からの燃料噴射量を制御
するコントロールユニット２１が設けられる。コントロ
ールユニット２１は、エアフロメータ１０で検出される
吸気量Ｑａと、スロットル開度センサ１８で検出される
スロットル開度ＴＶＯと、エンジン回転数センサ１０で
検出されるエンジン回転数Ｎｅと、冷却水温センサ１２
で検出される冷却水温度Ｔｗ等を入力して、インジェク
タ４の開弁期間を運転状態に応じて演算し、インジェク
タ４の燃料噴射量を制御する。
【００２９】ところで、このようなアシストエアタイプ
のインジェクタ４を備える燃料噴射装置にあっては、ア
シストエア流量が増大するのに伴ってインジェクタ４の
燃料噴口が臨む空間の圧力が上昇するため、実質的な燃
料噴射圧が低下することにより、燃料噴射量が減少する
特性がある。また、アシストエア流量は吸入負圧が上昇
するほど増大するとともに、アシストエア通路の流路面
積が大きくなるほど増大する特性がある。
のインジェクタ４を備える燃料噴射装置にあっては、ア
シストエア流量が増大するのに伴ってインジェクタ４の
燃料噴口が臨む空間の圧力が上昇するため、実質的な燃
料噴射圧が低下することにより、燃料噴射量が減少する
特性がある。また、アシストエア流量は吸入負圧が上昇
するほど増大するとともに、アシストエア通路の流路面
積が大きくなるほど増大する特性がある。
【００３０】これに対処して本発明は、算出される吸入
負圧ＢＯＯＳＴと、アシストエア通路の流路面積に相当
する機関冷却水温度Ｔｗからアシストエア通路１５の流
路面積を算出し、算出された吸入負圧ＢＯＯＳＴとアシ
ストエア通路１５の流路面積をもとにアシストエア流量
が増大するのに伴ってインジェクタ４の開弁期間を大き
く補正する。
負圧ＢＯＯＳＴと、アシストエア通路の流路面積に相当
する機関冷却水温度Ｔｗからアシストエア通路１５の流
路面積を算出し、算出された吸入負圧ＢＯＯＳＴとアシ
ストエア通路１５の流路面積をもとにアシストエア流量
が増大するのに伴ってインジェクタ４の開弁期間を大き
く補正する。
【００３１】アシストエア流量制御弁１１は、機関冷却
水温度に応じて熱膨張するワックスを介して開閉作動す
るため、検出された冷却水温度Ｔｗをもとにアシストエ
ア通路の流路面積を適確に算出することができる。
水温度に応じて熱膨張するワックスを介して開閉作動す
るため、検出された冷却水温度Ｔｗをもとにアシストエ
ア通路の流路面積を適確に算出することができる。
【００３２】図２のフローチャートは、インジェクタ４
の噴射パルス幅ＴＩを演算するプログラムを示してお
り、これは一定周期毎に実行される。
の噴射パルス幅ＴＩを演算するプログラムを示してお
り、これは一定周期毎に実行される。
【００３３】まず、ステップＳ１にて、エンジン回転数
Ｎｅ、吸気量Ｑａの検出値に基づいて燃料噴射パルス幅
ＴＩを次式で演算する。ただし、Ｋは定数、ＣＯＥＦは
冷却水温度Ｔｗ等をパラメータとした各種補正係数の
和、Ｔｓは無効噴射パルス幅である。
Ｎｅ、吸気量Ｑａの検出値に基づいて燃料噴射パルス幅
ＴＩを次式で演算する。ただし、Ｋは定数、ＣＯＥＦは
冷却水温度Ｔｗ等をパラメータとした各種補正係数の
和、Ｔｓは無効噴射パルス幅である。
【００３４】 ＴＩ＝Ｋ×Ｑａ／Ｎｅ×ＣＯＥＦ＋Ｔｓ …（１） ステップＳ２で、スロットル開度ＴＶＯ、エンジン回転
数Ｎｅの検出値に応じて図３に示すマップに基づいて吸
入負圧ＢＯＯＳＴを検索する。吸入負圧ＢＯＯＳＴは、
スロットル開度ＴＶＯが小さくなるほど増大するととも
に、エンジン回転数Ｎｅが上昇するほど増大する特性が
ある。このステップＳ２で行われる制御内容が、吸入負
圧検出手段に相当する。
数Ｎｅの検出値に応じて図３に示すマップに基づいて吸
入負圧ＢＯＯＳＴを検索する。吸入負圧ＢＯＯＳＴは、
スロットル開度ＴＶＯが小さくなるほど増大するととも
に、エンジン回転数Ｎｅが上昇するほど増大する特性が
ある。このステップＳ２で行われる制御内容が、吸入負
圧検出手段に相当する。
【００３５】続いてステップＳ３に進んで、吸入負圧Ｂ
ＯＯＳＴの算出値、冷却水温度Ｔｗの検出値に応じて図
６に示すマップに基づいて燃料噴射量補正係数ＫＡＡＩ
を検索する。このステップＳ３で行われる制御内容が燃
料噴射量補正手段に相当する。
ＯＯＳＴの算出値、冷却水温度Ｔｗの検出値に応じて図
６に示すマップに基づいて燃料噴射量補正係数ＫＡＡＩ
を検索する。このステップＳ３で行われる制御内容が燃
料噴射量補正手段に相当する。
【００３６】最後にステップＳ４に進んで、最終的な燃
料パルス幅ＴＩを次式で算出する。
料パルス幅ＴＩを次式で算出する。
【００３７】ＴＩ＝ＴＩ×ＫＡＡＩ …（２） この演算された燃料噴射量ＴＩに対応するパルス信号を
各インジェクタ４に出力し、燃料噴射制御を行う。
各インジェクタ４に出力し、燃料噴射制御を行う。
【００３８】図４は、アシストエア流量制御弁１１が調
節するアシストエア通路１５の流路面積と、機関冷却水
温度Ｔｗの関係を示す特性図である。アシストエア流量
制御弁１１は、機関冷却水温度に応じて熱膨張するワッ
クスを感温材として用いており、アシストエア通路１５
の流路面積は、機関冷却水温度Ｔｗが低下するのに比例
して大きくなる特性がある。
節するアシストエア通路１５の流路面積と、機関冷却水
温度Ｔｗの関係を示す特性図である。アシストエア流量
制御弁１１は、機関冷却水温度に応じて熱膨張するワッ
クスを感温材として用いており、アシストエア通路１５
の流路面積は、機関冷却水温度Ｔｗが低下するのに比例
して大きくなる特性がある。
【００３９】図５は、アシストエア通路１５から導入さ
れるアシストエア流量に対するインジェクタ４の燃料噴
射量の関係を示す特性図である。インジェクタ４の燃料
噴口が臨む空間の圧力は、アシストエアの衝突によるエ
アカーテン効果と、この空間を通って燃料と混合しなが
ら吸気通路２へと流れるアシストエアによる圧力損失に
より、吸気通路２に生じる吸入負圧との間に圧力差が生
じ、この圧力差はアシストエア通路１５から導入される
アシストエア流量が増大するのに伴って増大する。この
ため、インジェクタ４の開弁時間が同じなら、アシスト
エア流量が増大するのに伴って実質的な燃料噴射圧が低
下することにより、燃料噴射量が減少する。
れるアシストエア流量に対するインジェクタ４の燃料噴
射量の関係を示す特性図である。インジェクタ４の燃料
噴口が臨む空間の圧力は、アシストエアの衝突によるエ
アカーテン効果と、この空間を通って燃料と混合しなが
ら吸気通路２へと流れるアシストエアによる圧力損失に
より、吸気通路２に生じる吸入負圧との間に圧力差が生
じ、この圧力差はアシストエア通路１５から導入される
アシストエア流量が増大するのに伴って増大する。この
ため、インジェクタ４の開弁時間が同じなら、アシスト
エア流量が増大するのに伴って実質的な燃料噴射圧が低
下することにより、燃料噴射量が減少する。
【００４０】図４、図５に示す特性に基づいて図６に示
すように吸入負圧ＢＯＯＳＴと冷却水温度Ｔｗに応じて
燃料噴射量補正係数ＫＡＡＩを設定することにより、ア
シストエア流量に応じて燃料噴射量を適確に補正するこ
とができる。
すように吸入負圧ＢＯＯＳＴと冷却水温度Ｔｗに応じて
燃料噴射量補正係数ＫＡＡＩを設定することにより、ア
シストエア流量に応じて燃料噴射量を適確に補正するこ
とができる。
【００４１】次に、他の実施形態として、アシストエア
流量制御弁をステップモータ（電磁アクチュエータ）に
より開閉駆動してもよい。
流量制御弁をステップモータ（電磁アクチュエータ）に
より開閉駆動してもよい。
【００４２】インジェクタの開弁期間を調節してインジ
ェクタからの燃料噴射量を制御するとともに、ステップ
モータを介してアシストエア流量制御弁の開度を制御す
るコントロールユニットが設けられる。
ェクタからの燃料噴射量を制御するとともに、ステップ
モータを介してアシストエア流量制御弁の開度を制御す
るコントロールユニットが設けられる。
【００４３】コントロールユニットは、吸入負圧ＢＯＯ
ＳＴを算出するとともに、ステップモータに送られる制
御信号ＳＳＭをもとにアシストエア通路の流路面積を算
出し、算出された吸入負圧ＢＯＯＳＴとアシストエア通
路の流路面積をもとにアシストエア流量が増大するのに
伴ってインジェクタの開弁期間を大きく補正する。
ＳＴを算出するとともに、ステップモータに送られる制
御信号ＳＳＭをもとにアシストエア通路の流路面積を算
出し、算出された吸入負圧ＢＯＯＳＴとアシストエア通
路の流路面積をもとにアシストエア流量が増大するのに
伴ってインジェクタの開弁期間を大きく補正する。
【００４４】図７のフローチャートは、インジェクタの
噴射パルス幅ＴＩを演算するプログラムを示しており、
これは一定周期毎に実行される。
噴射パルス幅ＴＩを演算するプログラムを示しており、
これは一定周期毎に実行される。
【００４５】まず、ステップＳ１１にて、エンジン回転
数Ｎｅ、吸気量Ｑａの検出値に基づいて燃料噴射パルス
幅ＴＩを次式で演算する。ただし、Ｋは定数、ＣＯＥＦ
は冷却水温度Ｔｗ等をパラメータとした各種補正係数の
和、Ｔｓは無効噴射パルス幅である。
数Ｎｅ、吸気量Ｑａの検出値に基づいて燃料噴射パルス
幅ＴＩを次式で演算する。ただし、Ｋは定数、ＣＯＥＦ
は冷却水温度Ｔｗ等をパラメータとした各種補正係数の
和、Ｔｓは無効噴射パルス幅である。
【００４６】 ＴＩ＝Ｋ×Ｑａ／Ｎｅ×ＣＯＥＦ＋Ｔｓ …（１） ステップＳ１２で、スロットル開度ＴＶＯ、エンジン回
転数Ｎｅの検出値に応じて図３に示すマップに基づいて
吸入負圧ＢＯＯＳＴを検索する。吸入負圧ＢＯＯＳＴ
は、スロットル開度ＴＶＯが小さくなるほど増大すると
ともに、エンジン回転数Ｎｅが上昇するほど増大する特
性がある。このステップＳ１２で行われる制御内容が、
吸入負圧検出手段に相当する。
転数Ｎｅの検出値に応じて図３に示すマップに基づいて
吸入負圧ＢＯＯＳＴを検索する。吸入負圧ＢＯＯＳＴ
は、スロットル開度ＴＶＯが小さくなるほど増大すると
ともに、エンジン回転数Ｎｅが上昇するほど増大する特
性がある。このステップＳ１２で行われる制御内容が、
吸入負圧検出手段に相当する。
【００４７】続いてステップＳ１３に進んで、吸入負圧
ＢＯＯＳＴの算出値、ステップモータへの制御信号ＳＳ
Ｍに応じて図９に示すマップに基づいて燃料噴射量補正
係数ＫＡＡＩを検索する。このステップＳ１３で行われ
る制御内容が燃料噴射量補正手段に相当する。
ＢＯＯＳＴの算出値、ステップモータへの制御信号ＳＳ
Ｍに応じて図９に示すマップに基づいて燃料噴射量補正
係数ＫＡＡＩを検索する。このステップＳ１３で行われ
る制御内容が燃料噴射量補正手段に相当する。
【００４８】最後にステップＳ１４に進んで、最終的な
燃料パルス幅ＴＩを次式で算出する。
燃料パルス幅ＴＩを次式で算出する。
【００４９】ＴＩ＝ＴＩ×ＫＡＡＩ …（２） この演算された燃料噴射量ＴＩに対応するパルス信号を
各インジェクタに出力し、燃料噴射制御を行う。
各インジェクタに出力し、燃料噴射制御を行う。
【００５０】図８は、ステップモータへの制御信号ＳＳ
Ｍとアシストエア流量制御弁が調節するアシストエア通
路の流路面積の関係を示す特性図である。アシストエア
通路の流路面積は、制御信号ＳＳＭが大きくなるのに比
例して大きくなる特性がある。
Ｍとアシストエア流量制御弁が調節するアシストエア通
路の流路面積の関係を示す特性図である。アシストエア
通路の流路面積は、制御信号ＳＳＭが大きくなるのに比
例して大きくなる特性がある。
【００５１】
【発明の効果】以上説明したように請求項１に記載の内
燃機関の燃料噴射制御装置によっては、検出された吸入
負圧とアシストエア通路の流路面積をもとにアシストエ
ア流量を推定し、推定されたアシストエア流量が増大す
るのに伴ってインジェクタの開弁期間を長く補正する構
成により、実質的な燃料噴射圧に応じて燃料噴射量を適
確に補正することができる。燃料噴口が臨む空間の圧力
を検出する圧力センサ等を設ける必要がなく、製作コス
トアップを回避できる。
燃機関の燃料噴射制御装置によっては、検出された吸入
負圧とアシストエア通路の流路面積をもとにアシストエ
ア流量を推定し、推定されたアシストエア流量が増大す
るのに伴ってインジェクタの開弁期間を長く補正する構
成により、実質的な燃料噴射圧に応じて燃料噴射量を適
確に補正することができる。燃料噴口が臨む空間の圧力
を検出する圧力センサ等を設ける必要がなく、製作コス
トアップを回避できる。
【００５２】請求項２に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置によっては、検出されたスロットル開度ＴＶＯと機
関回転数Ｎｅをもとに吸入負圧ＢＯＯＳＴを適確に算出
することができる。
装置によっては、検出されたスロットル開度ＴＶＯと機
関回転数Ｎｅをもとに吸入負圧ＢＯＯＳＴを適確に算出
することができる。
【００５３】請求項３に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置によっては、アシストエア流量制御弁が、機関冷却
水温度に応じて熱膨張するワックスを介して開閉作動す
るため、検出された冷却水温度Ｔｗをもとにアシストエ
ア通路の流路面積を適確に算出することができる。
装置によっては、アシストエア流量制御弁が、機関冷却
水温度に応じて熱膨張するワックスを介して開閉作動す
るため、検出された冷却水温度Ｔｗをもとにアシストエ
ア通路の流路面積を適確に算出することができる。
【００５４】請求項４に記載の内燃機関の燃料噴射制御
装置によっては、アシストエア流量制御弁が電磁アクチ
ュエータを介して開閉作動するため、電磁アクチュエー
タに送られる駆動信号ＳＳＭをもとにアシストエア通路
の流路面積を適確に算出することができる。
装置によっては、アシストエア流量制御弁が電磁アクチ
ュエータを介して開閉作動するため、電磁アクチュエー
タに送られる駆動信号ＳＳＭをもとにアシストエア通路
の流路面積を適確に算出することができる。
【図１】本発明の実施形態を示す機関のシステム図。
【図２】同じく燃料噴射パルス幅ＴＩを算出するための
フローチャート。
フローチャート。
【図３】同じくスロットル開度ＴＶＯ、エンジン回転数
Ｎｅに対して吸入負圧ＢＯＯＳＴを設定した特性図。
Ｎｅに対して吸入負圧ＢＯＯＳＴを設定した特性図。
【図４】同じくアシストエア通路の流路面積と機関冷却
水温度Ｔｗの関係を示す特性図。
水温度Ｔｗの関係を示す特性図。
【図５】同じくアシストエア流量に対する燃料噴射量の
関係を示す特性図。
関係を示す特性図。
【図６】同じく吸入負圧ＢＯＯＳＴと冷却水温度Ｔｗに
対して燃料噴射量補正係数ＫＡＡＩを設定した特性図。
対して燃料噴射量補正係数ＫＡＡＩを設定した特性図。
【図７】他の実施形態において燃料噴射パルス幅ＴＩを
算出するためのフローチャート。
算出するためのフローチャート。
【図８】同じくアシストエア通路の流路面積とステップ
モータ制御信号ＳＳＭの関係を示す特性図。
モータ制御信号ＳＳＭの関係を示す特性図。
【図９】同じく吸入負圧ＢＯＯＳＴとステップモータ制
御信号ＳＳＭに対して燃料噴射量補正係数ＫＡＡＩを設
定した特性図。
御信号ＳＳＭに対して燃料噴射量補正係数ＫＡＡＩを設
定した特性図。
【図１０】従来例を示す断面図。
【図１１】請求項１に記載の発明を示すクレーム対応
図。
図。
１ 機関 ２ 吸気通路 ４ インジェクタ ３ スロットルバルブ ７ エアフローメータ １０ 回転数センサ １１ アシストエア流量制御弁 １２ 冷却水温度センサ １５ アシストエア通路 １８ スロットル開度センサ ２１ コントロールユニット ２５ 燃料供給通路 ２９ プレッシャーレギュレータ ａ 運転状態検出手段 ｂ 燃料噴射量制御手段 ｃ 吸入負圧検出手段 ｄ アシストエア流路面積検出手段 ｅ 燃料噴射量補正手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｄ 45/00 ３６４ Ｆ０２Ｄ 45/00 ３６４Ｄ Ｆ０２Ｍ 69/00 ３１０ Ｆ０２Ｍ 69/00 ３１０Ｅ ３１０Ｆ
Claims (4)
- 【請求項１】吸気通路を運転条件に応じて絞るスロット
ルバルブと、 吸気通路に燃料を噴射するインジェクタと、 吸気通路に生じる吸入負圧とインジェクタに供給される
燃料圧力の圧力差を調節するプレッシャーレギュレータ
と、 インジェクタから噴射される燃料に吸気通路のスロット
ルバルブより上流側からアシストエアを導くアシストエ
ア通路と、 アシストエア通路を運転条件に応じて絞るアシストエア
流量制御弁と、 を備える内燃機関において、 機関の運転状態を検出する運転状態検出手段と、 検出された運転状態に応じてインジェクタの開弁期間を
制御する燃料噴射量制御手段と、 吸気通路に生じる吸入負圧ＢＯＯＳＴを検出する吸入負
圧検出手段と、 アシストエア通路の流路面積を検出するアシストエア流
路面積検出手段と、 検出された吸入負圧ＢＯＯＳＴとアシストエア通路の流
路面積をもとにインジェクタの開弁期間を補正する燃料
噴射量補正手段と、 を備えたことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装
置。 - 【請求項２】前記スロットルバルブの開度ＴＶＯを検出
するスロットル開度センサと、 機関回転数Ｎｅを検出する回転数センサと、 検出されたスロットル開度ＴＶＯと機関回転数Ｎｅをも
とに吸入負圧ＢＯＯＳＴを算出する吸入負圧検出手段
と、 を備えたことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の
燃料噴射制御装置。 - 【請求項３】機関冷却水温度に応じて熱膨張するワック
スを介して開閉作動するアシストエア流量制御弁と、 機関冷却水温度Ｔｗを検出する冷却水温度検出手段と、 検出された冷却水温度Ｔｗをもとにアシストエア通路の
流路面積を算出するアシストエア流路面積検出手段と、 を備えたことを特徴とする請求項１または２に記載の内
燃機関の燃料噴射制御装置。 - 【請求項４】電磁アクチュエータを介して開閉作動する
アシストエア流量制御弁と、 電磁アクチュエータに送られる駆動信号ＳＳＭをもとに
アシストエア通路の流路面積を算出するアシストエア流
路面積検出手段と、 を備えたことを特徴とする請求項１または２に記載の内
燃機関の燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8046166A JPH09242593A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8046166A JPH09242593A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09242593A true JPH09242593A (ja) | 1997-09-16 |
Family
ID=12739440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8046166A Pending JPH09242593A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09242593A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100379952B1 (ko) * | 2000-10-02 | 2003-04-16 | 기아자동차주식회사 | 에어 슈라우드관을 이용한 자동차용 인젝션 시스템 |
| US7132186B2 (en) * | 2000-09-12 | 2006-11-07 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel cell with solid polymer membrane to be moisturized, fuel cell system, and moisturizing method for fuel cell |
| JP2009185790A (ja) * | 2008-02-08 | 2009-08-20 | Daihatsu Motor Co Ltd | 燃料流量算出装置 |
-
1996
- 1996-03-04 JP JP8046166A patent/JPH09242593A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7132186B2 (en) * | 2000-09-12 | 2006-11-07 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel cell with solid polymer membrane to be moisturized, fuel cell system, and moisturizing method for fuel cell |
| KR100379952B1 (ko) * | 2000-10-02 | 2003-04-16 | 기아자동차주식회사 | 에어 슈라우드관을 이용한 자동차용 인젝션 시스템 |
| JP2009185790A (ja) * | 2008-02-08 | 2009-08-20 | Daihatsu Motor Co Ltd | 燃料流量算出装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040223 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040302 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040629 |