JPH09237615A - 密閉型鉛蓄電池 - Google Patents
密閉型鉛蓄電池Info
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- JPH09237615A JPH09237615A JP8041590A JP4159096A JPH09237615A JP H09237615 A JPH09237615 A JP H09237615A JP 8041590 A JP8041590 A JP 8041590A JP 4159096 A JP4159096 A JP 4159096A JP H09237615 A JPH09237615 A JP H09237615A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bushing
- ring
- acid battery
- sealed lead
- resin
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、密閉型鉛蓄電池におけるブッシン
グの封口構造の改良に関するものであり、電池端子部に
おける液密、気密不良を防止した密閉型鉛蓄電池を提供
することを目的とする。 【解決手段】 外部への出力端子である黄銅からなるボ
ルト１と、極柱２を受ける空洞部３を有したブッシング
４がある。このブッシング４の空洞部３を囲う周壁の外
周には、凹部５が２列設けられている。この２列の凹部
５の内、極柱２を挿入する空洞部３の開口部に近接する
凹部５には、Ｏリング６が装着されている。このとき、
凹部５の幅をａ、凹部５の底における空洞部３を囲う周
壁の外周径をｂ、Ｏリング６の線径をｃ、内径をｄとす
ると、ａよりｃを大きく、ｂよりｄを小さくしている。
グの封口構造の改良に関するものであり、電池端子部に
おける液密、気密不良を防止した密閉型鉛蓄電池を提供
することを目的とする。 【解決手段】 外部への出力端子である黄銅からなるボ
ルト１と、極柱２を受ける空洞部３を有したブッシング
４がある。このブッシング４の空洞部３を囲う周壁の外
周には、凹部５が２列設けられている。この２列の凹部
５の内、極柱２を挿入する空洞部３の開口部に近接する
凹部５には、Ｏリング６が装着されている。このとき、
凹部５の幅をａ、凹部５の底における空洞部３を囲う周
壁の外周径をｂ、Ｏリング６の線径をｃ、内径をｄとす
ると、ａよりｃを大きく、ｂよりｄを小さくしている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、密閉型鉛蓄電池におけ
るブッシングの封口構造の改良に関するものである。
るブッシングの封口構造の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的な密閉型鉛蓄電池において、電槽
と蓋体とは同じ材料が用いられ、熱溶着されている。蓋
体には、極柱の貫通する部分と注液（排気）口とが開け
られており、これらの孔からの漏液が問題となってい
る。
と蓋体とは同じ材料が用いられ、熱溶着されている。蓋
体には、極柱の貫通する部分と注液（排気）口とが開け
られており、これらの孔からの漏液が問題となってい
る。
【０００３】このうち、極柱の貫通する部分を液密に保
つには、（ａ）あらかじめ蓋体に鉛ブッシングを埋め込
んで成形しておき、極柱をこれに溶接する方法、（ｂ）
蓋体、または極柱に設けたねじによりゴムパッキンを締
め付ける方法、（ｃ）極柱の周囲の凹所にアスファルト
または合成樹脂コンパウンドを注入固化させる方法など
が考えられている。
つには、（ａ）あらかじめ蓋体に鉛ブッシングを埋め込
んで成形しておき、極柱をこれに溶接する方法、（ｂ）
蓋体、または極柱に設けたねじによりゴムパッキンを締
め付ける方法、（ｃ）極柱の周囲の凹所にアスファルト
または合成樹脂コンパウンドを注入固化させる方法など
が考えられている。
【０００４】このうち、（ａ）の方法を用いた場合、樹
脂成形によって作製された蓋体にインサートされたブッ
シングの周りにエポキシ樹脂等の接着剤を充填してお
り、ブッシングとふたとの境界面にできるわずかな隙間
を接着封止していた。
脂成形によって作製された蓋体にインサートされたブッ
シングの周りにエポキシ樹脂等の接着剤を充填してお
り、ブッシングとふたとの境界面にできるわずかな隙間
を接着封止していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このような構
成とした場合、ブッシング、端子、蓋体、そして、接着
剤の材質の収縮率がそれぞれ異なるため、温度条件の激
しい雰囲気下での電池使用では、材料に歪みがおこり、
隙間、クラック（割れ）等の原因となる。したがって、
密着性を上げる（隙間を最小限に抑えるため）ために、
ふたの樹脂成形条件はかなり限定されていた。
成とした場合、ブッシング、端子、蓋体、そして、接着
剤の材質の収縮率がそれぞれ異なるため、温度条件の激
しい雰囲気下での電池使用では、材料に歪みがおこり、
隙間、クラック（割れ）等の原因となる。したがって、
密着性を上げる（隙間を最小限に抑えるため）ために、
ふたの樹脂成形条件はかなり限定されていた。
【０００６】また、ブッシングと極柱の溶接時におい
て、ブッシング周囲の蓋体の樹脂材料に熱が伝わり、材
料収縮率の違いによって、ブッシングと蓋体との境目に
おいて隙間が発生する。この隙間を通じて、電池内部に
おける硫酸分が極柱（ストラップ）を伝って、漏洩（液
密不良）が発生する。これにより、電池端子は硫酸によ
って腐食され、ひどい場合には、端子と配線されている
ターミナルも硫酸によって、断線するおそれがある。
て、ブッシング周囲の蓋体の樹脂材料に熱が伝わり、材
料収縮率の違いによって、ブッシングと蓋体との境目に
おいて隙間が発生する。この隙間を通じて、電池内部に
おける硫酸分が極柱（ストラップ）を伝って、漏洩（液
密不良）が発生する。これにより、電池端子は硫酸によ
って腐食され、ひどい場合には、端子と配線されている
ターミナルも硫酸によって、断線するおそれがある。
【０００７】また、外部との気密も破られ、極端な気密
の漏れがある場合、電池内部の水分蒸発により電解液比
重と極板の活物質利用率が上がり、極板に負担となり、
極板寿命、電池寿命を短くしてしまっていた。
の漏れがある場合、電池内部の水分蒸発により電解液比
重と極板の活物質利用率が上がり、極板に負担となり、
極板寿命、電池寿命を短くしてしまっていた。
【０００８】本発明は、このような課題を解決するもの
で、電池端子部における液密、気密不良を防止した密閉
型鉛蓄電池を提供することを目的とする。
で、電池端子部における液密、気密不良を防止した密閉
型鉛蓄電池を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、樹脂からなる蓋体と、極板群から外部への
導通のためのブッシングをともにインサート樹脂成型
し、ブッシングの樹脂接触面の外周に弾性体であるＯリ
ングを装着した構成である。この構成により、Ｏリング
表面は成形時の樹脂温度により軟化、あるいは融解さ
れ、樹脂とＯリングは強固に密着した状態となる。ま
た、射出圧力によりＯリングは非常に圧縮され、ブッシ
ングとＯリングはより密着した状態となる。その結果、
ブッシングと極柱の溶接時の熱による材料収縮、膨張に
よって発生する隙間を、Ｏリングの弾性体特性（膨張、
収縮）により防止することができる。
に本発明は、樹脂からなる蓋体と、極板群から外部への
導通のためのブッシングをともにインサート樹脂成型
し、ブッシングの樹脂接触面の外周に弾性体であるＯリ
ングを装着した構成である。この構成により、Ｏリング
表面は成形時の樹脂温度により軟化、あるいは融解さ
れ、樹脂とＯリングは強固に密着した状態となる。ま
た、射出圧力によりＯリングは非常に圧縮され、ブッシ
ングとＯリングはより密着した状態となる。その結果、
ブッシングと極柱の溶接時の熱による材料収縮、膨張に
よって発生する隙間を、Ｏリングの弾性体特性（膨張、
収縮）により防止することができる。
【００１０】また、Ｏリングには撥水剤を塗布、あるい
は、含浸させる構成とすることにより、水分は元より、
特に硫酸分の漏洩を防止することができる。
は、含浸させる構成とすることにより、水分は元より、
特に硫酸分の漏洩を防止することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一つの実施の形態
について、図面を参照しながら説明する。図１は本実施
例における密閉型鉛蓄電池の端子部の断面図を示すもの
である。外部への出力端子である黄銅からなるボルト１
と、鉛合金からなる極柱２を受ける空洞部３を有した鉛
合金からなるブッシング４があって、この空洞部３にお
いて極中２と溶融し一体化される。このブッシング４の
空洞部３を囲う周壁の外周には、凹部５が２列設けられ
ている。この２列の凹部５の内、極柱２を挿入する空洞
部３の開口部に近接する凹部５には、図３に示すような
ネオプレンゴム（ＣＲ）からなるＯリング６が装着され
ている。このとき、凹部５の幅をａ、凹部５の底におけ
る空洞部３を囲う周壁の外周径をｂ、Ｏリング６の線径
をｃ、内径をｄとすると、ａよりｃを大きく、ｂよりｄ
を小さくしている。
について、図面を参照しながら説明する。図１は本実施
例における密閉型鉛蓄電池の端子部の断面図を示すもの
である。外部への出力端子である黄銅からなるボルト１
と、鉛合金からなる極柱２を受ける空洞部３を有した鉛
合金からなるブッシング４があって、この空洞部３にお
いて極中２と溶融し一体化される。このブッシング４の
空洞部３を囲う周壁の外周には、凹部５が２列設けられ
ている。この２列の凹部５の内、極柱２を挿入する空洞
部３の開口部に近接する凹部５には、図３に示すような
ネオプレンゴム（ＣＲ）からなるＯリング６が装着され
ている。このとき、凹部５の幅をａ、凹部５の底におけ
る空洞部３を囲う周壁の外周径をｂ、Ｏリング６の線径
をｃ、内径をｄとすると、ａよりｃを大きく、ｂよりｄ
を小さくしている。
【００１２】次に、ポリプロピレン（以下、ＰＰと表記
する）からなる蓋体７の成形加工時にブッシング４をイ
ンサート樹脂成形する。成形条件としては、成形機のシ
リンダー（樹脂）温度は２００〜２５０℃、射出（ゲー
ジ）圧力は５０〜６０ｋｇ／ｃｍ2であり、通常の蓋成
形時の条件と同じである。この場合、樹脂温度によって
樹脂の流動性が決まり、射出圧力によってＯリング６を
圧縮する力が決まり、ブッシング４とＯリング６と蓋７
との密着性に影響する。この時、Ｏリング６は成形前寸
法より約２０〜３０％の変形率に設定すればよい。な
お、Ｏリング６の表面にはパラフィンオイル８を付着さ
せ、撥水性を付与している。
する）からなる蓋体７の成形加工時にブッシング４をイ
ンサート樹脂成形する。成形条件としては、成形機のシ
リンダー（樹脂）温度は２００〜２５０℃、射出（ゲー
ジ）圧力は５０〜６０ｋｇ／ｃｍ2であり、通常の蓋成
形時の条件と同じである。この場合、樹脂温度によって
樹脂の流動性が決まり、射出圧力によってＯリング６を
圧縮する力が決まり、ブッシング４とＯリング６と蓋７
との密着性に影響する。この時、Ｏリング６は成形前寸
法より約２０〜３０％の変形率に設定すればよい。な
お、Ｏリング６の表面にはパラフィンオイル８を付着さ
せ、撥水性を付与している。
【００１３】本実施例においては、凹部５を２列設けた
が、１列としても、また３列以上としてもよい。また、
ボルト１は黄銅を用いたがステンレススチール等を用い
ても同様である。
が、１列としても、また３列以上としてもよい。また、
ボルト１は黄銅を用いたがステンレススチール等を用い
ても同様である。
【００１４】次に、電池を組み立てる場合において、蓋
７と同じ材質（ＰＰ）からなる電槽９（図示せず）と蓋
７とを熱溶着した後、極柱２をブッシング４の開口部に
挿入し、それぞれバーナー溶接により接合する。その
後、極柱２とブッシング４の溶接部の上部にはＰＰから
なる端子カバー１０を熱溶着する。
７と同じ材質（ＰＰ）からなる電槽９（図示せず）と蓋
７とを熱溶着した後、極柱２をブッシング４の開口部に
挿入し、それぞれバーナー溶接により接合する。その
後、極柱２とブッシング４の溶接部の上部にはＰＰから
なる端子カバー１０を熱溶着する。
【００１５】図４は、本発明の他の実施の形態であり、
ボルト１と極柱２とが上下に配されている樹脂ブッシン
グ部を示している。極柱２の外周には前記した実施の形
態と同様の凹部５を設け、Ｏリング６を下部凹部５に装
着している。この樹脂ブッシング１１には、極柱２がイ
ンサート樹脂成形されている。このような構成の樹脂ブ
ッシング１１を蓋７と熱溶着する。その後、蓋７と電槽
（図示せず）の上部開口部とを熱溶着し、密閉する。こ
の極柱２の先端にはボルト１がバーナー溶接されてい
る。
ボルト１と極柱２とが上下に配されている樹脂ブッシン
グ部を示している。極柱２の外周には前記した実施の形
態と同様の凹部５を設け、Ｏリング６を下部凹部５に装
着している。この樹脂ブッシング１１には、極柱２がイ
ンサート樹脂成形されている。このような構成の樹脂ブ
ッシング１１を蓋７と熱溶着する。その後、蓋７と電槽
（図示せず）の上部開口部とを熱溶着し、密閉する。こ
の極柱２の先端にはボルト１がバーナー溶接されてい
る。
【００１６】図５は本発明の他の実施の形態を示すもの
であり、例えば自動車用スタータバッテリーのテーパ端
子部を示すものである。まず、空洞部３を有したブッシ
ング４の外周に二列からなる凹部５を設け、Ｏリング６
を下部凹部５に装着し、蓋７の成形加工時にブッシング
４をインサート樹脂成形する。次に、電池組み立て時に
おいて極柱２はブッシング４の開口部に挿入され、それ
ぞれバーナー溶接により接合される。
であり、例えば自動車用スタータバッテリーのテーパ端
子部を示すものである。まず、空洞部３を有したブッシ
ング４の外周に二列からなる凹部５を設け、Ｏリング６
を下部凹部５に装着し、蓋７の成形加工時にブッシング
４をインサート樹脂成形する。次に、電池組み立て時に
おいて極柱２はブッシング４の開口部に挿入され、それ
ぞれバーナー溶接により接合される。
【００１７】図６は本発明の形態と従来の鉛蓄電池にお
ける、液密不良率と蓋成型時の射出圧力との関係を示す
図である。本実験では、液密性を確認するために、雰囲
気温度７０℃、電池電圧１３．６Ｖにおける定電圧トリ
クル加速試験を行った。この図に示されるように、本実
施例、従来例ともに射出圧力を高く設定すると不良率が
少なくなる傾向はあるが、Ｏリングをとりつけた本実施
例では射出圧力はそれほど不良率に影響しなくなり、射
出圧力を低いものから高いものまで、幅広くとれること
がわかる。
ける、液密不良率と蓋成型時の射出圧力との関係を示す
図である。本実験では、液密性を確認するために、雰囲
気温度７０℃、電池電圧１３．６Ｖにおける定電圧トリ
クル加速試験を行った。この図に示されるように、本実
施例、従来例ともに射出圧力を高く設定すると不良率が
少なくなる傾向はあるが、Ｏリングをとりつけた本実施
例では射出圧力はそれほど不良率に影響しなくなり、射
出圧力を低いものから高いものまで、幅広くとれること
がわかる。
【００１８】図７は本実施例における凹部５の幅ａに対
するＯリング６の線径ｃの割合と、液密不良率との関係
を示す図である。本実験では、液密性を確認するため
に、雰囲気温度７０℃、電池電圧１３．６Ｖにおける定
電圧トリクル加速試験を行った。この図に示されるよう
に、ａ／ｃがＯ．７０以下では装着の作業性が悪く、Ｏ
リングの一部がはみ出し、完全に装着できないために、
ブッシング４とＯリング６と蓋７の間の密着性が悪くな
ってしまう。また、ａ／ｃが１．００以上ではＯリング
６の線径ｃが凹部の幅ａに比べ小さくなり過ぎ、ＰＰ樹
脂とブッシング４との間に隙間が発生してしまい、不良
率が増加していることがわかる。したがって、Ｏリング
６の成形時における圧縮（１０〜２０％）を考慮した場
合、凹部５の幅ａとＯリングの線径ｃの比率ａ／ｃは
０．７０から１．００までが良いと考えられる。
するＯリング６の線径ｃの割合と、液密不良率との関係
を示す図である。本実験では、液密性を確認するため
に、雰囲気温度７０℃、電池電圧１３．６Ｖにおける定
電圧トリクル加速試験を行った。この図に示されるよう
に、ａ／ｃがＯ．７０以下では装着の作業性が悪く、Ｏ
リングの一部がはみ出し、完全に装着できないために、
ブッシング４とＯリング６と蓋７の間の密着性が悪くな
ってしまう。また、ａ／ｃが１．００以上ではＯリング
６の線径ｃが凹部の幅ａに比べ小さくなり過ぎ、ＰＰ樹
脂とブッシング４との間に隙間が発生してしまい、不良
率が増加していることがわかる。したがって、Ｏリング
６の成形時における圧縮（１０〜２０％）を考慮した場
合、凹部５の幅ａとＯリングの線径ｃの比率ａ／ｃは
０．７０から１．００までが良いと考えられる。
【００１９】図８は本実施例における凹部５の底におけ
る空洞部３を囲う周壁の外周径ｂに対するＯリングの内
径ｄの割合と、液密不良率との関係を示す図である。本
実験では、液密性を確認するために、雰囲気温度７０
℃、電池電圧１３．６Ｖにおける定電圧トリクル加速試
験を行った。この図に示されるように、比率ｄ／ｂが
１．００以上ではＯリング６の伸びが働かず、ブッシン
グ４との密着性不足により不良率が増加していくことが
わかる。したがって、より密着性を上げるには凹部５の
底における空洞部３を囲う周壁の外周径ｂをＯリング６
の内径ｄより大きくする必要がある。また、Ｏリング６
の伸び（２０〜３０％）とブッシング４への取り付け作
業を考慮すると、ｄ／ｂの比率は０．８０までが良いと
考えられる。
る空洞部３を囲う周壁の外周径ｂに対するＯリングの内
径ｄの割合と、液密不良率との関係を示す図である。本
実験では、液密性を確認するために、雰囲気温度７０
℃、電池電圧１３．６Ｖにおける定電圧トリクル加速試
験を行った。この図に示されるように、比率ｄ／ｂが
１．００以上ではＯリング６の伸びが働かず、ブッシン
グ４との密着性不足により不良率が増加していくことが
わかる。したがって、より密着性を上げるには凹部５の
底における空洞部３を囲う周壁の外周径ｂをＯリング６
の内径ｄより大きくする必要がある。また、Ｏリング６
の伸び（２０〜３０％）とブッシング４への取り付け作
業を考慮すると、ｄ／ｂの比率は０．８０までが良いと
考えられる。
【００２０】さらに、本実施例のような構成とすること
によって、漏液防止策として講じてきたアスファルトま
たは合成樹脂コンパウンドを注入固化することなく、こ
れらと同様の効果が得られ、工数面、材料費とも低減で
き、安価な密閉型鉛蓄電池として多大な効果を発揮でき
るものである。
によって、漏液防止策として講じてきたアスファルトま
たは合成樹脂コンパウンドを注入固化することなく、こ
れらと同様の効果が得られ、工数面、材料費とも低減で
き、安価な密閉型鉛蓄電池として多大な効果を発揮でき
るものである。
【００２１】また、従来用いられているような接着剤を
使用した場合、樹脂のリサイクル時に異樹脂（接着剤）
が混入して、グレードの低い再生樹脂しか得られなかっ
たが、本実施例によれば異樹脂混入を最小限に抑えら
れ、再生樹脂グレードの向上を図ることができる。
使用した場合、樹脂のリサイクル時に異樹脂（接着剤）
が混入して、グレードの低い再生樹脂しか得られなかっ
たが、本実施例によれば異樹脂混入を最小限に抑えら
れ、再生樹脂グレードの向上を図ることができる。
【００２２】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、弾性体
であるＯリングを装着したブッシングとともに蓋体をイ
ンサート樹脂成型することにより、樹脂成形条件（射出
圧力）の範囲をより広くとることができ、ブッシングと
極柱の溶接時に熱による樹脂収縮を防ぐことができる。
よって、端子部の外周部における液密性を確実に向上さ
せることができ、電池内部からの硫酸分の漏洩を防ぐこ
とができるため、端子の腐食防止を図ることができるも
のである。
であるＯリングを装着したブッシングとともに蓋体をイ
ンサート樹脂成型することにより、樹脂成形条件（射出
圧力）の範囲をより広くとることができ、ブッシングと
極柱の溶接時に熱による樹脂収縮を防ぐことができる。
よって、端子部の外周部における液密性を確実に向上さ
せることができ、電池内部からの硫酸分の漏洩を防ぐこ
とができるため、端子の腐食防止を図ることができるも
のである。
【図１】本発明の一実施例における密閉型鉛蓄電池の端
子部の断面図
子部の断面図
【図２】本実施例におけるブッシング４の空洞部３を囲
う周壁の断面図
う周壁の断面図
【図３】本実施例におけるＯリング６を示す図
【図４】本発明の他の実施例における端子部の断面図
【図５】本発明の他の実施例における端子部の断面図
【図６】蓋成形時の射出圧力と液密不良率の関係を示す
図
図
【図７】ａ／ｃと液密不良率の関係を示す図
【図８】ｄ／ｂと液密不良率の関係を示す図
１ ボルト ２ 極柱 ３ 空洞部 ４ ブッシング ５ 凹部 ６ Ｏリング ７ 蓋
Claims (5)
- 【請求項１】正極板、負極板およびセパレータとからな
る極板群と、電解液を内部に収納した電槽と、この電槽
の開口部を密閉する蓋体とからなる鉛蓄電池であって、
前記蓋体は樹脂であり、極板群から外部への導通のため
のブッシングとともにインサート樹脂成型され、前記ブ
ッシングの樹脂接触面の外周には弾性体であるＯリング
が装着されていることを特徴とする密閉型鉛蓄電池。 - 【請求項２】ブッシングの外周には少なくとも一列の溝
部が設けられ、この溝部にはＯリングが嵌着されている
ことを特徴とする請求項１記載の密閉型鉛蓄電池。 - 【請求項３】ブッシングに設けた溝部の幅は、Ｏリング
の外径よりも小さいことを特徴とする請求項１記載の密
閉型鉛蓄電池。 - 【請求項４】溝部の底におけるブッシングの外径が、Ｏ
リングの内径よりも大きいことを特徴とする請求項１記
載の密閉型鉛蓄電池。 - 【請求項５】Ｏリングには、撥水剤が塗布あるいは含浸
されていることを特徴とする請求項１記載の密閉型鉛蓄
電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04159096A JP3309694B2 (ja) | 1996-02-28 | 1996-02-28 | 密閉型鉛蓄電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04159096A JP3309694B2 (ja) | 1996-02-28 | 1996-02-28 | 密閉型鉛蓄電池 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09237615A true JPH09237615A (ja) | 1997-09-09 |
| JP3309694B2 JP3309694B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=12612646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04159096A Expired - Lifetime JP3309694B2 (ja) | 1996-02-28 | 1996-02-28 | 密閉型鉛蓄電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3309694B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009131228A1 (ja) * | 2008-04-25 | 2009-10-29 | 株式会社ジーエス・ユアサコーポレーション | 蓄電池 |
| JP2009266626A (ja) * | 2008-04-25 | 2009-11-12 | Gs Yuasa Corporation | 蓄電池 |
| CN102104135A (zh) * | 2009-12-18 | 2011-06-22 | 上海海宝特种电源有限公司 | 组合式极耳 |
| US9190654B2 (en) | 2004-01-02 | 2015-11-17 | Water Gremlin Company | Battery parts and associated systems and methods |
| CN106981591A (zh) * | 2016-01-18 | 2017-07-25 | 株式会社杰士汤浅国际 | 蓄电装置及其制造方法 |
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