JPH09225537A - 曲げ加工方法 - Google Patents
曲げ加工方法Info
- Publication number
- JPH09225537A JPH09225537A JP3856996A JP3856996A JPH09225537A JP H09225537 A JPH09225537 A JP H09225537A JP 3856996 A JP3856996 A JP 3856996A JP 3856996 A JP3856996 A JP 3856996A JP H09225537 A JPH09225537 A JP H09225537A
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- JP
- Japan
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- bending
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- punch head
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- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 被加工材の材料物性や熱的特性のばらつきに
かかわらず精度の高い曲げ加工を行う。 【解決手段】 パンチヘッド２を被加工材１に押し付け
て被加工材に曲げ加工を行うにあたり、曲げ加工途中に
被加工材のヤング率を求める。このヤング率を基に被加
工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量を推
測し、目標曲げ角度と推測したスプリングバック量とか
ら求めたパンチヘッドの押し込み量を決定して被加工材
をパンチヘッドで押し込む。曲げ加工中の被加工材１の
ヤング率の実測値を利用するために、被加工材の物的特
性のばらつきの影響を受けることがない。
かかわらず精度の高い曲げ加工を行う。 【解決手段】 パンチヘッド２を被加工材１に押し付け
て被加工材に曲げ加工を行うにあたり、曲げ加工途中に
被加工材のヤング率を求める。このヤング率を基に被加
工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量を推
測し、目標曲げ角度と推測したスプリングバック量とか
ら求めたパンチヘッドの押し込み量を決定して被加工材
をパンチヘッドで押し込む。曲げ加工中の被加工材１の
ヤング率の実測値を利用するために、被加工材の物的特
性のばらつきの影響を受けることがない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は金型を被加工材に押
し当てることで被加工材を曲げる曲げ加工方法に関する
ものである。
し当てることで被加工材を曲げる曲げ加工方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】パンチヘッドを板材のような被加工材に
押し当てて曲げ加工を行う場合、被加工材の材料物性に
応じてスプリングバック量が変化するために、パンチヘ
ッドを被加工材に当接させた状態でパンチヘッドを移動
させる量である押し込み量は、被加工材に応じて変更し
なくては目標曲げ角度に被加工材を曲げることができな
い。このために曲げ加工時にパンチヘッドの移動量とパ
ンチヘッドにかかる力とを測定し、被加工材の目標曲げ
角度に対応するスプリングバック量を推測しながらパン
チヘッドを下降させることで、被加工材の曲げ加工を行
うことを特願平５−１５５７８５号において提案した。
押し当てて曲げ加工を行う場合、被加工材の材料物性に
応じてスプリングバック量が変化するために、パンチヘ
ッドを被加工材に当接させた状態でパンチヘッドを移動
させる量である押し込み量は、被加工材に応じて変更し
なくては目標曲げ角度に被加工材を曲げることができな
い。このために曲げ加工時にパンチヘッドの移動量とパ
ンチヘッドにかかる力とを測定し、被加工材の目標曲げ
角度に対応するスプリングバック量を推測しながらパン
チヘッドを下降させることで、被加工材の曲げ加工を行
うことを特願平５−１５５７８５号において提案した。
【０００３】これは、曲げ加工時にパンチヘッドにかか
る力を測定するためにパンチヘッドを片持ち梁とすると
ともにパンチヘッドに歪みゲージを取り付けてパンチヘ
ッドにかかる軸方向力及び水平方向力を測定することが
できるようにしておき、そして図７に示すようにパンチ
ヘッドをどこまで押し下げるかの最終押し込み量を、被
加工材の材料物性や測定した力を代入する解析モデル情
報やデータベース情報から取得する被加工材のスプリン
グバック量の推測値を加味して算出し、この最終押し込
み量までパンチヘッドを押し下げた後、パンチヘッドを
上昇させることで、被加工材がスプリングバックした時
に所要の曲げ角度となっている曲げ加工を行うととも
に、パンチヘッドを上昇させて除荷した時に被加工材に
生じるスプリングバック量の実測値をフィードバックし
て上記解析モデル情報やデータベース情報を修正するこ
とで、より正確なスプリングバック量の推測値を導くこ
とができるようにしているものである。
る力を測定するためにパンチヘッドを片持ち梁とすると
ともにパンチヘッドに歪みゲージを取り付けてパンチヘ
ッドにかかる軸方向力及び水平方向力を測定することが
できるようにしておき、そして図７に示すようにパンチ
ヘッドをどこまで押し下げるかの最終押し込み量を、被
加工材の材料物性や測定した力を代入する解析モデル情
報やデータベース情報から取得する被加工材のスプリン
グバック量の推測値を加味して算出し、この最終押し込
み量までパンチヘッドを押し下げた後、パンチヘッドを
上昇させることで、被加工材がスプリングバックした時
に所要の曲げ角度となっている曲げ加工を行うととも
に、パンチヘッドを上昇させて除荷した時に被加工材に
生じるスプリングバック量の実測値をフィードバックし
て上記解析モデル情報やデータベース情報を修正するこ
とで、より正確なスプリングバック量の推測値を導くこ
とができるようにしているものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この場合、最終押し込
み量は上述のように目標曲げ角度と、被加工材を押し込
む際にパンチヘッドにかかる力や被加工材についての解
析モデル情報あるいはデータベース情報から取得するス
プリングバック量の推測値とから決定しているわけであ
るが、被加工材がバイメタルのような複合材料である場
合、そのクラッド比等のばらつきのために、被加工材の
曲げ加工に関する材料物性が文献値やカタログ値などに
対して大きくずれていることが多く、これに伴って上記
スプリングバック量の推測値の精度が低くなっており、
高精度な曲げ加工を行うことが困難であるとともに、ス
プリングバック量のフィードバックによる上記推測値の
修正を繰り返しても、被加工材自体の材料物性のばらつ
きが原因であるために、次の被加工材の曲げ加工の際に
上記修正値が有効とはならない。
み量は上述のように目標曲げ角度と、被加工材を押し込
む際にパンチヘッドにかかる力や被加工材についての解
析モデル情報あるいはデータベース情報から取得するス
プリングバック量の推測値とから決定しているわけであ
るが、被加工材がバイメタルのような複合材料である場
合、そのクラッド比等のばらつきのために、被加工材の
曲げ加工に関する材料物性が文献値やカタログ値などに
対して大きくずれていることが多く、これに伴って上記
スプリングバック量の推測値の精度が低くなっており、
高精度な曲げ加工を行うことが困難であるとともに、ス
プリングバック量のフィードバックによる上記推測値の
修正を繰り返しても、被加工材自体の材料物性のばらつ
きが原因であるために、次の被加工材の曲げ加工の際に
上記修正値が有効とはならない。
【０００５】また、被加工材の熱的特性もスプリングバ
ック量に影響を及ぼすが、従来はこの点については考慮
していなかった。これは被加工材がバイメタルのような
熱によって湾曲するものの場合、特に問題となるととも
に、この熱的特性も上記材料物性と同様に個体差が大き
いことを考慮しなくてはならない。本発明はこのような
点に鑑み為されたものであり、その目的とするところは
被加工材の材料物性や熱的特性のばらつきにかかわらず
精度の高い曲げ加工を行うことができる曲げ加工方法を
提供するにある。
ック量に影響を及ぼすが、従来はこの点については考慮
していなかった。これは被加工材がバイメタルのような
熱によって湾曲するものの場合、特に問題となるととも
に、この熱的特性も上記材料物性と同様に個体差が大き
いことを考慮しなくてはならない。本発明はこのような
点に鑑み為されたものであり、その目的とするところは
被加工材の材料物性や熱的特性のばらつきにかかわらず
精度の高い曲げ加工を行うことができる曲げ加工方法を
提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】しかして本発明は、パン
チヘッドを被加工材に押し付けて被加工材に曲げ加工を
行うにあたり、曲げ加工途中に被加工材のヤング率を求
めてこのヤング率を基に被加工材の目標曲げ角度に対応
するスプリングバック量を推測し、目標曲げ角度と推測
したスプリングバック量とから求めたパンチヘッドの押
し込み量を決定して被加工材をパンチヘッドで押し込む
ことに特徴を有している。
チヘッドを被加工材に押し付けて被加工材に曲げ加工を
行うにあたり、曲げ加工途中に被加工材のヤング率を求
めてこのヤング率を基に被加工材の目標曲げ角度に対応
するスプリングバック量を推測し、目標曲げ角度と推測
したスプリングバック量とから求めたパンチヘッドの押
し込み量を決定して被加工材をパンチヘッドで押し込む
ことに特徴を有している。
【０００７】曲げ加工中の被加工材のヤング率の実測値
を利用するために、被加工材の物的特性のばらつきの影
響を受けることがないものである。スプリングバック量
の推測にあたり、曲げ加工途中に求めたヤング率と曲げ
モーメントとから被加工材の目標曲げ角度に対応するス
プリングバック量を推測するようにしてもよい。またパ
ンチヘッドを被加工材に押し付けて被加工材に曲げ加工
を行うにあたり、曲げ加工途中に被加工材を加熱した際
の反り量を求めて被加工材の熱的特性を求め、被加工材
の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量を推測し
て目標曲げ角度と推測したスプリングバック量と上記熱
的特性とからパンチヘッドの押し込み量を決定して被加
工材をパンチヘッドで押し込む時には、加工中の被加工
材の熱的特性を考慮して曲げ加工を行うことができるた
めに、被加工材がバイメタルのような熱的特性を有する
ものであるとともに熱的特性にばらつきが大きいものに
おいても、曲げ加工の精度を高めることができる。
を利用するために、被加工材の物的特性のばらつきの影
響を受けることがないものである。スプリングバック量
の推測にあたり、曲げ加工途中に求めたヤング率と曲げ
モーメントとから被加工材の目標曲げ角度に対応するス
プリングバック量を推測するようにしてもよい。またパ
ンチヘッドを被加工材に押し付けて被加工材に曲げ加工
を行うにあたり、曲げ加工途中に被加工材を加熱した際
の反り量を求めて被加工材の熱的特性を求め、被加工材
の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量を推測し
て目標曲げ角度と推測したスプリングバック量と上記熱
的特性とからパンチヘッドの押し込み量を決定して被加
工材をパンチヘッドで押し込む時には、加工中の被加工
材の熱的特性を考慮して曲げ加工を行うことができるた
めに、被加工材がバイメタルのような熱的特性を有する
ものであるとともに熱的特性にばらつきが大きいものに
おいても、曲げ加工の精度を高めることができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】図２に示すように、ダイ３によっ
て一端側が固定された片持ち状態の被加工材１をパンチ
ヘッド２によって上方から下方へ押し込むことで被加工
材１に曲げ加工を行う場合について詳述すると、パンチ
ヘッド２として、対の歪ゲージが両側面に取り付けられ
ている歪検出部２０を介してプレス機のパンチホルダー
４にセットされるものを用いるとともに、被加工材１を
押し込んでいる時に被加工材１に接触するダイ３側の下
端縁が所要の曲率半径の曲面とされているものを用い
る。上記歪検出部２０は被加工材１をパンチヘッド２で
押圧している時にパンチヘッド２にかかる荷重Ｆを検出
するためのもので、この測定値は被加工材１のヤング率
の算出に利用する。図中５はパンチヘッド２による被加
工材１の押し込み量Ｕを測定するためのリニアゲージで
ある。
て一端側が固定された片持ち状態の被加工材１をパンチ
ヘッド２によって上方から下方へ押し込むことで被加工
材１に曲げ加工を行う場合について詳述すると、パンチ
ヘッド２として、対の歪ゲージが両側面に取り付けられ
ている歪検出部２０を介してプレス機のパンチホルダー
４にセットされるものを用いるとともに、被加工材１を
押し込んでいる時に被加工材１に接触するダイ３側の下
端縁が所要の曲率半径の曲面とされているものを用い
る。上記歪検出部２０は被加工材１をパンチヘッド２で
押圧している時にパンチヘッド２にかかる荷重Ｆを検出
するためのもので、この測定値は被加工材１のヤング率
の算出に利用する。図中５はパンチヘッド２による被加
工材１の押し込み量Ｕを測定するためのリニアゲージで
ある。
【０００９】そして曲げ加工を行うにあたっては、パン
チヘッド２を加工させて被加工材１を曲げながら、パン
チヘッド２にかかる荷重とパンチヘッド２の押し込み量
（パンチストローク）との相関である図３に示すような
パンチストローク−荷重曲線を求めるとともに、被加工
材１の長さＬと厚みｔと幅ｗ、弾性域Ｓ内での変位量
Ｄ、ヤング率Ｅ、そして変位量Ｄの時の検出荷重Ｐとの
関係である Ｐ＝ＥＤｗｔ3 ／４Ｌ3 を変形した式 Ｅ＝４ＬＰ3 ／Ｄｗｔ3 から、被加工材１のヤング率Ｅを求め、この時点で曲げ
加工をいったん中断して測定したヤング率Ｅや被加工材
１の塑性係数Ｃの初期値とを用いて有限要素法による剛
塑性シミュレーションモデル（または弾塑性シミュレー
ションモデル）によりパンチストローク−荷重関係を計
算するとともに、この計算値と実測値のずれ量により塑
性係数Ｃの初期値の修正を行い、修正後のデータを用い
た剛塑性シミュレーションモデルに基づいて目標曲げ角
度に推測したスプリングバック量を加味した上でパンチ
ヘッド２の押し込み量を計算する。
チヘッド２を加工させて被加工材１を曲げながら、パン
チヘッド２にかかる荷重とパンチヘッド２の押し込み量
（パンチストローク）との相関である図３に示すような
パンチストローク−荷重曲線を求めるとともに、被加工
材１の長さＬと厚みｔと幅ｗ、弾性域Ｓ内での変位量
Ｄ、ヤング率Ｅ、そして変位量Ｄの時の検出荷重Ｐとの
関係である Ｐ＝ＥＤｗｔ3 ／４Ｌ3 を変形した式 Ｅ＝４ＬＰ3 ／Ｄｗｔ3 から、被加工材１のヤング率Ｅを求め、この時点で曲げ
加工をいったん中断して測定したヤング率Ｅや被加工材
１の塑性係数Ｃの初期値とを用いて有限要素法による剛
塑性シミュレーションモデル（または弾塑性シミュレー
ションモデル）によりパンチストローク−荷重関係を計
算するとともに、この計算値と実測値のずれ量により塑
性係数Ｃの初期値の修正を行い、修正後のデータを用い
た剛塑性シミュレーションモデルに基づいて目標曲げ角
度に推測したスプリングバック量を加味した上でパンチ
ヘッド２の押し込み量を計算する。
【００１０】そして曲げ加工を再開して上記押し込み量
の計算値と一致するまでパンチヘッド２の押し込みを行
ったならば、パンチヘッド２を上昇させることで除荷し
て被加工材１をスプリングバックさせ、スプリングバッ
クした状態の被加工材１の曲げ角度を測定し、目標曲げ
角度と測定曲げ角度との差を求めて、この差が図１に示
す場合、±１０′以内であれば目標とする曲げ加工がな
されたとしてこの曲げ加工を終了し、上記差が±１０′
を越える時には、塑性係数Ｃと修正量ηとを求めて、再
度のパンチヘッド２による被加工材１の押し込みを行
う。
の計算値と一致するまでパンチヘッド２の押し込みを行
ったならば、パンチヘッド２を上昇させることで除荷し
て被加工材１をスプリングバックさせ、スプリングバッ
クした状態の被加工材１の曲げ角度を測定し、目標曲げ
角度と測定曲げ角度との差を求めて、この差が図１に示
す場合、±１０′以内であれば目標とする曲げ加工がな
されたとしてこの曲げ加工を終了し、上記差が±１０′
を越える時には、塑性係数Ｃと修正量ηとを求めて、再
度のパンチヘッド２による被加工材１の押し込みを行
う。
【００１１】シミュレーションによるスプリングバック
量の推測にあたり、被加工材１のヤング率を曲げ加工中
の被加工材１から求めているために、シミュレーション
に際して被加工材１の材料物性のばらつきを考慮する必
要がなく、このためにパンチヘッド２の押し込み量とし
てその被加工材１に合った値を算出することができるも
のであり、このために精度の高い曲げ加工を行うことが
できるものである。
量の推測にあたり、被加工材１のヤング率を曲げ加工中
の被加工材１から求めているために、シミュレーション
に際して被加工材１の材料物性のばらつきを考慮する必
要がなく、このためにパンチヘッド２の押し込み量とし
てその被加工材１に合った値を算出することができるも
のであり、このために精度の高い曲げ加工を行うことが
できるものである。
【００１２】上記スプリングバック量の推測にあたって
は、スプリングバック量Δθは Δθ＝（Ｍ／ＥＩ）Ｌ （ただしＩ＝ｗｔ3 ／１２） の式を用いることができる。Ｍはモーメントであり、こ
のモーメントＭも、被加工材１にパンチヘッド２を押し
当てて曲げ加工を行っている際にパンチヘッド２にかか
る荷重Ｆのうちの鉛直方向成分Ｆｙと水平方向成分Ｆｘ
とから導けばよい。図４にこの場合の曲げ加工のフロー
チャートを示す。
は、スプリングバック量Δθは Δθ＝（Ｍ／ＥＩ）Ｌ （ただしＩ＝ｗｔ3 ／１２） の式を用いることができる。Ｍはモーメントであり、こ
のモーメントＭも、被加工材１にパンチヘッド２を押し
当てて曲げ加工を行っている際にパンチヘッド２にかか
る荷重Ｆのうちの鉛直方向成分Ｆｙと水平方向成分Ｆｘ
とから導けばよい。図４にこの場合の曲げ加工のフロー
チャートを示す。
【００１３】被加工材１がバイメタルのように熱的特性
の影響が大きい存在である場合には、曲げ加工の途中で
被加工材１の温度要因による反り量を測定して被加工材
１の温度特性値を算出して、この算出値に応じた補正を
行うのが好ましい。すなわち図６(a)に示すように、曲
げ加工にあたってパンチヘッド２を下降させて被加工材
１に接触させ、この状態で被加工材１を所定温度Δｔだ
け加熱して反りを発生させ、この状態で図６(b)に示す
ようにパンチヘッド２を検出される荷重が零となるまで
上昇させて、その時のパンチヘッド２の移動量を被加工
材１の反り量Ｇとし、湾曲係数算出式 Ｋ＝Ｄｔ／（ΔＴＬ2 ） より湾曲係数Ｋを求める。
の影響が大きい存在である場合には、曲げ加工の途中で
被加工材１の温度要因による反り量を測定して被加工材
１の温度特性値を算出して、この算出値に応じた補正を
行うのが好ましい。すなわち図６(a)に示すように、曲
げ加工にあたってパンチヘッド２を下降させて被加工材
１に接触させ、この状態で被加工材１を所定温度Δｔだ
け加熱して反りを発生させ、この状態で図６(b)に示す
ようにパンチヘッド２を検出される荷重が零となるまで
上昇させて、その時のパンチヘッド２の移動量を被加工
材１の反り量Ｇとし、湾曲係数算出式 Ｋ＝Ｄｔ／（ΔＴＬ2 ） より湾曲係数Ｋを求める。
【００１４】そして湾曲係数に基づいて予測した被加工
材（バイメタル）１の曲げ加工後の通電加熱時の曲げ角
度を考慮して押し込み量の算出を行って、この押し込み
量となるまでパンチヘッド２を下降させるのである。図
５にこの場合のフローチャートを示す。被加工材１の熱
的特性を被加工材１からの実測によって得て、この熱的
特性を考慮した上で曲げ加工を行うために、被加工材１
が熱的特性においてばらつきの大きいものにおいても目
標曲げ角度への曲げ加工を正確に行うことができるもの
である。
材（バイメタル）１の曲げ加工後の通電加熱時の曲げ角
度を考慮して押し込み量の算出を行って、この押し込み
量となるまでパンチヘッド２を下降させるのである。図
５にこの場合のフローチャートを示す。被加工材１の熱
的特性を被加工材１からの実測によって得て、この熱的
特性を考慮した上で曲げ加工を行うために、被加工材１
が熱的特性においてばらつきの大きいものにおいても目
標曲げ角度への曲げ加工を正確に行うことができるもの
である。
【００１５】
【発明の効果】以上のように本発明においては、曲げ加
工途中に被加工材のヤング率を求めてこのヤング率を基
に被加工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック
量を推測し、目標曲げ角度と推測したスプリングバック
量とから求めたパンチヘッドの押し込み量を決定して被
加工材をパンチヘッドで押し込むものであり、曲げ加工
中の被加工材のヤング率の実測値を利用するために、被
加工材の物的特性のばらつきの影響を受けることがない
ものであって、特にバイメタルのようなクラッド比等の
ばらつきのために材料物性が一定しないものにおいても
精度の高い曲げ加工を行うことができるものである。
工途中に被加工材のヤング率を求めてこのヤング率を基
に被加工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック
量を推測し、目標曲げ角度と推測したスプリングバック
量とから求めたパンチヘッドの押し込み量を決定して被
加工材をパンチヘッドで押し込むものであり、曲げ加工
中の被加工材のヤング率の実測値を利用するために、被
加工材の物的特性のばらつきの影響を受けることがない
ものであって、特にバイメタルのようなクラッド比等の
ばらつきのために材料物性が一定しないものにおいても
精度の高い曲げ加工を行うことができるものである。
【００１６】またスプリングバック量の推測にあたり、
曲げ加工途中に求めたヤング率と曲げモーメントとから
被加工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量
を推測する時には、加工中の被加工材の特性をより反映
させることができるために曲げ加工の精度を更に高くす
ることができる。そして曲げ加工途中に被加工材を加熱
した際の反り量を求めて被加工材の熱的特性を求め、被
加工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量を
推測して目標曲げ角度と推測したスプリングバック量と
上記熱的特性とからパンチヘッドの押し込み量を決定し
て被加工材をパンチヘッドで押し込む時には、加工中の
被加工材の熱的特性を考慮して曲げ加工を行うことがで
きるものであり、被加工材がバイメタルのような熱的特
性を有するものであるとともに熱的特性にばらつきが大
きいものにおいても、曲げ加工の精度を高めることがで
きる。
曲げ加工途中に求めたヤング率と曲げモーメントとから
被加工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量
を推測する時には、加工中の被加工材の特性をより反映
させることができるために曲げ加工の精度を更に高くす
ることができる。そして曲げ加工途中に被加工材を加熱
した際の反り量を求めて被加工材の熱的特性を求め、被
加工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量を
推測して目標曲げ角度と推測したスプリングバック量と
上記熱的特性とからパンチヘッドの押し込み量を決定し
て被加工材をパンチヘッドで押し込む時には、加工中の
被加工材の熱的特性を考慮して曲げ加工を行うことがで
きるものであり、被加工材がバイメタルのような熱的特
性を有するものであるとともに熱的特性にばらつきが大
きいものにおいても、曲げ加工の精度を高めることがで
きる。
【図１】本発明の実施の形態の一例のフローチャートで
ある。
ある。
【図２】同上の曲げ加工装置の一例を示すもので、(a)
(b)は概略正面図である。
(b)は概略正面図である。
【図３】同上のパンチストローク−荷重曲線の説明図で
ある。
ある。
【図４】同上の他例のフローチャートである。
【図５】他の実施の形態の一例のフローチャートであ
る。
る。
【図６】(a)(b)は同上の反り量の測定の説明図である。
【図７】従来例のフローチャートである。
１ 被加工材 ２ パンチヘッド
Claims (3)
- 【請求項１】 パンチヘッドを被加工材に押し付けて被
加工材に曲げ加工を行うにあたり、曲げ加工途中に被加
工材のヤング率を求めてこのヤング率を基に被加工材の
目標曲げ角度に対応するスプリングバック量を推測し、
目標曲げ角度と推測したスプリングバック量とから求め
たパンチヘッドの押し込み量を決定して被加工材をパン
チヘッドで押し込むことを特徴とする曲げ加工方法。 - 【請求項２】 スプリングバック量の推測にあたり、曲
げ加工途中に求めたヤング率と曲げモーメントとから被
加工材の目標曲げ角度に対応するスプリングバック量を
推測することを特徴とする請求項１記載の曲げ加工方
法。 - 【請求項３】 パンチヘッドを被加工材に押し付けて被
加工材に曲げ加工を行うにあたり、曲げ加工途中に被加
工材を加熱した際の反り量を求めて被加工材の熱的特性
を求め、被加工材の目標曲げ角度に対応するスプリング
バック量を推測して目標曲げ角度と推測したスプリング
バック量と上記熱的特性とからパンチヘッドの押し込み
量を決定して被加工材をパンチヘッドで押し込むことを
特徴とする曲げ加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3856996A JPH09225537A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 曲げ加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3856996A JPH09225537A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 曲げ加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09225537A true JPH09225537A (ja) | 1997-09-02 |
Family
ID=12528937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3856996A Withdrawn JPH09225537A (ja) | 1996-02-26 | 1996-02-26 | 曲げ加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09225537A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012086255A (ja) * | 2010-10-21 | 2012-05-10 | Daihatsu Motor Co Ltd | プレス成形荷重の計算方法 |
| CN104889204A (zh) * | 2015-05-25 | 2015-09-09 | 苏州市华宁机械制造有限公司 | 一种钢板加工工具 |
| CN105032996A (zh) * | 2015-07-31 | 2015-11-11 | 昆山一邦泰汽车零部件制造有限公司 | 适用范围广的折弯设备 |
| CN105057450A (zh) * | 2015-07-31 | 2015-11-18 | 昆山一邦泰汽车零部件制造有限公司 | 自动调节折弯角度的冲压模具 |
| CN108393373A (zh) * | 2018-03-10 | 2018-08-14 | 钟建筑 | 一种钢板折弯装置 |
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1996
- 1996-02-26 JP JP3856996A patent/JPH09225537A/ja not_active Withdrawn
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