JP2843273B2 - 熱間圧延鋼板の形状予測方法 - Google Patents
熱間圧延鋼板の形状予測方法Info
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- JP2843273B2 JP2843273B2 JP7000340A JP34095A JP2843273B2 JP 2843273 B2 JP2843273 B2 JP 2843273B2 JP 7000340 A JP7000340 A JP 7000340A JP 34095 A JP34095 A JP 34095A JP 2843273 B2 JP2843273 B2 JP 2843273B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼板の平坦度をオンラ
インで簡易に予測できるようにした熱間圧延鋼板の形状
予測方法に関する。
インで簡易に予測できるようにした熱間圧延鋼板の形状
予測方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】需要家において、鋼板の平坦度が不良で
あると追加工程としての矯正作業が必要となるため、当
初から平坦度の良好な鋼板が強く求められている。かか
る需要家の要請に応じて鋼板の平坦度を確保すべく、従
来では、ライン長手方向に延設した一対の角棒上に載置
された鋼板の平坦度を実測したり、またはクレーンで吊
り上げられた鋼板の平坦度を実測したりして、鋼板の出
荷判定を行っている。
あると追加工程としての矯正作業が必要となるため、当
初から平坦度の良好な鋼板が強く求められている。かか
る需要家の要請に応じて鋼板の平坦度を確保すべく、従
来では、ライン長手方向に延設した一対の角棒上に載置
された鋼板の平坦度を実測したり、またはクレーンで吊
り上げられた鋼板の平坦度を実測したりして、鋼板の出
荷判定を行っている。
【０００３】しかし、角棒上に載置された鋼板の平坦度
を実測する場合、角棒によって鋼板の面外変形が拘束さ
れるためにその変形量が過少評価されることがあり、測
定精度上の問題がある。例えば、サイズが２５t ｍｍ×
３０００W ｍｍ×１００００L ｍｍにおいて加速冷却停
止時の板幅方向温度分布が図１（ａ）（ｂ）に示すもの
である場合、角棒上に載置したときの当該鋼板の平坦度
は図２のようになり、これらの図から判るように、角棒
の間隔によって鋼板の平坦度は大きく変化するために、
需要家での角棒の間隔が出荷判定時のそれと異なる場合
には、出荷時に平坦であると判定しても、需要家におい
て平坦度不良であると判断される。
を実測する場合、角棒によって鋼板の面外変形が拘束さ
れるためにその変形量が過少評価されることがあり、測
定精度上の問題がある。例えば、サイズが２５t ｍｍ×
３０００W ｍｍ×１００００L ｍｍにおいて加速冷却停
止時の板幅方向温度分布が図１（ａ）（ｂ）に示すもの
である場合、角棒上に載置したときの当該鋼板の平坦度
は図２のようになり、これらの図から判るように、角棒
の間隔によって鋼板の平坦度は大きく変化するために、
需要家での角棒の間隔が出荷判定時のそれと異なる場合
には、出荷時に平坦であると判定しても、需要家におい
て平坦度不良であると判断される。
【０００４】また、測定制度を上げるためには、角棒の
間隔を加速冷却停止時の板幅方向温度分布に応じて設定
する必要があるが、これは生産性の阻害につながる。ま
た、上記の実測方法では、ともに出荷判定に際して鋼板
を角棒上に設置したり、クレーンで吊り上げる必要があ
るので、生産性の阻害や生産コストの増大等の原因とな
る。
間隔を加速冷却停止時の板幅方向温度分布に応じて設定
する必要があるが、これは生産性の阻害につながる。ま
た、上記の実測方法では、ともに出荷判定に際して鋼板
を角棒上に設置したり、クレーンで吊り上げる必要があ
るので、生産性の阻害や生産コストの増大等の原因とな
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一方、鋼板内部には、
加熱−圧延−加速冷却−熱間矯正−空冷の一連の工程を
通じて歪みが生じるため、空冷後において残留応力が生
じる。この残留応力が小さい場合には板面内での弾性変
形によって吸収されて面外変形は生じないが、当該残留
応力がある臨界状態（以下、これを座屈臨界点とい
う。）を超えると鋼板が座屈し、面外変形が発生する。
加熱−圧延−加速冷却−熱間矯正−空冷の一連の工程を
通じて歪みが生じるため、空冷後において残留応力が生
じる。この残留応力が小さい場合には板面内での弾性変
形によって吸収されて面外変形は生じないが、当該残留
応力がある臨界状態（以下、これを座屈臨界点とい
う。）を超えると鋼板が座屈し、面外変形が発生する。
【０００６】従って、鋼板の残留応力分布が座屈臨界点
を超えているか否かの判定で鋼板の平坦度の判定が可能
であり（例えば、鉄と鋼 ６９−１３（１９８３），Ｓ
１２７２）、鋼板の座屈臨界点における残留応力分布を
求めれば、実測を行わずに鋼板の形状を予測することが
できる。しかし、座屈臨界点における残留応力分布を精
度よく算出するには大型コンピュータを用いたＦＥＭ解
析が必要であり、その計算時間が長すぎるため、鋼板を
大量生産する実機におけるオンラインでの形状判定には
適用されなかった。
を超えているか否かの判定で鋼板の平坦度の判定が可能
であり（例えば、鉄と鋼 ６９−１３（１９８３），Ｓ
１２７２）、鋼板の座屈臨界点における残留応力分布を
求めれば、実測を行わずに鋼板の形状を予測することが
できる。しかし、座屈臨界点における残留応力分布を精
度よく算出するには大型コンピュータを用いたＦＥＭ解
析が必要であり、その計算時間が長すぎるため、鋼板を
大量生産する実機におけるオンラインでの形状判定には
適用されなかった。
【０００７】本発明は、このような実情に鑑み、いかな
る残留応力の分布パターンについても大型コンピュータ
を用いた座屈解析結果と近似的に一致する座屈の簡易予
測式を構築し、実機におけるオンラインでの鋼板の形状
判定を可能にすることを目的とする。
る残留応力の分布パターンについても大型コンピュータ
を用いた座屈解析結果と近似的に一致する座屈の簡易予
測式を構築し、実機におけるオンラインでの鋼板の形状
判定を可能にすることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は次の技術的手段を講じた。すなわち、本発
明の形状予測方法は、以下のステップを有することを特
徴としている。 （１） 加速冷却停止時あるいは熱間矯正直後に鋼板の
板面温度分布を測定し、この分布データに基づいて空冷
後に形成される板長手方向の残留応力の板幅方向分布を
計算するステップ （２） 板幅方向における任意の点又はその残留応力が
０となる点を境界として板幅方向に分割した各区間につ
いて、ステップ（１）で求めた残留応力分布を圧縮領域
となる第一区間と引っ張り領域となる第二区間に矩形近
似するステップ （３） ステップ（２）で分割した第一及び第二各区間
内にあるステップ（１）の残留応力分布が前記第一区間
に与える単位板厚当たりの曲げモーメントを計算するス
テップ （４） ステップ（２）で矩形近似した残留応力とステ
ップ（３）で求めた曲げモーメントとから、所定の簡易
予測式を用いて座屈臨界応力を算出するステップ （５） ステップ（４）で算出した座屈臨界応力とステ
ップ（２）で矩形近似した平均残留応力を比較して、前
者が後者よりも大の場合は当該座屈モードでの形状不良
がなく、前者が後者よりも小の場合には同形状不良があ
ると判定するステップ
に、本発明は次の技術的手段を講じた。すなわち、本発
明の形状予測方法は、以下のステップを有することを特
徴としている。 （１） 加速冷却停止時あるいは熱間矯正直後に鋼板の
板面温度分布を測定し、この分布データに基づいて空冷
後に形成される板長手方向の残留応力の板幅方向分布を
計算するステップ （２） 板幅方向における任意の点又はその残留応力が
０となる点を境界として板幅方向に分割した各区間につ
いて、ステップ（１）で求めた残留応力分布を圧縮領域
となる第一区間と引っ張り領域となる第二区間に矩形近
似するステップ （３） ステップ（２）で分割した第一及び第二各区間
内にあるステップ（１）の残留応力分布が前記第一区間
に与える単位板厚当たりの曲げモーメントを計算するス
テップ （４） ステップ（２）で矩形近似した残留応力とステ
ップ（３）で求めた曲げモーメントとから、所定の簡易
予測式を用いて座屈臨界応力を算出するステップ （５） ステップ（４）で算出した座屈臨界応力とステ
ップ（２）で矩形近似した平均残留応力を比較して、前
者が後者よりも大の場合は当該座屈モードでの形状不良
がなく、前者が後者よりも小の場合には同形状不良があ
ると判定するステップ
【０００９】
【作用】上記ステップよりなる本発明方法によれば、後
で詳述するように、任意の残留応力分布についてｎ次モ
ードでの座屈臨界点における圧縮応力σcr n は、 σcr n ＝σ0(β,n) + A(n)Ｍ1 + B(n)Ｍ2 と表される。
で詳述するように、任意の残留応力分布についてｎ次モ
ードでの座屈臨界点における圧縮応力σcr n は、 σcr n ＝σ0(β,n) + A(n)Ｍ1 + B(n)Ｍ2 と表される。
【００１０】従って、σ0 をβと座屈モードｎに応じて
決定し、かつ、Ａ，Ｂを座屈モードｎに応じて決定して
おけば、残留応力分布によって一義的に決定されるパラ
メータＭ1 及びＭ2 を用いることによって、座屈モード
ｎに応じて座屈臨界点における圧縮応力σcr n を求める
ことができる。この場合、σcr n を求めるには残留応力
分布を積分してパラメータＭ1 及びＭ2 求める必要があ
るが、かかる積分計算は従来のＦＥＭ解析に比べて取る
に足らない程度の計算容量である。
決定し、かつ、Ａ，Ｂを座屈モードｎに応じて決定して
おけば、残留応力分布によって一義的に決定されるパラ
メータＭ1 及びＭ2 を用いることによって、座屈モード
ｎに応じて座屈臨界点における圧縮応力σcr n を求める
ことができる。この場合、σcr n を求めるには残留応力
分布を積分してパラメータＭ1 及びＭ2 求める必要があ
るが、かかる積分計算は従来のＦＥＭ解析に比べて取る
に足らない程度の計算容量である。
【００１１】
【実施例】前記したように、鋼板の残留応力分布が座屈
臨界点を超えているか否かの判定で鋼板の平坦度の判定
が可能であるため、鋼板の座屈臨界点における残留応力
分布を求めれば、実測を行わずに鋼板の平坦度を予測で
きる。そこで、まず、加速冷却鋼板の残留応力の算定方
法について説明する。 （残留応力の算定方法） 加速冷却停止時の鋼板内には、加熱、圧延工程で生じた
応力に、加速冷却の水冷工程での不均一冷却に起因した
応力が重畳して存在し、その応力は加速冷却に続く熱間
矯正によって低減される。
臨界点を超えているか否かの判定で鋼板の平坦度の判定
が可能であるため、鋼板の座屈臨界点における残留応力
分布を求めれば、実測を行わずに鋼板の平坦度を予測で
きる。そこで、まず、加速冷却鋼板の残留応力の算定方
法について説明する。 （残留応力の算定方法） 加速冷却停止時の鋼板内には、加熱、圧延工程で生じた
応力に、加速冷却の水冷工程での不均一冷却に起因した
応力が重畳して存在し、その応力は加速冷却に続く熱間
矯正によって低減される。
【００１２】しかし、条切断後の形状から推定した鋼板
の残留応力（板厚方向の平均値）分布は、加速冷却停止
時あるいは加速冷却に続くホットレベラ後の板面温度分
布により推定した残留応力分布と一致することから、実
際の残留応力は、加速冷却停止時あるいや加速冷却に続
くホットレベラ後の板面温度分布より推定した上限の残
留応力に近くなっているといえる（神戸製鋼技報 ｖｏ
ｌ．４１ Ｎｏ．４Ｐ５２〜Ｐ５５参照）。
の残留応力（板厚方向の平均値）分布は、加速冷却停止
時あるいは加速冷却に続くホットレベラ後の板面温度分
布により推定した残留応力分布と一致することから、実
際の残留応力は、加速冷却停止時あるいや加速冷却に続
くホットレベラ後の板面温度分布より推定した上限の残
留応力に近くなっているといえる（神戸製鋼技報 ｖｏ
ｌ．４１ Ｎｏ．４Ｐ５２〜Ｐ５５参照）。
【００１３】このことから、加速冷却後の鋼板の残留応
力（板厚方向の平均値）は、加速冷却停止時あるいは加
速冷却に続くホットレベラ後の板面応力分布によって近
似的に代表できるといえ、この場合の具体的な残留応力
の算出方向は、例えば特公平４−８１２８号公報に開示
されている。次に、上記のようにして求めた残留応力か
ら鋼板の座屈を予測するための残留の簡易予測式につい
て説明する。
力（板厚方向の平均値）は、加速冷却停止時あるいは加
速冷却に続くホットレベラ後の板面応力分布によって近
似的に代表できるといえ、この場合の具体的な残留応力
の算出方向は、例えば特公平４−８１２８号公報に開示
されている。次に、上記のようにして求めた残留応力か
ら鋼板の座屈を予測するための残留の簡易予測式につい
て説明する。
【００１４】ここで、鋼板の座屈臨界点における残留応
力分布σcr(x,y) （ただし、x は板幅方向、y は板長手
方向の座標）は、鋼板サイズ及び残留応力の分布パター
ンＰによって決まり、 σcr(x,y) ＝f(P,t,w,L) と表される。
力分布σcr(x,y) （ただし、x は板幅方向、y は板長手
方向の座標）は、鋼板サイズ及び残留応力の分布パター
ンＰによって決まり、 σcr(x,y) ＝f(P,t,w,L) と表される。
【００１５】従来、この残留応力分布σcr(x,y) の算出
には大型コンピュータを用いた解析を要し、このために
大量生産の実機における形状判定には適用されなかっ
た。そこで、本発明者らは、ＦＥＭを用いた理論解析に
よって下記（１）（２）（３）の関係を見い出し、この
関係に基づいた座屈の簡易予測式により、オンラインで
の鋼板の形状判定が可能となる。
には大型コンピュータを用いた解析を要し、このために
大量生産の実機における形状判定には適用されなかっ
た。そこで、本発明者らは、ＦＥＭを用いた理論解析に
よって下記（１）（２）（３）の関係を見い出し、この
関係に基づいた座屈の簡易予測式により、オンラインで
の鋼板の形状判定が可能となる。
【００１６】以下、この簡易予測式の原理を説明する。 （座屈の簡易予測式） ここでは、サイズが２５t ｍｍ×３０００W ｍｍ×１０
０００L ｍｍの鋼板を例にとって簡易予測式の原理を説
明する。まず、本発明では、図３（ａ）で示される残留
応力分布を、図３（ｂ）に示すように一定の圧縮応力と
なる第一区間Ｂと一定の引っ張り応力となる第二区間Ａ
とを有する階段関数状の分布形状に矩形近似し、この近
似された分布を用いることに伴う座屈に及ぼす影響とし
て、次の三つの要素を考える。 （１）残留応力分布を矩形近似したときの座屈 板長手方向の残留応力の板幅方向分布が板長手方向で一
様であると仮定し、その分布が図３（ａ）で示される鋼
板について、板幅方向分布を図３（ｂ）に示すように３
つの区間に分割して同応力を矩形近似すると、座屈臨界
点では同図区間Ｂの残留応力σ cr と１／βとの関係は、
図４に示す線型関係となる。 （２）区間Ａの残留応力分布が座屈に及ぼす影響 次に、第二区間Ａにある図３（ａ）の残留応力分布が第
一区間Ｂに与える単位板厚当たりの曲げモーメントＭ 1
を求める。すなわち、図３（ａ）中の点ａを支点とした
単位板厚当たりの曲げモーメントＭ1 は次式によって求
められ、座屈臨界点における区間Ｂの平均応力σcrとこ
のモーメントＭ1 の関係は、残留応力分布とは無関係に
図５に示す線型関係となる。
０００L ｍｍの鋼板を例にとって簡易予測式の原理を説
明する。まず、本発明では、図３（ａ）で示される残留
応力分布を、図３（ｂ）に示すように一定の圧縮応力と
なる第一区間Ｂと一定の引っ張り応力となる第二区間Ａ
とを有する階段関数状の分布形状に矩形近似し、この近
似された分布を用いることに伴う座屈に及ぼす影響とし
て、次の三つの要素を考える。 （１）残留応力分布を矩形近似したときの座屈 板長手方向の残留応力の板幅方向分布が板長手方向で一
様であると仮定し、その分布が図３（ａ）で示される鋼
板について、板幅方向分布を図３（ｂ）に示すように３
つの区間に分割して同応力を矩形近似すると、座屈臨界
点では同図区間Ｂの残留応力σ cr と１／βとの関係は、
図４に示す線型関係となる。 （２）区間Ａの残留応力分布が座屈に及ぼす影響 次に、第二区間Ａにある図３（ａ）の残留応力分布が第
一区間Ｂに与える単位板厚当たりの曲げモーメントＭ 1
を求める。すなわち、図３（ａ）中の点ａを支点とした
単位板厚当たりの曲げモーメントＭ1 は次式によって求
められ、座屈臨界点における区間Ｂの平均応力σcrとこ
のモーメントＭ1 の関係は、残留応力分布とは無関係に
図５に示す線型関係となる。
【００１７】
【数１】
【００１８】 （３）区間Ｂの残留応力分布が座屈に及ぼす影響 一方、第一区間Ｂにある図３（ａ）の残留応力分布が第
一区間Ｂに与える単位板厚当たりの曲げモーメントＭ 2
を求める。すなわち、図３（ａ）中の点ｂを支点とした
単位板厚当たりの曲げモーメントＭ2 は次式によって求
められ、座屈臨界点における区間Ｂの平均応力σcrとこ
のモーメントＭ2 の関係は、残留応力分布とは無関係に
図６に示す線型関係となる。
一区間Ｂに与える単位板厚当たりの曲げモーメントＭ 2
を求める。すなわち、図３（ａ）中の点ｂを支点とした
単位板厚当たりの曲げモーメントＭ2 は次式によって求
められ、座屈臨界点における区間Ｂの平均応力σcrとこ
のモーメントＭ2 の関係は、残留応力分布とは無関係に
図６に示す線型関係となる。
【００１９】
【数２】
【００２０】以上をまとめると、（１）（２）（３）の
影響はそれぞれ任意の座屈モードについて成立するの
で、任意の残留応力分布についてｎ次モードでの座屈臨
界点における圧縮応力（座屈臨界応力）σcr n は、 σcr n ＝σ0(β,n) + A(n)Ｍ1 + B(n)Ｍ2 と表される。
影響はそれぞれ任意の座屈モードについて成立するの
で、任意の残留応力分布についてｎ次モードでの座屈臨
界点における圧縮応力（座屈臨界応力）σcr n は、 σcr n ＝σ0(β,n) + A(n)Ｍ1 + B(n)Ｍ2 と表される。
【００２１】従って、σ0 をβと座屈モードｎに応じて
決定し、かつ、Ａ，Ｂを座屈モードｎに応じて決定して
おけば、残留応力分布によって一義的に決定されるパラ
メータＭ1 及びＭ2 を用いることによって、座屈モード
ｎに応じて座屈臨界点における圧縮応力σcr n を求める
ことができ、このσcr n によって、従来では大型コンピ
ュータを用いざるを得なかった鋼板の座屈の判定が可能
になる。
決定し、かつ、Ａ，Ｂを座屈モードｎに応じて決定して
おけば、残留応力分布によって一義的に決定されるパラ
メータＭ1 及びＭ2 を用いることによって、座屈モード
ｎに応じて座屈臨界点における圧縮応力σcr n を求める
ことができ、このσcr n によって、従来では大型コンピ
ュータを用いざるを得なかった鋼板の座屈の判定が可能
になる。
【００２２】図７は、種々の残留応力の分布パターンに
おけるσcr n=1 を、大型コンピュータを用いたＦＥＭ解
析で算出した場合と上記の簡易予測式によって算出した
場合を比較したグラフであり、このグラフから判るよう
に、上記の簡易予測式によれば、座屈臨界点における圧
縮応力σcrを十分に良い精度で求めることができた。な
お、他の鋼板サイズに対しては、σ0 を鋼板サイズに応
じて決定しておくことで対処できる。 （鋼板形状の予測） 次に、実際の鋼板形状の予測に際しては、ｎ次の座屈モ
ードの座屈臨界点での圧縮応力σcr n と、矩形近似され
た区間Ｂにおける板長手方向の残留応力の平均値σavに
ついて、 σcr n ≦ σav ＜ σcr n+1 の関係が成立するときに、ｎ次の座屈モードの形状不良
と判定する。
おけるσcr n=1 を、大型コンピュータを用いたＦＥＭ解
析で算出した場合と上記の簡易予測式によって算出した
場合を比較したグラフであり、このグラフから判るよう
に、上記の簡易予測式によれば、座屈臨界点における圧
縮応力σcrを十分に良い精度で求めることができた。な
お、他の鋼板サイズに対しては、σ0 を鋼板サイズに応
じて決定しておくことで対処できる。 （鋼板形状の予測） 次に、実際の鋼板形状の予測に際しては、ｎ次の座屈モ
ードの座屈臨界点での圧縮応力σcr n と、矩形近似され
た区間Ｂにおける板長手方向の残留応力の平均値σavに
ついて、 σcr n ≦ σav ＜ σcr n+1 の関係が成立するときに、ｎ次の座屈モードの形状不良
と判定する。
【００２３】サイズが２５t ｍｍ×３０００W ｍｍ×１
００００L ｍｍでかつ温度分布が図１０に示される加速
冷却鋼板について、上記判定による本発明方法と従来法
（鋼板を角棒上に設置して形状の判定を実施）とを用い
て鋼板の形状予測を行い、その結果をまとめたものを図
１１に示す。この図から判るように、従来法による出荷
判定では検出できなかった形状不良が、本発明方法によ
る出荷判定によって検出でき、需要家における形状不良
を未然に検出できた。
００００L ｍｍでかつ温度分布が図１０に示される加速
冷却鋼板について、上記判定による本発明方法と従来法
（鋼板を角棒上に設置して形状の判定を実施）とを用い
て鋼板の形状予測を行い、その結果をまとめたものを図
１１に示す。この図から判るように、従来法による出荷
判定では検出できなかった形状不良が、本発明方法によ
る出荷判定によって検出でき、需要家における形状不良
を未然に検出できた。
【００２４】ところで、板長手方向の残留応力の板幅方
向分布は、板長手方向位置が変わると変化して一様でな
くなる場合がある。そこで、板長手方向の応力分布をも
考慮した場合の座屈の簡易予測式の例を以下に示す。す
なわち、図８で表される板長手方向の領域Ｘ，Ｙ，Ｚに
おける板長手方向の残留応力の板幅方向分布がσX (w)
, σY (w) , σZ (w) で表される鋼板では、各領域に
おける区間Ｂの平均応力σavが最大となる領域の長さを
Ｌ’とすると、座屈臨界点における区間Ｂの平均応力σ
crとその領域の長さ（１／Ｌ’）2 との関係は、図９に
示すような線型関係となる。
向分布は、板長手方向位置が変わると変化して一様でな
くなる場合がある。そこで、板長手方向の応力分布をも
考慮した場合の座屈の簡易予測式の例を以下に示す。す
なわち、図８で表される板長手方向の領域Ｘ，Ｙ，Ｚに
おける板長手方向の残留応力の板幅方向分布がσX (w)
, σY (w) , σZ (w) で表される鋼板では、各領域に
おける区間Ｂの平均応力σavが最大となる領域の長さを
Ｌ’とすると、座屈臨界点における区間Ｂの平均応力σ
crとその領域の長さ（１／Ｌ’）2 との関係は、図９に
示すような線型関係となる。
【００２５】このため、板長手方向で分布が一様でない
場合でも、この関係を考慮した区間Ｂの平均応力σcrに
ついて上記簡易予測式を適用することにより、座屈の予
測を簡易に行うことができる。
場合でも、この関係を考慮した区間Ｂの平均応力σcrに
ついて上記簡易予測式を適用することにより、座屈の予
測を簡易に行うことができる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
厳密な座屈解析結果と近似的に一致しかつ極めて即座に
計算可能な座屈の簡易予測式に基づいて鋼板の形状予測
するようにしたので、実機におけるオンラインでの鋼板
の形状判定を精度よく行うことができる。
厳密な座屈解析結果と近似的に一致しかつ極めて即座に
計算可能な座屈の簡易予測式に基づいて鋼板の形状予測
するようにしたので、実機におけるオンラインでの鋼板
の形状判定を精度よく行うことができる。
【図１】加速冷却停止時あるいは熱間矯正直後における
鋼板の板幅方向温度分布を示すグラフである。
鋼板の板幅方向温度分布を示すグラフである。
【図２】加速冷却停止時あるいは熱間矯正直後における
鋼板の板幅方向温度分布と空冷後の鋼板形状との関係を
示すグラフである。
鋼板の板幅方向温度分布と空冷後の鋼板形状との関係を
示すグラフである。
【図３】（ａ）は板長手方向の残留応力の板幅方向分布
を示すグラフであり、（ｂ）はこれを矩形近似した場合
の板幅方向分布を示すグラフである。
を示すグラフであり、（ｂ）はこれを矩形近似した場合
の板幅方向分布を示すグラフである。
【図４】１／βとσcrとの関係を示すグラフである。
【図５】Ｍ1 とσcrとの関係を示すグラフである。
【図６】Ｍ2 とσcrとの関係を示すグラフである。
【図７】本発明の簡易予測式の精度を示すグラフであ
る。
る。
【図８】残留応力の長手方向分布を示す鋼板の平面図で
ある。
ある。
【図９】（１／Ｌ’）2 とσcrとの関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図１０】加速冷却停止時あるいは熱間矯正直後におけ
る鋼板の板幅方向温度分布を示すグラフである。
る鋼板の板幅方向温度分布を示すグラフである。
【図１１】本発明方法と従来法との予測結果を比較した
図表である。
図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B21B 38/02
Claims (1)
- 【請求項１】 以下のステップを有することを特徴とす
る熱間圧延鋼板の形状予測方法。 （１） 加速冷却停止時あるいは熱間矯正直後に鋼板の
板面温度分布を測定し、この分布データに基づいて空冷
後に形成される板長手方向の残留応力の板幅方向分布を
計算するステップ （２） 板幅方向における任意の点又はその残留応力が
０となる点を境界として板幅方向に分割した各区間につ
いて、ステップ（１）で求めた残留応力分布を圧縮領域
となる第一区間と引っ張り領域となる第二区間に矩形近
似するステップ （３） ステップ（２）で分割した第一及び第二区間内
にあるステップ（１）の残留応力分布が前記第一区間に
与える単位板厚当たりの曲げモーメントを計算するステ
ップ （４） ステップ（２）で矩形近似した残留応力とステ
ップ（３）で求めた曲げモーメントとから、所定の簡易
予測式を用いて座屈臨界応力を算出するステップ （５） ステップ（４）で算出した座屈臨界応力とステ
ップ（２）で矩形近似した平均残留応力を比較して、前
者が後者よりも大の場合は当該座屈モードでの形状不良
がなく、前者が後者よりも小の場合には同形状不良があ
ると判定するステップ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7000340A JP2843273B2 (ja) | 1995-01-05 | 1995-01-05 | 熱間圧延鋼板の形状予測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7000340A JP2843273B2 (ja) | 1995-01-05 | 1995-01-05 | 熱間圧延鋼板の形状予測方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08187505A JPH08187505A (ja) | 1996-07-23 |
| JP2843273B2 true JP2843273B2 (ja) | 1999-01-06 |
Family
ID=11471155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7000340A Expired - Lifetime JP2843273B2 (ja) | 1995-01-05 | 1995-01-05 | 熱間圧延鋼板の形状予測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2843273B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018159749A1 (ja) | 2017-03-02 | 2018-09-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の冷却方法および鋼板の冷却装置ならびに鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5207858B2 (ja) * | 2008-07-08 | 2013-06-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧延材の先端部の温度予測方法 |
| KR20230121885A (ko) * | 2021-02-18 | 2023-08-21 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강판의 형상 예측 방법, 형상 제어 방법, 제조 방법,형상 예측 모델의 생성 방법, 및 제조 설비 |
-
1995
- 1995-01-05 JP JP7000340A patent/JP2843273B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018159749A1 (ja) | 2017-03-02 | 2018-09-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の冷却方法および鋼板の冷却装置ならびに鋼板の製造方法 |
| KR20190112085A (ko) | 2017-03-02 | 2019-10-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강판의 냉각 방법 및 강판의 냉각 장치 그리고 강판의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08187505A (ja) | 1996-07-23 |
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