JPH09216079A - レーザ仮付け溶接方法 - Google Patents
レーザ仮付け溶接方法Info
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- JPH09216079A JPH09216079A JP8021389A JP2138996A JPH09216079A JP H09216079 A JPH09216079 A JP H09216079A JP 8021389 A JP8021389 A JP 8021389A JP 2138996 A JP2138996 A JP 2138996A JP H09216079 A JPH09216079 A JP H09216079A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼片接合装置の小型・簡単化を図ることがで
き、鋼片を高速で目外れなく仮付け溶接することができ
るレーザ仮付け溶接方法を提供する。 【解決手段】 先行鋼片と後行鋼片を圧接して接合する
ときに行われる、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先端部
を突き合わせてレーザ仮付け溶接する方法において、
（２×最大目外れ量Ｅ［mm］−溶融幅ｗ［mm］）／２＋
余裕Ｙ［mm］を振幅ａ［mm］とし、４ａ／｛（３〜１０
０）×必要溶接速度Ｖo ［m/min ］｝を周期Ｔ［sec ］
としてレーザビームを溶接方向に対して直角方向に振動
させる。
き、鋼片を高速で目外れなく仮付け溶接することができ
るレーザ仮付け溶接方法を提供する。 【解決手段】 先行鋼片と後行鋼片を圧接して接合する
ときに行われる、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先端部
を突き合わせてレーザ仮付け溶接する方法において、
（２×最大目外れ量Ｅ［mm］−溶融幅ｗ［mm］）／２＋
余裕Ｙ［mm］を振幅ａ［mm］とし、４ａ／｛（３〜１０
０）×必要溶接速度Ｖo ［m/min ］｝を周期Ｔ［sec ］
としてレーザビームを溶接方向に対して直角方向に振動
させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、シートバーやスラブ
などの熱間圧延鋼片の接合する際に行われるレーザ仮付
け溶接方法に関する。
などの熱間圧延鋼片の接合する際に行われるレーザ仮付
け溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】シートバーやスラブなどの鋼片の熱間圧
延では、先行鋼片の後端部と後行鋼片の前端部とを接合
することが行われている。これら鋼片は、厚みが２０〜
８０ mm 、幅が６００〜２０００ mm 程度である。ま
た、鋼片の温度は１０００℃前後である。この鋼片の接
合方法の一つとして、先行鋼片の後端部と後行鋼片の前
端部とを突き合わせ、突合せ部に沿って仮付け溶接し、
引き続き仮付け溶接した鋼片を鋼片厚み方向に圧下して
両鋼片を接合する方法が周知である。
延では、先行鋼片の後端部と後行鋼片の前端部とを接合
することが行われている。これら鋼片は、厚みが２０〜
８０ mm 、幅が６００〜２０００ mm 程度である。ま
た、鋼片の温度は１０００℃前後である。この鋼片の接
合方法の一つとして、先行鋼片の後端部と後行鋼片の前
端部とを突き合わせ、突合せ部に沿って仮付け溶接し、
引き続き仮付け溶接した鋼片を鋼片厚み方向に圧下して
両鋼片を接合する方法が周知である。
【０００３】上記仮付け溶接にレーザ溶接が用いられる
ことも知られている。たとえば、ＷＯ．９４／６８３８
号公報には、圧延中の先行圧延材の後端部と後行圧延材
の先端部とを突き合わせた後、突合せ部をレーザビーム
により溶接して連続圧延を行う方法が開示されている。
レーザビームは、レンズまたは凹面鏡でレーザビームを
円形に集光してエネルギ密度を高くできる。このため、
集光照射部の鋼は瞬時に蒸発して鋼片表面にキーホール
が発生する。レーザ溶接では、このキーホールを溶接線
に沿って移動し、鋼片を接合溶接する。すなわち、キー
ホールの移動に伴い周辺の鋼が溶融して溶融プールが形
成され、溶融プール後方から溶融鋼が凝固して溶接が完
了する。
ことも知られている。たとえば、ＷＯ．９４／６８３８
号公報には、圧延中の先行圧延材の後端部と後行圧延材
の先端部とを突き合わせた後、突合せ部をレーザビーム
により溶接して連続圧延を行う方法が開示されている。
レーザビームは、レンズまたは凹面鏡でレーザビームを
円形に集光してエネルギ密度を高くできる。このため、
集光照射部の鋼は瞬時に蒸発して鋼片表面にキーホール
が発生する。レーザ溶接では、このキーホールを溶接線
に沿って移動し、鋼片を接合溶接する。すなわち、キー
ホールの移動に伴い周辺の鋼が溶融して溶融プールが形
成され、溶融プール後方から溶融鋼が凝固して溶接が完
了する。
【０００４】鋼片の先端部および後端部は、走間シャー
などで切断される。鋼片の性状や切断方法などによって
切断部の形状が直線とはならず、曲線になることは避け
られない。このため、図１に示すように突合せ位置が溶
接基準線ＬからＥだけずれて突合せ線が曲線になる。し
たがって、レーザビームを突合せ線に沿って移動しなけ
ればならない。また、このようにレーザビームを突合せ
線に沿って移動しても、ギャップ、溶接ヘッドの振れ、
開先の寸法誤差、開先位置の計測誤差などにより、レー
ザビームが突合せ部からずれる目外れが起きる場合があ
る。この目外れがある程度以上大きくなると、レーザビ
ームの照射が突合せ部からずれて、溶接不良が発生す
る。
などで切断される。鋼片の性状や切断方法などによって
切断部の形状が直線とはならず、曲線になることは避け
られない。このため、図１に示すように突合せ位置が溶
接基準線ＬからＥだけずれて突合せ線が曲線になる。し
たがって、レーザビームを突合せ線に沿って移動しなけ
ればならない。また、このようにレーザビームを突合せ
線に沿って移動しても、ギャップ、溶接ヘッドの振れ、
開先の寸法誤差、開先位置の計測誤差などにより、レー
ザビームが突合せ部からずれる目外れが起きる場合があ
る。この目外れがある程度以上大きくなると、レーザビ
ームの照射が突合せ部からずれて、溶接不良が発生す
る。
【０００５】目外れにより発生する溶接不良を防止する
ための方法として、レーザビームの集光照射位置を高精
度に制御して、鋼片の突合せ部からずれないようにする
方法がある。しかしこの方法は、高精度の開先位置計測
装置および溶接ヘッドの倣い制御装置を必要とし、接合
装置の大型・複雑化を招くという欠点がある。
ための方法として、レーザビームの集光照射位置を高精
度に制御して、鋼片の突合せ部からずれないようにする
方法がある。しかしこの方法は、高精度の開先位置計測
装置および溶接ヘッドの倣い制御装置を必要とし、接合
装置の大型・複雑化を招くという欠点がある。
【０００６】これとは別の方法として、溶接速度を低速
にして、溶融幅を拡大して目外れをなくす方法がある。
しかしこの方法では、溶接速度を低速にするため溶接時
間が長くなり、コスト高になる。また、溶接速度が圧延
ライン速度に追従できない場合、圧延ライン速度を落と
さねばならず、生産効率の低下を招くという問題があ
る。さらに、溶接部の熱影響層が広くなり、機械的な強
度が低下して次の圧延工程で接合部破断の原因となると
いう問題もある。
にして、溶融幅を拡大して目外れをなくす方法がある。
しかしこの方法では、溶接速度を低速にするため溶接時
間が長くなり、コスト高になる。また、溶接速度が圧延
ライン速度に追従できない場合、圧延ライン速度を落と
さねばならず、生産効率の低下を招くという問題があ
る。さらに、溶接部の熱影響層が広くなり、機械的な強
度が低下して次の圧延工程で接合部破断の原因となると
いう問題もある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、鋼片接合
装置の小型・簡単化を図ることができ、鋼片を高速で目
外れなく仮付け溶接することができるレーザ仮付け溶接
方法を提供しようとするものである。
装置の小型・簡単化を図ることができ、鋼片を高速で目
外れなく仮付け溶接することができるレーザ仮付け溶接
方法を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明のレーザ仮付け
溶接方法は、先行鋼片と後行鋼片を圧接して接合すると
きに行われる、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先端部を
突き合わせてレーザ仮付け溶接する方法において、（２
×最大目外れ量Ｅ［mm］−溶融幅ｗ［mm］）／２＋余裕
Ｙ［mm］を振幅ａ［mm］とし、４ａ／｛（３〜１００）
×必要溶接速度Ｖo ［m/min ］｝を周期Ｔ［sec ］とし
てレーザビームを溶接方向に対して直角方向に振動させ
る。
溶接方法は、先行鋼片と後行鋼片を圧接して接合すると
きに行われる、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先端部を
突き合わせてレーザ仮付け溶接する方法において、（２
×最大目外れ量Ｅ［mm］−溶融幅ｗ［mm］）／２＋余裕
Ｙ［mm］を振幅ａ［mm］とし、４ａ／｛（３〜１００）
×必要溶接速度Ｖo ［m/min ］｝を周期Ｔ［sec ］とし
てレーザビームを溶接方向に対して直角方向に振動させ
る。
【０００９】最大目外れ量Ｅは、溶接基準線Ｌから測っ
た目外れの最大値である。最大目外れ量Ｅは、鋼片の寸
法、先後端部の切断形状、レーザ加工ヘッドの機械的設
定精度などによって異なり、実測して得られる。
た目外れの最大値である。最大目外れ量Ｅは、鋼片の寸
法、先後端部の切断形状、レーザ加工ヘッドの機械的設
定精度などによって異なり、実測して得られる。
【００１０】溶融幅ｗは、次のようにして求めることが
できる。まず、溶接速度Ｖおよびレーザ出力Ｐの値を種
々組み合わせて先行鋼片と後行鋼片とをレーザ溶接し、
その溶接断面から溶接速度Ｖ、およびレーザ出力Ｐに対
する溶融部断面積Ｓの関係Ａおよび溶融幅ｗの関係Ｂを
それぞれ求める。そして、必要溶融部断面積Ｓo （２×
最大目外れ量Ｅ×必要溶融深さＤo ）から上記関係Ａに
基づき必要レーザ出力Ｐo および必要溶接速度Ｖo を求
め、必要レーザ出力Ｐo および必要溶接速度Ｖo から上
記関係Ｂに基づき溶融幅ｗを求める。なお、上記溶融幅
ｗは、レーザビームを振動させない状態で溶接した場合
の溶融幅である。
できる。まず、溶接速度Ｖおよびレーザ出力Ｐの値を種
々組み合わせて先行鋼片と後行鋼片とをレーザ溶接し、
その溶接断面から溶接速度Ｖ、およびレーザ出力Ｐに対
する溶融部断面積Ｓの関係Ａおよび溶融幅ｗの関係Ｂを
それぞれ求める。そして、必要溶融部断面積Ｓo （２×
最大目外れ量Ｅ×必要溶融深さＤo ）から上記関係Ａに
基づき必要レーザ出力Ｐo および必要溶接速度Ｖo を求
め、必要レーザ出力Ｐo および必要溶接速度Ｖo から上
記関係Ｂに基づき溶融幅ｗを求める。なお、上記溶融幅
ｗは、レーザビームを振動させない状態で溶接した場合
の溶融幅である。
【００１１】必要溶融深さＤo は、先行鋼片と後行鋼片
を圧接して接合する際に、破断が生じない強度を与える
レーザ仮付け溶接部の溶融深さをいう。余裕Ｙはレーザ
ビーム振動装置の駆動誤差、目外れのばらつきなどを考
慮したものであり、０．１〜１ mm 程度である。
を圧接して接合する際に、破断が生じない強度を与える
レーザ仮付け溶接部の溶融深さをいう。余裕Ｙはレーザ
ビーム振動装置の駆動誤差、目外れのばらつきなどを考
慮したものであり、０．１〜１ mm 程度である。
【００１２】振幅ａが（２×最大目外れ量Ｅ−溶融幅
ｗ）／２＋余裕Ｙ未満であると、目外れが発生する。振
幅ａが上記振幅を超えると、必要以上に鋼片を溶融する
こととなり、不経済である。周期Ｔが振幅ａ／（３×必
要溶接速度Ｖo ）を超えると、十分な溶融深さが得られ
ない箇所が溶接線方向について生じる、つまり接合部の
強度が不足する箇所が生じる。また、周期Ｔが振幅ａ／
（１００×必要溶接速度Ｖo ）未満であると、振動機構
の高速化が困難となり、設備が高額となる。
ｗ）／２＋余裕Ｙ未満であると、目外れが発生する。振
幅ａが上記振幅を超えると、必要以上に鋼片を溶融する
こととなり、不経済である。周期Ｔが振幅ａ／（３×必
要溶接速度Ｖo ）を超えると、十分な溶融深さが得られ
ない箇所が溶接線方向について生じる、つまり接合部の
強度が不足する箇所が生じる。また、周期Ｔが振幅ａ／
（１００×必要溶接速度Ｖo ）未満であると、振動機構
の高速化が困難となり、設備が高額となる。
【００１３】（２×最大目外れ量Ｅ−溶融幅ｗ）／２＋
余裕Ｙの振幅ａでレーザビームを振動させるので、溶融
幅が拡大され、目外れはなくなる。また、振幅ａ／
｛（３〜１００）×必要溶接速度Ｖo ｝の周期Ｔでレー
ザビームを振動させるので、突合せ部全長にわたって溶
融部が均一となり、圧接時に接合部が破断しない強度が
得られる。
余裕Ｙの振幅ａでレーザビームを振動させるので、溶融
幅が拡大され、目外れはなくなる。また、振幅ａ／
｛（３〜１００）×必要溶接速度Ｖo ｝の周期Ｔでレー
ザビームを振動させるので、突合せ部全長にわたって溶
融部が均一となり、圧接時に接合部が破断しない強度が
得られる。
【００１４】
【発明の実施の形態】この発明において接合する鋼片
は、厚み２０〜５０mmのシートバーもしくはスラブであ
り、温度は９００〜１２００℃である。先行鋼片の後端
部と後行鋼片の先端部は、走間シャーやレーザ切断装置
などによって形状を整えてから、突き合わせてレーザ仮
付け溶接を行うことが望ましい。レーザ仮付け溶接は、
たとえば出力２５〜５０kWの連続波ＣＯ2 レーザ発振器
を用い、圧延ライン上を走行する鋼片の突合せ部に沿っ
て、レーザビームを照射するようにしてもよい。レーザ
集光位置を振動させる方法としては、加工点にレーザを
集光する集光光学素子を振動させる方法が適している。
は、厚み２０〜５０mmのシートバーもしくはスラブであ
り、温度は９００〜１２００℃である。先行鋼片の後端
部と後行鋼片の先端部は、走間シャーやレーザ切断装置
などによって形状を整えてから、突き合わせてレーザ仮
付け溶接を行うことが望ましい。レーザ仮付け溶接は、
たとえば出力２５〜５０kWの連続波ＣＯ2 レーザ発振器
を用い、圧延ライン上を走行する鋼片の突合せ部に沿っ
て、レーザビームを照射するようにしてもよい。レーザ
集光位置を振動させる方法としては、加工点にレーザを
集光する集光光学素子を振動させる方法が適している。
【００１５】図２は、実験で得られた溶接速度Ｖ、およ
びレーザ出力Ｐに対する溶融部断面積の関係Ａの一例を
示している。図２は、近似的に、溶融部断面積Ｓ＝レー
ザ出力Ｐ×（溶接速度Ｖ）-1で表されることを示してい
る。図３は、レーザ出力Ｐが４５ kW のときの溶接速度
Ｖと溶融幅ｗとの関係を示している。
びレーザ出力Ｐに対する溶融部断面積の関係Ａの一例を
示している。図２は、近似的に、溶融部断面積Ｓ＝レー
ザ出力Ｐ×（溶接速度Ｖ）-1で表されることを示してい
る。図３は、レーザ出力Ｐが４５ kW のときの溶接速度
Ｖと溶融幅ｗとの関係を示している。
【００１６】振幅ａを求めるには溶融幅ｗを必要とする
が、溶融幅ｗは、上記図２および図３から求められる。
すなわち、接合部の強度から決められた必要溶融深さＤ
o から、溶融部断面積Ｓを仮決めする。溶接速度Ｖは、
圧延ラインで必要とする最低速度以上であれば任意であ
るが、設備コストの低減を図るためにレーザ出力を勘案
して仮決めする。これら仮決めされた溶融部断面積Ｓお
よび溶接速度Ｖに基づき、図２からレーザ出力Ｐを求め
る。ついで、レーザ出力Ｐおよび溶接速度Ｖに基づき、
図３から溶融幅ｗを求める。求めた溶融幅ｗが２×最大
目外れ量Ｅを超える場合、更にレーザビームを振動させ
て溶融幅を広げることは無駄である。このような場合、
レーザ集光光学系を調整して、２×最大目外れ量Ｅ以下
となる溶融幅とする。
が、溶融幅ｗは、上記図２および図３から求められる。
すなわち、接合部の強度から決められた必要溶融深さＤ
o から、溶融部断面積Ｓを仮決めする。溶接速度Ｖは、
圧延ラインで必要とする最低速度以上であれば任意であ
るが、設備コストの低減を図るためにレーザ出力を勘案
して仮決めする。これら仮決めされた溶融部断面積Ｓお
よび溶接速度Ｖに基づき、図２からレーザ出力Ｐを求め
る。ついで、レーザ出力Ｐおよび溶接速度Ｖに基づき、
図３から溶融幅ｗを求める。求めた溶融幅ｗが２×最大
目外れ量Ｅを超える場合、更にレーザビームを振動させ
て溶融幅を広げることは無駄である。このような場合、
レーザ集光光学系を調整して、２×最大目外れ量Ｅ以下
となる溶融幅とする。
【００１７】
【実施例】熱間圧延シートバーの接合を例とし、図４お
よび図５に基づきこの発明の実施例を説明する。図４は
熱間圧延設備に設けられた鋼片接合設備を模式的に示す
側面図であり、図５は同設備の平面図である。
よび図５に基づきこの発明の実施例を説明する。図４は
熱間圧延設備に設けられた鋼片接合設備を模式的に示す
側面図であり、図５は同設備の平面図である。
【００１８】図４および図５に示した鋼片接合設備にお
いて、Ａ方向に走行するシートバー１、３の先端部およ
び後端部は走間シャー１１でバー幅方向に沿って切り落
とされ、直線状の接合面が形成される。ついで、先行シ
ートバー１の後端面と後行シートバー３の前端面とを突
き合わせ、この直線状の突合せ部５をレーザ溶接で仮付
け溶接７する。仮付け溶接７に引き続いて、連続熱間圧
延機列１６において、圧延機１７により、両シートバー
１、３を連続的に圧延して、シートバー１とシートバー
３の接合は完了する。
いて、Ａ方向に走行するシートバー１、３の先端部およ
び後端部は走間シャー１１でバー幅方向に沿って切り落
とされ、直線状の接合面が形成される。ついで、先行シ
ートバー１の後端面と後行シートバー３の前端面とを突
き合わせ、この直線状の突合せ部５をレーザ溶接で仮付
け溶接７する。仮付け溶接７に引き続いて、連続熱間圧
延機列１６において、圧延機１７により、両シートバー
１、３を連続的に圧延して、シートバー１とシートバー
３の接合は完了する。
【００１９】シートバー１、３は、長さが２０m 、幅が
１１００ mm 、厚みは８０ mm である。また、接合面を
形成した時点でのシートバー１、３の温度は１０００℃
である。シートバー１、３の送り速度は、８０m/min で
ある。レーザ発振器１３は連続波ＣＯ2 レーザ発振器で
あり、定常出力は４５ kW である。レーザ発振器１３か
ら出射されたレーザビームは、レーザビーム伝送光学系
１４を介して、レーザ加工ヘッド１５に伝送される。レ
ーザ発振器１３は固定されているが、レーザ加工ヘッド
１５はシートバー１、３と同期して移動しながら突合せ
部５に沿って一定速度５m/min で移動する。
１１００ mm 、厚みは８０ mm である。また、接合面を
形成した時点でのシートバー１、３の温度は１０００℃
である。シートバー１、３の送り速度は、８０m/min で
ある。レーザ発振器１３は連続波ＣＯ2 レーザ発振器で
あり、定常出力は４５ kW である。レーザ発振器１３か
ら出射されたレーザビームは、レーザビーム伝送光学系
１４を介して、レーザ加工ヘッド１５に伝送される。レ
ーザ発振器１３は固定されているが、レーザ加工ヘッド
１５はシートバー１、３と同期して移動しながら突合せ
部５に沿って一定速度５m/min で移動する。
【００２０】レーザ加工ヘッド１５の構造の概略側面図
を図６に示す。この加工ヘッド１５は伝送されたレーザ
ビームをパラボラミラー２１によって集光し、ガルバノ
ミラー２５で反射してシートバー１、３表面に照射す
る。ガルバノミラー２５はミラー振動装置２２によって
回転中心軸２３回りを揺動し、レーザビームはシートバ
ー１、３表面の集光位置で溶接基準線Ｌを横切るように
振動する。
を図６に示す。この加工ヘッド１５は伝送されたレーザ
ビームをパラボラミラー２１によって集光し、ガルバノ
ミラー２５で反射してシートバー１、３表面に照射す
る。ガルバノミラー２５はミラー振動装置２２によって
回転中心軸２３回りを揺動し、レーザビームはシートバ
ー１、３表面の集光位置で溶接基準線Ｌを横切るように
振動する。
【００２１】上記装置でシートバーを接合した例につい
て説明する。
て説明する。
【００２２】シートバー寸法は、上記のとおりである。
必要溶融深さＤo は４０ mm （シートバー厚みの５０
％）、必要溶接速度Ｖo は５m/min が与えられている。
溶融幅ｗは、１．０ mm であり、必要レーザ出力Ｐo は
４５kWであった。また、最大目外れ量Ｅは、１．１ mm
であり、余裕Ｙは０．１５ mm とした。これらの値か
ら、レーザビームを振幅ａ０．７５ mm 、周期Ｔ０．０
１sec （振動数ｆ：１００Hz）で振動させ、レーザ仮付
け溶接を行った。その結果、レーザ仮付け溶接したシー
トバー１、３を後段の熱間圧延機列１６により連続的に
圧延して、シートバー１とシートバー３を圧接して接合
を行ったが、破断は発生しなかった。一方、周期を０．
１sec とし、周期以外は、上記と同じ条件でレーザ仮付
け溶接した。その結果、シートバーは圧延により接合部
が破断した。
必要溶融深さＤo は４０ mm （シートバー厚みの５０
％）、必要溶接速度Ｖo は５m/min が与えられている。
溶融幅ｗは、１．０ mm であり、必要レーザ出力Ｐo は
４５kWであった。また、最大目外れ量Ｅは、１．１ mm
であり、余裕Ｙは０．１５ mm とした。これらの値か
ら、レーザビームを振幅ａ０．７５ mm 、周期Ｔ０．０
１sec （振動数ｆ：１００Hz）で振動させ、レーザ仮付
け溶接を行った。その結果、レーザ仮付け溶接したシー
トバー１、３を後段の熱間圧延機列１６により連続的に
圧延して、シートバー１とシートバー３を圧接して接合
を行ったが、破断は発生しなかった。一方、周期を０．
１sec とし、周期以外は、上記と同じ条件でレーザ仮付
け溶接した。その結果、シートバーは圧延により接合部
が破断した。
【００２３】
【発明の効果】この発明の方法によるレーザ仮付け溶接
では、突合せ部に十分な幅と深さの溶融部を形成するこ
とができ、仮付け溶接不良に起因して圧接時に発生する
鋼片の破断を防止することができる。また、レーザビー
ムを振動させるだけであるから、鋼片接合装置の小型・
簡単化を図ることができる。
では、突合せ部に十分な幅と深さの溶融部を形成するこ
とができ、仮付け溶接不良に起因して圧接時に発生する
鋼片の破断を防止することができる。また、レーザビー
ムを振動させるだけであるから、鋼片接合装置の小型・
簡単化を図ることができる。
【図１】（ａ）は溶融部断面を模式的に示す図面であ
り、（ｂ）は鋼片突合せ線の溶接基準線からのずれを示
す図面である。
り、（ｂ）は鋼片突合せ線の溶接基準線からのずれを示
す図面である。
【図２】溶接速度およびレーザ出力に対する、溶融部断
面積の関係を示すグラブである。
面積の関係を示すグラブである。
【図３】溶接速度およびレーザ出力に対する、溶融幅の
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図４】この発明の方法を実施する鋼片接合設備の一例
を模式的に示す側面図である。
を模式的に示す側面図である。
【図５】図４に示す設備の平面図である。
【図６】レーザ加工ヘッドの構造を示す概略側面図であ
る。
る。
１ 先行シートバー ３ 後行シートバー ５ 突合せ部 ７ 仮付け溶接 １１ 走間シャー １３ レーザ発振器 １４ レーザビーム伝送光学系 １５ レーザ加工ヘッド １６ 圧延機列 ２１ パラボラミラー ２２ ミラー振動装置 ２３ 回転中心軸 ２５ ガルバノミラー ２７ ミラー振動装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２３Ｋ 26/08 Ｂ２３Ｋ 26/08 Ｂ (72)発明者 浜田 直也 神奈川県相模原市淵野辺５−10−１ 新日 本製鐵株式会社技術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 先行鋼片と後行鋼片を圧接して接合する
ときに行われる、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先端部
を突き合わせてレーザ仮付け溶接する方法において、
（２×最大目外れ量Ｅ［mm］−溶融幅ｗ［mm］）／２＋
余裕Ｙ［mm］を振幅ａ［mm］とし、４ａ／｛（３〜１０
０）×必要溶接速度Ｖo ［m/min ］｝を周期Ｔ［sec ］
としてレーザビームを溶接方向に対して直角方向に振動
させることを特徴とするレーザ仮付け溶接方法。 - 【請求項２】 溶接速度Ｖおよびレーザ出力Ｐの値を種
々組み合わせて先行鋼片と後行鋼片とをレーザ溶接し、
その溶接断面から溶接速度Ｖ、およびレーザ出力Ｐに対
する溶融部断面積Ｓの関係Ａおよび溶融幅ｗの関係Ｂを
それぞれ求め、必要溶融部断面積Ｓo （２×最大目外れ
量Ｅ×必要溶融深さＤo ）から上記関係Ａに基づき必要
レーザ出力Ｐo および必要溶接速度Ｖo を求め、必要レ
ーザ出力Ｐo および必要溶接速度Ｖo から上記関係Ｂに
基づき溶融幅ｗを求める請求項１記載のレーザ仮付け溶
接方法。
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| JP (1) | JP3583850B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014038729A (ja) * | 2012-08-13 | 2014-02-27 | Toshiba Corp | 密閉型２次電池の溶接方法、密閉型２次電池及びキャップ体 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6188989A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-07 | Dowa Koei Kk | レ−ザ−ビ−ムによる突き合わせ溶接法 |
| JPS6475192A (en) * | 1987-09-14 | 1989-03-20 | Ueno Hiroshi | Method and equipment for welding by laser beam |
| JPH02137688A (ja) * | 1988-11-18 | 1990-05-25 | Fuji Electric Co Ltd | レーザ加工装置 |
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-
1996
- 1996-02-07 JP JP02138996A patent/JP3583850B2/ja not_active Expired - Fee Related
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