JPH09202952A - 高加工性合金化溶融めっき鋼板及びその製造方法 - Google Patents
高加工性合金化溶融めっき鋼板及びその製造方法Info
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- JPH09202952A JPH09202952A JP1120996A JP1120996A JPH09202952A JP H09202952 A JPH09202952 A JP H09202952A JP 1120996 A JP1120996 A JP 1120996A JP 1120996 A JP1120996 A JP 1120996A JP H09202952 A JPH09202952 A JP H09202952A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】加工性に優れ、パウダリングが少なく、不めっ
きによる表面外観劣化のない合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を得る。 【解決手段】Ａｌを０．１〜０．２重量％、Ｎｉを０．
０１〜０．２重量％、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少
なくとも１種以上を０．００１〜０．０１重量％含む亜
鉛めっき浴中で溶融めっきを施した後、昇温速度２０℃
／ｓ以下で昇温し、４８０〜６００℃で加熱合金化処理
する。
きによる表面外観劣化のない合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を得る。 【解決手段】Ａｌを０．１〜０．２重量％、Ｎｉを０．
０１〜０．２重量％、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少
なくとも１種以上を０．００１〜０．０１重量％含む亜
鉛めっき浴中で溶融めっきを施した後、昇温速度２０℃
／ｓ以下で昇温し、４８０〜６００℃で加熱合金化処理
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は表面処理鋼板、特に
自動車用鋼板として好適な加工性に優れた、合金化溶融
めっき鋼板及びその製造方法に関する。
自動車用鋼板として好適な加工性に優れた、合金化溶融
めっき鋼板及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】合金化溶融めっき鋼板は塗装後耐食性に
優れることから、自動車用鋼板として用いられている
が、プレス成型時にパウダリングと呼ばれる、粉状めっ
き剥離が起こりやすい欠点がある。パウダリングは、Ｚ
ｎ−Ｆｅ合金の中でＦｅ含有率が高く、脆い性質を持つ
Γ相の層が鋼板と素地の間に生成することによって、プ
レス加工時にその部分から剥離が起こる現象である。Γ
相はめっき層中のＦｅ含有率が高くなると形成しやすく
なることから、パウダリングはめっき層中のＦｅ含有率
が高くなるほど起こりやすい。
優れることから、自動車用鋼板として用いられている
が、プレス成型時にパウダリングと呼ばれる、粉状めっ
き剥離が起こりやすい欠点がある。パウダリングは、Ｚ
ｎ−Ｆｅ合金の中でＦｅ含有率が高く、脆い性質を持つ
Γ相の層が鋼板と素地の間に生成することによって、プ
レス加工時にその部分から剥離が起こる現象である。Γ
相はめっき層中のＦｅ含有率が高くなると形成しやすく
なることから、パウダリングはめっき層中のＦｅ含有率
が高くなるほど起こりやすい。
【０００３】合金化溶融めっき鋼板のパウダリングを抑
制し、加工性を向上させるため、めっき浴中に何種類か
の金属元素を添加する技術が提案されている。特開昭６
２−２３９４８号公報には、Ｔｉを０．１〜２％、Ａｌ
を０．０８〜５．０％、Ｍｇを０．０１〜０．８％、さ
らに、Ｆｅ又はＦｅに加えてＭｎ、Ｎｉ、Ｃｏのうちの
１種又は２種以上を０．１〜１．６％を添加することに
より、耐食性及び加工性が向上する旨が報告され、その
中でＮｉの添加により得られる効果について記述されて
いる。それは、Ｔｉ化合物が均一に分散析出し、また、
合金自体の結晶粒が微細化することと、腐食環境で初期
の白錆発生を抑制するＭｎの作用とＮｉの耐食性と相俟
って著しく優れた耐食性を得ることができるということ
である。また、加工性を向上させる手段としては、Ａｌ
及び必要に応じてＳｉを添加することにより、めっき剥
離の原因となる、めっき層と素地間のＦｅ−Ｚｎ、Ｆｅ
−Ｔｉ系合金層の形成が著しく抑制される効果があるこ
とが記載されている。
制し、加工性を向上させるため、めっき浴中に何種類か
の金属元素を添加する技術が提案されている。特開昭６
２−２３９４８号公報には、Ｔｉを０．１〜２％、Ａｌ
を０．０８〜５．０％、Ｍｇを０．０１〜０．８％、さ
らに、Ｆｅ又はＦｅに加えてＭｎ、Ｎｉ、Ｃｏのうちの
１種又は２種以上を０．１〜１．６％を添加することに
より、耐食性及び加工性が向上する旨が報告され、その
中でＮｉの添加により得られる効果について記述されて
いる。それは、Ｔｉ化合物が均一に分散析出し、また、
合金自体の結晶粒が微細化することと、腐食環境で初期
の白錆発生を抑制するＭｎの作用とＮｉの耐食性と相俟
って著しく優れた耐食性を得ることができるということ
である。また、加工性を向上させる手段としては、Ａｌ
及び必要に応じてＳｉを添加することにより、めっき剥
離の原因となる、めっき層と素地間のＦｅ−Ｚｎ、Ｆｅ
−Ｔｉ系合金層の形成が著しく抑制される効果があるこ
とが記載されている。
【０００４】また、特開平７−３４１７号公報には、鋼
板上に第１層としてＺｎ−Ｆｅ系合金層、第２層として
Ｆｅを８〜１５％、Ｎｉを０．１〜２％、Ａｌを１％以
下含むＺｎ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ａｌ系合金層で構成された合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板が開示されている。さらに第２
層にＳｂ、Ｐｂ、Ｍｇを単独或いは複合で１％以内含有
した合金化溶融亜鉛めっき鋼板が開示されており優れた
耐赤錆性を示すことが記載されている。
板上に第１層としてＺｎ−Ｆｅ系合金層、第２層として
Ｆｅを８〜１５％、Ｎｉを０．１〜２％、Ａｌを１％以
下含むＺｎ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ａｌ系合金層で構成された合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板が開示されている。さらに第２
層にＳｂ、Ｐｂ、Ｍｇを単独或いは複合で１％以内含有
した合金化溶融亜鉛めっき鋼板が開示されており優れた
耐赤錆性を示すことが記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６２−２３９４８号公報では、亜鉛浴中にＴｉ、Ａｌ、
ＭｇとＦｅ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｉのうちの１種又は２種以
上を添加するものであり、またＮｉ添加により得られる
特性は、耐食性の向上のみで、加工性の向上に関するも
のではない。また、特開平７−３４１７号公報は、鋼板
にＮｉプレめっきを施した後溶融めっきを行い、さらに
合金化処理をするため、Ｎｉプレめっき後鋼板表面に形
成したＮｉ酸化物が溶融めっき時に不めっき部となりや
すく、表面外観に悪影響を及ぼす。
６２−２３９４８号公報では、亜鉛浴中にＴｉ、Ａｌ、
ＭｇとＦｅ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｉのうちの１種又は２種以
上を添加するものであり、またＮｉ添加により得られる
特性は、耐食性の向上のみで、加工性の向上に関するも
のではない。また、特開平７−３４１７号公報は、鋼板
にＮｉプレめっきを施した後溶融めっきを行い、さらに
合金化処理をするため、Ｎｉプレめっき後鋼板表面に形
成したＮｉ酸化物が溶融めっき時に不めっき部となりや
すく、表面外観に悪影響を及ぼす。
【０００６】本発明はこのような問題点を解消した高加
工性合金化溶融めっき鋼板及びその製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
工性合金化溶融めっき鋼板及びその製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らはＡ
ｌを含有した溶融亜鉛めっき浴中にＮｉを添加し、さら
にＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうちの少なくとも１種以上
を添加して溶融めっきを行い、このめっき鋼板に合金化
処理を施したところ、めっき層中のＦｅ含有率が高いに
も関わらず、加工時のめっき剥離量がＮｉ、Ｐｂ、Ｓ
ｂ、Ｂｉ、Ｓｎ無添加浴の合金化溶融亜鉛めっきと比較
して減少し、さらに、Ｎｉを添加した溶融亜鉛浴で溶融
めっきを行うことによって、Ｎｉをめっきと鋼板との界
面に濃化させることが可能であり、Ｎｉの酸化物が形成
されることがなくなり、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表
面外観に悪影響を及ぼさないことを見出し、本発明を完
成したものである。
ｌを含有した溶融亜鉛めっき浴中にＮｉを添加し、さら
にＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうちの少なくとも１種以上
を添加して溶融めっきを行い、このめっき鋼板に合金化
処理を施したところ、めっき層中のＦｅ含有率が高いに
も関わらず、加工時のめっき剥離量がＮｉ、Ｐｂ、Ｓ
ｂ、Ｂｉ、Ｓｎ無添加浴の合金化溶融亜鉛めっきと比較
して減少し、さらに、Ｎｉを添加した溶融亜鉛浴で溶融
めっきを行うことによって、Ｎｉをめっきと鋼板との界
面に濃化させることが可能であり、Ｎｉの酸化物が形成
されることがなくなり、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表
面外観に悪影響を及ぼさないことを見出し、本発明を完
成したものである。
【０００８】本発明は、上記知見に基づくもので、Ａｌ
を０．１〜０．２５重量％、Ｆｅを６．０〜１８．０重
量％、Ｎｉを０．０５〜０．３重量％、さらにＰｂ、Ｓ
ｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少なくとも１種以上を０．００１
〜０．０１重量％含み、残部が亜鉛及び不可避不純物よ
りなるめっき層を有する高加工性合金化溶融めっき鋼板
を提供する。
を０．１〜０．２５重量％、Ｆｅを６．０〜１８．０重
量％、Ｎｉを０．０５〜０．３重量％、さらにＰｂ、Ｓ
ｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少なくとも１種以上を０．００１
〜０．０１重量％含み、残部が亜鉛及び不可避不純物よ
りなるめっき層を有する高加工性合金化溶融めっき鋼板
を提供する。
【０００９】このような鋼板を製造する本発明方法は、
Ａｌを０．１〜０．２重量％、Ｎｉを０．０１〜０．２
重量％、さらにＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少なくと
も１種以上を０．００１〜０．０１重量％含み、残部が
亜鉛と微量の不可避不純物とからなる亜鉛めっき浴中で
溶融めっきを施した後、昇温速度２０℃／ｓ以下で昇温
し、４８０〜６００℃で加熱合金化処理することを特徴
とする高加工性合金化溶融めっき鋼板の製造方法であ
る。
Ａｌを０．１〜０．２重量％、Ｎｉを０．０１〜０．２
重量％、さらにＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少なくと
も１種以上を０．００１〜０．０１重量％含み、残部が
亜鉛と微量の不可避不純物とからなる亜鉛めっき浴中で
溶融めっきを施した後、昇温速度２０℃／ｓ以下で昇温
し、４８０〜６００℃で加熱合金化処理することを特徴
とする高加工性合金化溶融めっき鋼板の製造方法であ
る。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に、本発明に係わる合金化溶
融めっきのめっき層及び亜鉛めっき浴を構成する各組成
成分の作用、ならびに含有量を上記のように設定した理
由及び合金化処理条件について実施の形態を述べる。 （１）Ａｌ 溶融めっきにおいて亜鉛浴中にＡｌが含有されていない
と、亜鉛浴に鋼板が浸漬すると同時に鋼板界面でＺｎ−
Ｆｅの合金化反応が進むため、溶融めっき完了時にはめ
っき層と鋼板界面はＦｅ含有率の高いＺｎ−Ｆｅ合金層
が形成され、さらにその後合金化処理を行うことにより
Ｚｎ−Ｆｅ合金層は成長し、厚みを増す。その合金層
は、Γ層（Ｆｅ：２２重量％）と呼ばれる堅く脆い性質
を持つ合金相で構成されているため、加工時に剥離が起
こりやすくなる。
融めっきのめっき層及び亜鉛めっき浴を構成する各組成
成分の作用、ならびに含有量を上記のように設定した理
由及び合金化処理条件について実施の形態を述べる。 （１）Ａｌ 溶融めっきにおいて亜鉛浴中にＡｌが含有されていない
と、亜鉛浴に鋼板が浸漬すると同時に鋼板界面でＺｎ−
Ｆｅの合金化反応が進むため、溶融めっき完了時にはめ
っき層と鋼板界面はＦｅ含有率の高いＺｎ−Ｆｅ合金層
が形成され、さらにその後合金化処理を行うことにより
Ｚｎ−Ｆｅ合金層は成長し、厚みを増す。その合金層
は、Γ層（Ｆｅ：２２重量％）と呼ばれる堅く脆い性質
を持つ合金相で構成されているため、加工時に剥離が起
こりやすくなる。
【００１１】合金化溶融めっき鋼板の加工性を向上させ
るにはＺｎ−Ｆｅの合金化反応を抑制することが必要で
あるが、それは亜鉛浴中にＡｌを含有させることによっ
て可能となる。亜鉛浴中に鋼板を浸漬すると鋼板表面に
Ｆｅ−Ａｌ合金層（Ａｌ富化層）が形成され、めっき層
（Ｚｎ）と鋼板（Ｆｅ）の合金化反応が抑制されるの
で、溶融めっき後もＺｎ−Ｆｅ合金層が形成されず、ま
た、さらに合金化処理すると、Ａｌ富化層を突き破り鋼
板の粒界からＺｎ−Ｆｅ合金化が始まり、進行する。Ｚ
ｎ−Ｆｅの合金化が始まるタイミングはＡｌ富化層が厚
い程遅くなり、加工性劣化の原因となるΓ層の形成を抑
制することができる。
るにはＺｎ−Ｆｅの合金化反応を抑制することが必要で
あるが、それは亜鉛浴中にＡｌを含有させることによっ
て可能となる。亜鉛浴中に鋼板を浸漬すると鋼板表面に
Ｆｅ−Ａｌ合金層（Ａｌ富化層）が形成され、めっき層
（Ｚｎ）と鋼板（Ｆｅ）の合金化反応が抑制されるの
で、溶融めっき後もＺｎ−Ｆｅ合金層が形成されず、ま
た、さらに合金化処理すると、Ａｌ富化層を突き破り鋼
板の粒界からＺｎ−Ｆｅ合金化が始まり、進行する。Ｚ
ｎ−Ｆｅの合金化が始まるタイミングはＡｌ富化層が厚
い程遅くなり、加工性劣化の原因となるΓ層の形成を抑
制することができる。
【００１２】しかし、Ａｌ富化層が厚すぎると合金化処
理にＺｎ−Ｆｅ合金化反応が起こらず、合金化ムラを生
じたり、合金化溶融めっき鋼板を得ることができないと
いう問題が生じる。そのため、Ａｌの亜鉛浴中含有量を
０．１〜０．２重量％に限定した。０．１重量％未満で
はＺｎ−Ｆｅ合金化が早く始まるため合金化処理をする
と脆いΓ相が多く形成され、加工時に剥離が起きやすく
なること、一方、０．２重量％を超えるとＺｎ−Ｆｅ合
金化反応が起こりにくく、合金化めっき鋼板製造時にめ
っき層中のＦｅ含有率を目標の範囲内に制御することが
困難となるためである。
理にＺｎ−Ｆｅ合金化反応が起こらず、合金化ムラを生
じたり、合金化溶融めっき鋼板を得ることができないと
いう問題が生じる。そのため、Ａｌの亜鉛浴中含有量を
０．１〜０．２重量％に限定した。０．１重量％未満で
はＺｎ−Ｆｅ合金化が早く始まるため合金化処理をする
と脆いΓ相が多く形成され、加工時に剥離が起きやすく
なること、一方、０．２重量％を超えるとＺｎ−Ｆｅ合
金化反応が起こりにくく、合金化めっき鋼板製造時にめ
っき層中のＦｅ含有率を目標の範囲内に制御することが
困難となるためである。
【００１３】（２）Ｎｉ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎ （２−ａ）Ｎｉによる密着性向上のメカニズム 亜鉛浴中に含有されたＮｉは、亜鉛浴中に鋼板を浸漬す
ると鋼板表面にＦｅ−Ｎｉ合金層を形成する。そのＦｅ
−Ｎｉ合金層はめっき層中のＮｉの含有率が高くなるほ
ど顕著に見られ、Ａｌ富化層と共にＺｎ−Ｆｅ合金化を
抑制する機能をもつ。そして溶融めっき鋼板を加熱して
合金化処理するとＮｉは鋼板表面からめっき層中に拡散
し、Ｚｎ−Ｆｅ−Ａｌ−Ｎｉ４元系合金層を形成するた
め、めっき剥離の原因となるＺｎ−Ｆｅ２元系合金（Ｆ
ｅ含有率２２重量％）Γ相の形成が抑制される。
ると鋼板表面にＦｅ−Ｎｉ合金層を形成する。そのＦｅ
−Ｎｉ合金層はめっき層中のＮｉの含有率が高くなるほ
ど顕著に見られ、Ａｌ富化層と共にＺｎ−Ｆｅ合金化を
抑制する機能をもつ。そして溶融めっき鋼板を加熱して
合金化処理するとＮｉは鋼板表面からめっき層中に拡散
し、Ｚｎ−Ｆｅ−Ａｌ−Ｎｉ４元系合金層を形成するた
め、めっき剥離の原因となるＺｎ−Ｆｅ２元系合金（Ｆ
ｅ含有率２２重量％）Γ相の形成が抑制される。
【００１４】しかしながら、めっき層中のＮｉ含有率が
０．１重量％を越えるとＡｌ−Ｎｉの合金化反応が顕著
になるので、Ｆｅ−Ｎｉ合金層及びＡｌ富化層の形成が
不十分となり、合金化抑制機能が低減し、めっき密着性
が劣化する問題が生じる。また、Ｎｉ添加のみでは、十
分なＺｎ−Ｆｅ２元系合金Γ相の抑制効果を得るには
０．０５重量％以上のＮｉ含有量が必要である。従っ
て、Ｎｉ添加のみで、密着性を向上させるには、０．０
５〜０．１重量％のＮｉ含有量とする必要があり、Ｎｉ
濃度の制御等が困難となる。
０．１重量％を越えるとＡｌ−Ｎｉの合金化反応が顕著
になるので、Ｆｅ−Ｎｉ合金層及びＡｌ富化層の形成が
不十分となり、合金化抑制機能が低減し、めっき密着性
が劣化する問題が生じる。また、Ｎｉ添加のみでは、十
分なＺｎ−Ｆｅ２元系合金Γ相の抑制効果を得るには
０．０５重量％以上のＮｉ含有量が必要である。従っ
て、Ｎｉ添加のみで、密着性を向上させるには、０．０
５〜０．１重量％のＮｉ含有量とする必要があり、Ｎｉ
濃度の制御等が困難となる。
【００１５】（２−ｂ）ＮｉとＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎ
との相乗効果 ここで、上記Ｎｉ添加めっき層中に、さらにＰｂ、Ｓ
ｂ、Ｂｉ、Ｓｎの少なくとも１種以上を０．００１重量
％以上含有させると、Ａｌ−Ｎｉ合金化反応よりもＦｅ
−Ｎｉ合金化反応が促進されるため、Ｎｉ含有量の許容
範囲が広がり、濃度制御が容易になる。また、Ｐｂ、Ｓ
ｂ、Ｂｉ、Ｓｎによる効果としては、このほかに、濡れ
性の向上や不めっき抑制の効果があるが、めっき層中の
Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎの含有量が０．０１重量％を越
えると耐食性の劣化や黒変等の問題が生じる。
との相乗効果 ここで、上記Ｎｉ添加めっき層中に、さらにＰｂ、Ｓ
ｂ、Ｂｉ、Ｓｎの少なくとも１種以上を０．００１重量
％以上含有させると、Ａｌ−Ｎｉ合金化反応よりもＦｅ
−Ｎｉ合金化反応が促進されるため、Ｎｉ含有量の許容
範囲が広がり、濃度制御が容易になる。また、Ｐｂ、Ｓ
ｂ、Ｂｉ、Ｓｎによる効果としては、このほかに、濡れ
性の向上や不めっき抑制の効果があるが、めっき層中の
Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎの含有量が０．０１重量％を越
えると耐食性の劣化や黒変等の問題が生じる。
【００１６】従って、めっき層中のＮｉ含有量は０．０
５〜０．３重量％とし、さらにＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎ
のうち少なくとも１種以上を０．００１〜０．０１重量
％をめっき層中に含有させる。また、上記めっき層を得
るために溶融亜鉛めっき浴中にＮｉを添加する時、同時
に添加するＡｌ量にもよるが、０．１重量％を越えたＮ
ｉ含有量によってドロス（Ｎｉ2 Ａｌ3 ）が生成され始
め、０．２重量％を越えるとドロス量が顕著に増加し、
めっき表面欠陥を生じる。一方、めっき層中のＮｉは、
加熱合金化処理以前には、鋼板表面に濃化しているた
め、平均しためっき層中のＮｉ濃度はめっき浴中のＮｉ
濃度より高くなる。従って、上述のＮｉ組成のめっき層
を得るには、めっき浴中のＮｉ含有量が若干低めでも製
造可能であり、めっき浴中のＮｉ含有量はドロス抑制を
考慮し、０．２重量％以下とする。さらに好ましくは
０．１重量％以下である。まためっき浴中のＮｉの効果
を顕現させるために、Ｎｉ：０．０１重量％以上をめっ
き浴中に含有させる。
５〜０．３重量％とし、さらにＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎ
のうち少なくとも１種以上を０．００１〜０．０１重量
％をめっき層中に含有させる。また、上記めっき層を得
るために溶融亜鉛めっき浴中にＮｉを添加する時、同時
に添加するＡｌ量にもよるが、０．１重量％を越えたＮ
ｉ含有量によってドロス（Ｎｉ2 Ａｌ3 ）が生成され始
め、０．２重量％を越えるとドロス量が顕著に増加し、
めっき表面欠陥を生じる。一方、めっき層中のＮｉは、
加熱合金化処理以前には、鋼板表面に濃化しているた
め、平均しためっき層中のＮｉ濃度はめっき浴中のＮｉ
濃度より高くなる。従って、上述のＮｉ組成のめっき層
を得るには、めっき浴中のＮｉ含有量が若干低めでも製
造可能であり、めっき浴中のＮｉ含有量はドロス抑制を
考慮し、０．２重量％以下とする。さらに好ましくは
０．１重量％以下である。まためっき浴中のＮｉの効果
を顕現させるために、Ｎｉ：０．０１重量％以上をめっ
き浴中に含有させる。
【００１７】またＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎは、めっき浴
とほぼ同量がめっき層中に含有されるため、０．００１
〜０．０１重量％をめっき浴中に含有させる。以上を総
合し、めっき浴中のＮｉ含有率は、０．０１〜０．２重
量％、好ましくは０．０１〜０．１重量％とし、さらに
Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少なくとも１種以上を
０．００１〜０．０１重量％めっき浴中に含有させる。
とほぼ同量がめっき層中に含有されるため、０．００１
〜０．０１重量％をめっき浴中に含有させる。以上を総
合し、めっき浴中のＮｉ含有率は、０．０１〜０．２重
量％、好ましくは０．０１〜０．１重量％とし、さらに
Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少なくとも１種以上を
０．００１〜０．０１重量％めっき浴中に含有させる。
【００１８】また、既に述べたように、Ｎｉを添加した
溶融亜鉛めっき浴でめっきすることにより、めっきと地
鉄との界面にＮｉが濃化するので、溶融亜鉛めっき前に
Ｎｉを鋼板にあらかじめ付着させる必要はなく、従来の
溶融亜鉛めっき鋼板製造と同様の方法で製造することが
可能となったため、上記した亜鉛浴中のＰｂ，Ｓｂ，Ｂ
ｉ，Ｓｎの濡れ性向上効果と併せ、鋼板の不めっき部が
減少し、合金化後の表面外観が良好になる。
溶融亜鉛めっき浴でめっきすることにより、めっきと地
鉄との界面にＮｉが濃化するので、溶融亜鉛めっき前に
Ｎｉを鋼板にあらかじめ付着させる必要はなく、従来の
溶融亜鉛めっき鋼板製造と同様の方法で製造することが
可能となったため、上記した亜鉛浴中のＰｂ，Ｓｂ，Ｂ
ｉ，Ｓｎの濡れ性向上効果と併せ、鋼板の不めっき部が
減少し、合金化後の表面外観が良好になる。
【００１９】（３）合金化処理時の昇温速度を２０℃／
ｓ以下とした理由は、昇温速度が２０℃／ｓを超える
と、めっき層と鋼板との間にΓ相が形成され、加工性が
劣化するためであり、合金化温度を４８０〜６００℃と
したのは、６００℃を超えると、Ｚｎ−Ｆｅ合金化反応
がかなり進み、Γ相が形成されやすくなるため加工性が
劣化し、４８０℃未満であると合金化反応が進まず、表
層に亜鉛が残存するからである。
ｓ以下とした理由は、昇温速度が２０℃／ｓを超える
と、めっき層と鋼板との間にΓ相が形成され、加工性が
劣化するためであり、合金化温度を４８０〜６００℃と
したのは、６００℃を超えると、Ｚｎ−Ｆｅ合金化反応
がかなり進み、Γ相が形成されやすくなるため加工性が
劣化し、４８０℃未満であると合金化反応が進まず、表
層に亜鉛が残存するからである。
【００２０】
【実施例】次に、本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
実施例を比較例と対比しながら説明する。表１に示され
る亜鉛浴及びめっき層中成分組成を持つ、本発明の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を実施例１〜６に、その比較例を
比較例１〜６に示す。鋼板の加工性及び鋼板表面外観の
評価法を以下に示した。 （９０℃曲げ試験）試料を４０×５０ｍｍに剪断後、ニ
ットテープを貼り付け９０°圧縮曲げ、曲げ戻しを行っ
た後、ニットテープを剥離し、テープに付着しためっき
粉を蛍光Ｘ線装置（ｒｉｇａｋｕ製；Ｍｏｄｅｌ３７
０）を使用して亜鉛のカウントを測定した。
実施例を比較例と対比しながら説明する。表１に示され
る亜鉛浴及びめっき層中成分組成を持つ、本発明の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を実施例１〜６に、その比較例を
比較例１〜６に示す。鋼板の加工性及び鋼板表面外観の
評価法を以下に示した。 （９０℃曲げ試験）試料を４０×５０ｍｍに剪断後、ニ
ットテープを貼り付け９０°圧縮曲げ、曲げ戻しを行っ
た後、ニットテープを剥離し、テープに付着しためっき
粉を蛍光Ｘ線装置（ｒｉｇａｋｕ製；Ｍｏｄｅｌ３７
０）を使用して亜鉛のカウントを測定した。
【００２１】Ｚｎカウント数が、５０未満を◎、５０〜
１００を〇、１０１以上を×と評価した。 （鋼板表面外観）合金化溶融亜鉛めっき鋼板の試料中、
５００ｍｍ角の領域において表面外観評価を以下に示す
ように行った。
１００を〇、１０１以上を×と評価した。 （鋼板表面外観）合金化溶融亜鉛めっき鋼板の試料中、
５００ｍｍ角の領域において表面外観評価を以下に示す
ように行った。
【００２２】 〇：不めっき、合金化ムラともになし ×：不めっき、又は合金化ムラあり
【００２３】
【表１】
【００２４】表１に示されるように、本発明による各成
分の浴中濃度及び合金化条件に従った実施例１〜６で
は、曲げ試験成績に優れ表面外観も優れている。これに
対して、浴中Ａｌ量が不足する比較例１、Ｎｉを浴中に
添加しない比較例２、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎの何れを
も含まない比較例４では曲げ加工性が劣り、浴中Ａｌが
過多の比較例３では表面外観が劣化している。浴中Ｎｉ
が過多である比較例６では加工性、外観共に劣ってい
る。また、合金化条件が不適正な比較例５、７、８も曲
げ特性または外観不良が生じている。
分の浴中濃度及び合金化条件に従った実施例１〜６で
は、曲げ試験成績に優れ表面外観も優れている。これに
対して、浴中Ａｌ量が不足する比較例１、Ｎｉを浴中に
添加しない比較例２、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎの何れを
も含まない比較例４では曲げ加工性が劣り、浴中Ａｌが
過多の比較例３では表面外観が劣化している。浴中Ｎｉ
が過多である比較例６では加工性、外観共に劣ってい
る。また、合金化条件が不適正な比較例５、７、８も曲
げ特性または外観不良が生じている。
【００２５】
【発明の効果】表１の比較例より、めっき層中のＦｅ含
有率が１０重量％を超えると加工性が劣化するが、Ｎｉ
添加亜鉛浴で合金化溶融めっきした実施例では、めっき
層中のＦｅ含有率が１０重量％を大きく超えても加工性
の劣化は比較例よりも少ないことから、高Ｆｅ含有率に
おいても高加工性が保てることが明らかとなった、さら
に、Ｐｂ，Ｓｂ，Ｂｉ，Ｓｎのうちの少なくとも１種以
上を添加することにより、鋼板に不めっきが形成され
ず、表現外観の劣化のない合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造が可能となった。
有率が１０重量％を超えると加工性が劣化するが、Ｎｉ
添加亜鉛浴で合金化溶融めっきした実施例では、めっき
層中のＦｅ含有率が１０重量％を大きく超えても加工性
の劣化は比較例よりも少ないことから、高Ｆｅ含有率に
おいても高加工性が保てることが明らかとなった、さら
に、Ｐｂ，Ｓｂ，Ｂｉ，Ｓｎのうちの少なくとも１種以
上を添加することにより、鋼板に不めっきが形成され
ず、表現外観の劣化のない合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造が可能となった。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｌを０．１〜０．２５重量％、Ｆｅを
６．０〜１８．０重量％、Ｎｉを０．０５〜０．３重量
％、さらにＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓｎのうち少なくとも１
種以上を０．００１〜０．０１重量％含み、残部が亜鉛
及び不可避不純物よりなるめっき層を有することを特徴
とする高加工性合金化溶融めっき鋼板。 - 【請求項２】 Ａｌを０．１〜０．２重量％、Ｎｉを
０．０１〜０．２重量％、さらにＰｂ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓ
ｎのうち少なくとも１種以上を０．００１〜０．０１重
量％含み、残部が亜鉛と微量の不可避不純物とからなる
亜鉛めっき浴中で溶融めっきを施した後、昇温速度２０
℃／ｓ以下で昇温し、４８０〜６００℃で加熱合金化処
理することを特徴とする高加工性合金化溶融めっき鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01120996A JP3498466B2 (ja) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | 高加工性合金化溶融めっき鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01120996A JP3498466B2 (ja) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | 高加工性合金化溶融めっき鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09202952A true JPH09202952A (ja) | 1997-08-05 |
| JP3498466B2 JP3498466B2 (ja) | 2004-02-16 |
Family
ID=11771621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01120996A Expired - Fee Related JP3498466B2 (ja) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | 高加工性合金化溶融めっき鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3498466B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1186679A1 (en) * | 2000-09-12 | 2002-03-13 | n.v. Umicore s.a. | Hot-dip galvanising alloy and process |
| WO2002033140A3 (en) * | 2000-10-16 | 2002-09-19 | Teck Cominco Metals Ltd | Process and alloy for decorative galvanizing of steel |
| JP2010084214A (ja) * | 2008-10-02 | 2010-04-15 | Nippon Steel Corp | 外観品位に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| CN114107860A (zh) * | 2021-10-19 | 2022-03-01 | 上海大学 | 抑制高强钢热成形过程中液态金属致脆和改善耐磨性的锌铝镁基合金镀层材料及其制备方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2605486C (en) | 2005-04-20 | 2010-12-14 | Nippon Steel Corporation | Hot dip galvannealed steel sheet and method of production of the same |
-
1996
- 1996-01-25 JP JP01120996A patent/JP3498466B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1186679A1 (en) * | 2000-09-12 | 2002-03-13 | n.v. Umicore s.a. | Hot-dip galvanising alloy and process |
| WO2002022907A1 (en) * | 2000-09-12 | 2002-03-21 | Umicore | Hot-dip galvanising alloy and process |
| WO2002033140A3 (en) * | 2000-10-16 | 2002-09-19 | Teck Cominco Metals Ltd | Process and alloy for decorative galvanizing of steel |
| US6569268B1 (en) | 2000-10-16 | 2003-05-27 | Teck Cominco Metals Ltd. | Process and alloy for decorative galvanizing of steel |
| JP2010084214A (ja) * | 2008-10-02 | 2010-04-15 | Nippon Steel Corp | 外観品位に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| CN114107860A (zh) * | 2021-10-19 | 2022-03-01 | 上海大学 | 抑制高强钢热成形过程中液态金属致脆和改善耐磨性的锌铝镁基合金镀层材料及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3498466B2 (ja) | 2004-02-16 |
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