JPH0919695A - 浄化処理用のオゾン処理施設 - Google Patents
浄化処理用のオゾン処理施設Info
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- JPH0919695A JPH0919695A JP7171774A JP17177495A JPH0919695A JP H0919695 A JPH0919695 A JP H0919695A JP 7171774 A JP7171774 A JP 7171774A JP 17177495 A JP17177495 A JP 17177495A JP H0919695 A JPH0919695 A JP H0919695A
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- oxygen
- concentration
- air
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
- C02F1/78—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with ozone
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- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明の目的は、オゾン接触池の縮小化とグロ
ー放電電力を低減した浄化処理用のオゾン処理施設を提
供する。 【構成】前記の課題を解決するために、本発明では、空
気を酸素富化装置１で高濃度酸素にし、これをオゾン発
生器３に送り込みオゾン濃度が３０ｇ／Ｎｍ3 以上又は
３０（ｇ／Ｎｍ3）から８０（ｇ／Ｎｍ3）の範囲に発生
させ、これらのオゾンをオゾン接触池４で散気させるこ
とにある。
ー放電電力を低減した浄化処理用のオゾン処理施設を提
供する。 【構成】前記の課題を解決するために、本発明では、空
気を酸素富化装置１で高濃度酸素にし、これをオゾン発
生器３に送り込みオゾン濃度が３０ｇ／Ｎｍ3 以上又は
３０（ｇ／Ｎｍ3）から８０（ｇ／Ｎｍ3）の範囲に発生
させ、これらのオゾンをオゾン接触池４で散気させるこ
とにある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、上下水道などの浄化処
理用のオゾン処理施設に関する。
理用のオゾン処理施設に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のオゾン処理装置は、図７に示すよ
うに、補機空気源７において空気をブロア（ＢＬ）７ａ
で昇圧し、冷却乾燥機（ＣＬ／ＤＲＹ）７ｂで乾燥空気
を作成して、オゾン発生器（ＯＺＮ）３ａに入力する
と、電源制御盤３ｂよりグロー放電電力を注入し、グロ
ー放電中を通過することで、オゾン化空気を生成せしめ
オゾン接触池４内に設置した散気管５により散気し、被
処理水量（Ｑ）９と気液接触させ、オゾンを被処理水中
に溶解させオゾン反応によって脱臭・脱色・殺菌などを
行っていた。尚、オゾン接触池４は密閉構造として上側
の空間に残留オゾンガスが蓄積するので、排オゾン処理
装置６で分解して、無害にして大気放出することとして
いる。また、これらの制御は特開昭59−62390 号公報で
も公知となっている。
うに、補機空気源７において空気をブロア（ＢＬ）７ａ
で昇圧し、冷却乾燥機（ＣＬ／ＤＲＹ）７ｂで乾燥空気
を作成して、オゾン発生器（ＯＺＮ）３ａに入力する
と、電源制御盤３ｂよりグロー放電電力を注入し、グロ
ー放電中を通過することで、オゾン化空気を生成せしめ
オゾン接触池４内に設置した散気管５により散気し、被
処理水量（Ｑ）９と気液接触させ、オゾンを被処理水中
に溶解させオゾン反応によって脱臭・脱色・殺菌などを
行っていた。尚、オゾン接触池４は密閉構造として上側
の空間に残留オゾンガスが蓄積するので、排オゾン処理
装置６で分解して、無害にして大気放出することとして
いる。また、これらの制御は特開昭59−62390 号公報で
も公知となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、環境浄化に伴う
上下水処理の研究が進み、オゾンを処理水と接触させて
脱臭・脱色・殺菌処理する所謂高度処理が普及し始めて
いる。それに伴い、建設コストの低減及びグロー放電電
力の低減としての省電力化が望まれている。
上下水処理の研究が進み、オゾンを処理水と接触させて
脱臭・脱色・殺菌処理する所謂高度処理が普及し始めて
いる。それに伴い、建設コストの低減及びグロー放電電
力の低減としての省電力化が望まれている。
【０００４】特に建設コストにおいて、オゾン接触池４
とオゾン発生〜散気系との建設コスト比が２対１で、全
体の５０％を占める（残りは活性炭吸着池や中間ポンプ
〜着水井などで構成する）ので、オゾン接触池の縮小化
が望まれていた。
とオゾン発生〜散気系との建設コスト比が２対１で、全
体の５０％を占める（残りは活性炭吸着池や中間ポンプ
〜着水井などで構成する）ので、オゾン接触池の縮小化
が望まれていた。
【０００５】本発明の目的は、オゾン接触池の縮小化と
オゾン処理装置の消費電力を低減した浄化処理用のオゾ
ン処理施設を提供することにある。
オゾン処理装置の消費電力を低減した浄化処理用のオゾ
ン処理施設を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決するた
めに、本発明では、空気を酸素富化装置で高濃度酸素に
し、これをオゾン発生器に送り込みオゾン濃度が３０ｇ
／Ｎｍ3 以上又は３０（ｇ／Ｎｍ3）から８０（ｇ／Ｎ
ｍ3）の範囲で発生させ、これらのオゾンをオゾン接触
池で散気させることにある。
めに、本発明では、空気を酸素富化装置で高濃度酸素に
し、これをオゾン発生器に送り込みオゾン濃度が３０ｇ
／Ｎｍ3 以上又は３０（ｇ／Ｎｍ3）から８０（ｇ／Ｎ
ｍ3）の範囲で発生させ、これらのオゾンをオゾン接触
池で散気させることにある。
【０００７】
【作用】上記の高濃度オゾン化ガスにすると、高濃度オ
ゾン化ガスがオゾン接触池内の散気管から散気され、被
処理水との気液混合によるオゾン溶解量が多くなりオゾ
ン反応が早く、短時間で被処理水を処理でき、特にオゾ
ン濃度が３０ｇ／Ｎm3以上にすれば、オゾン接触池を従
来のオゾン接触池に比べて大幅に縮小化できる。又オゾ
ン濃度が３０ｇ／Ｎｍ3以上又は３０(ｇ／Ｎｍ3）から
８０(ｇ／Ｎｍ3)の範囲になるように高濃度酸素をオゾ
ン発生器に送り込めば、大幅に電力原単位を低減するこ
とができる。
ゾン化ガスがオゾン接触池内の散気管から散気され、被
処理水との気液混合によるオゾン溶解量が多くなりオゾ
ン反応が早く、短時間で被処理水を処理でき、特にオゾ
ン濃度が３０ｇ／Ｎm3以上にすれば、オゾン接触池を従
来のオゾン接触池に比べて大幅に縮小化できる。又オゾ
ン濃度が３０ｇ／Ｎｍ3以上又は３０(ｇ／Ｎｍ3）から
８０(ｇ／Ｎｍ3)の範囲になるように高濃度酸素をオゾ
ン発生器に送り込めば、大幅に電力原単位を低減するこ
とができる。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１ないし図３，
図５〜図６により説明する。
図５〜図６により説明する。
【０００９】図１において、ＰＳＡ装置１（酸素富化装
置）により酸素が９０％以上の高濃度酸素ガスを生成す
る。ＰＳＡ装置１は、空気をブロアＢｐでバルブスキッ
ドＶ.Ｓ 配管系を経由し吸着筒Ａ1〜Ａ3に供給する。吸
着筒Ａ1〜Ａ3で順次シーケンス的に高濃度酸素Ｏ2 を取
出し、コンプレッサＣｐで昇圧し、タンクＶへ蓄積す
る。一方、不要な窒素Ｎ2 は減圧ポンプＶｐで大気へ排
気する。
置）により酸素が９０％以上の高濃度酸素ガスを生成す
る。ＰＳＡ装置１は、空気をブロアＢｐでバルブスキッ
ドＶ.Ｓ 配管系を経由し吸着筒Ａ1〜Ａ3に供給する。吸
着筒Ａ1〜Ａ3で順次シーケンス的に高濃度酸素Ｏ2 を取
出し、コンプレッサＣｐで昇圧し、タンクＶへ蓄積す
る。一方、不要な窒素Ｎ2 は減圧ポンプＶｐで大気へ排
気する。
【００１０】酸素ガスは流量調節弁２ｃを介して流量計
（Ｆ1)２ａを経由し、制御ユニット（ＣＥ2)２ｄで必要
流量を設定制御してオゾン発生器３ａに入力されると、
電源制御盤３ｂによりオゾン発生器３ａ内にグロー放電
を発生させ、このグロー放電中を通過することで、オゾ
ンＯ3 が生成し、オゾン化ガスとして出力し、複数台の
場合は図示の集合管１０で集合して配分する配管系を経
由し流量計（ｆ1)２ｂを通って、散気管５から散気され
る。図１では２段のため散気管は５ａ，５ｂに並列に散
気させている。オゾン発生器３ａでは９０％以上の酸素
ガスが送り込まれるので、オゾン濃度が３０ｇ／Ｎｍ3
以上のオゾン化ガスを発生し、このオゾン化ガスをオゾ
ン接触池４で散気させるが、オゾン化ガスのオゾン濃度
を３０（ｇ／Ｎｍ3)〜８０(ｇ／Ｎｍ3）の範囲内でオゾ
ン接触池４に散気しても良い。オゾン接触池４は被処理
水量（Ｑ）９が密閉容積内を流れるが、その内寸法は幅
＝Ｗ，高さ＝Ｈ，奥行＝Ｄとして図示し、水深はオゾン
接触部がＨ1 ，滞留部がＨ2 で表示した。散気管５ａと
５ｂは処理水量（Ｑ）９の入力により向流迂回する水流
経路で２段のオゾン接触を行わしめて、必要オゾン接触
時間を得るためである。ここに、オゾン接触時間は接触
部と滞留部とを合せ約１０〜１５分が目安となってい
る。
（Ｆ1)２ａを経由し、制御ユニット（ＣＥ2)２ｄで必要
流量を設定制御してオゾン発生器３ａに入力されると、
電源制御盤３ｂによりオゾン発生器３ａ内にグロー放電
を発生させ、このグロー放電中を通過することで、オゾ
ンＯ3 が生成し、オゾン化ガスとして出力し、複数台の
場合は図示の集合管１０で集合して配分する配管系を経
由し流量計（ｆ1)２ｂを通って、散気管５から散気され
る。図１では２段のため散気管は５ａ，５ｂに並列に散
気させている。オゾン発生器３ａでは９０％以上の酸素
ガスが送り込まれるので、オゾン濃度が３０ｇ／Ｎｍ3
以上のオゾン化ガスを発生し、このオゾン化ガスをオゾ
ン接触池４で散気させるが、オゾン化ガスのオゾン濃度
を３０（ｇ／Ｎｍ3)〜８０(ｇ／Ｎｍ3）の範囲内でオゾ
ン接触池４に散気しても良い。オゾン接触池４は被処理
水量（Ｑ）９が密閉容積内を流れるが、その内寸法は幅
＝Ｗ，高さ＝Ｈ，奥行＝Ｄとして図示し、水深はオゾン
接触部がＨ1 ，滞留部がＨ2 で表示した。散気管５ａと
５ｂは処理水量（Ｑ）９の入力により向流迂回する水流
経路で２段のオゾン接触を行わしめて、必要オゾン接触
時間を得るためである。ここに、オゾン接触時間は接触
部と滞留部とを合せ約１０〜１５分が目安となってい
る。
【００１１】次に図２により各種指標の相関関係で説明
する。
する。
【００１２】オゾン注入率η（mg／ｌ）とは、被処理水
量Ｑ(ｍ3／ｈ）に対する必要オゾン量（kg／ｈ）３を定
める指標で、人為的に設定値（max〜min幅内）が与えら
れる。図２では、ηH ＝maxの時にＱ1点の交差点より下
方の必要オゾン量max(Ｏ1点)に至り、オゾン発生器は図
１の電源制御盤３ｂ〜オゾン発生器３ａによりオゾン量
を発生せしめる。
量Ｑ(ｍ3／ｈ）に対する必要オゾン量（kg／ｈ）３を定
める指標で、人為的に設定値（max〜min幅内）が与えら
れる。図２では、ηH ＝maxの時にＱ1点の交差点より下
方の必要オゾン量max(Ｏ1点)に至り、オゾン発生器は図
１の電源制御盤３ｂ〜オゾン発生器３ａによりオゾン量
を発生せしめる。
【００１３】さて、図２で交点Ｄ1 はオゾン濃度(ｇ／
Ｎｍ3）を定める指標であるので、左側に移行しＦ1点
（オゾン化ガス量＝Ｎｍ3／h）が定まり、更に左側へ移
行しｎ1点（散気管５の１本当りの定格流量＝ｌ／min）
の下方のＮ1点が散気管の必要本数となる。
Ｎｍ3）を定める指標であるので、左側に移行しＦ1点
（オゾン化ガス量＝Ｎｍ3／h）が定まり、更に左側へ移
行しｎ1点（散気管５の１本当りの定格流量＝ｌ／min）
の下方のＮ1点が散気管の必要本数となる。
【００１４】ここに、オゾン注入率（ηH），被処理水
量（Ｑ1）を保ちながらオゾン濃度Ｄ（ｇ／Ｎｍ3)を高
い（Ｈ）→低い（Ｌ）にする時は、Ｄ1→Ｄ2点となれば
よいからオゾン化ガス量はＦ1→Ｆ2に増加せしめ、散気
管本数はＮ1→Ｎ2と多くなることを示す指標である。つ
まりオゾン濃度Ｄ(ｇ／Ｎｍ3）が高い（Ｈ）のときはＤ
1 となり、オゾン化ガス量２を少なくすればよく、散気
管本数ＮはＮ1 が妥当本数となる。これとは逆のオゾン
濃度Ｄ2（ｇ／Ｎｍ3）の低い（Ｌ）にする時はオゾン化
ガス量Ｆ2 がＦ1 より多くなるので、散気管本数ＮはＮ
2 が妥当本数となる。
量（Ｑ1）を保ちながらオゾン濃度Ｄ（ｇ／Ｎｍ3)を高
い（Ｈ）→低い（Ｌ）にする時は、Ｄ1→Ｄ2点となれば
よいからオゾン化ガス量はＦ1→Ｆ2に増加せしめ、散気
管本数はＮ1→Ｎ2と多くなることを示す指標である。つ
まりオゾン濃度Ｄ(ｇ／Ｎｍ3）が高い（Ｈ）のときはＤ
1 となり、オゾン化ガス量２を少なくすればよく、散気
管本数ＮはＮ1 が妥当本数となる。これとは逆のオゾン
濃度Ｄ2（ｇ／Ｎｍ3）の低い（Ｌ）にする時はオゾン化
ガス量Ｆ2 がＦ1 より多くなるので、散気管本数ＮはＮ
2 が妥当本数となる。
【００１５】図３では、縦軸はオゾン発生器３の電力原
単位Ｐ(kwｈ／kg−Ｏ3）の指標で、横軸にオゾン濃度Ｄ
(ｇ／Ｎｍ3）をとると、Ａｆ曲線は図７の従来系で示し
た空気原料としたオゾン発生器の特性で、Ｄ＝２０ｇ／
Ｎｍ3 の時にＰ＝２１kwｈ／kg−Ｏ3 となり、最小の消
費電力を示している。ＯＦ曲線は図１の９０％以上の酸
素ガスを入力としたオゾン発生器３の特性で、Ｄ＝６０
ｇ／Ｎｍ3 の時にＰ＝１６kwｈ／kg−Ｏ3 と最小とな
る。これはオゾン発生器内の放電空間が同じで、原料ガ
スが空気から酸素になるためである。
単位Ｐ(kwｈ／kg−Ｏ3）の指標で、横軸にオゾン濃度Ｄ
(ｇ／Ｎｍ3）をとると、Ａｆ曲線は図７の従来系で示し
た空気原料としたオゾン発生器の特性で、Ｄ＝２０ｇ／
Ｎｍ3 の時にＰ＝２１kwｈ／kg−Ｏ3 となり、最小の消
費電力を示している。ＯＦ曲線は図１の９０％以上の酸
素ガスを入力としたオゾン発生器３の特性で、Ｄ＝６０
ｇ／Ｎｍ3 の時にＰ＝１６kwｈ／kg−Ｏ3 と最小とな
る。これはオゾン発生器内の放電空間が同じで、原料ガ
スが空気から酸素になるためである。
【００１６】しかしながら、同一のオゾン発生器３で入
力ガスを空気から酸素に代えてもオゾン発生量は２〜
２.２ 倍以内となる限界がある。これはグロー放電空間
に電力注入量を増やし続けても、温度上昇や分子間運動
の条件により飽和してしまうためである。グロー放電間
隔を約１／２として電流密度を増やし、オゾン濃度Ｄ＝
１２０ｇ／Ｎｍ3 までに高濃度化したオゾン発生器が公
開されているが、入力ガスは酸素専用の機種となる。従
って、図３においてＤ＝２０ｇ／Ｎｍ3 の図７の公知例
の場合は例えばオゾン発生量１kg／ｈとするとｆ1＝５
０Ｎｍ3／ｈとなる。なお、製造上のバラツキよりＤ＝
２０±５ｇ／Ｎｍ3 と変化することは許容される。
力ガスを空気から酸素に代えてもオゾン発生量は２〜
２.２ 倍以内となる限界がある。これはグロー放電空間
に電力注入量を増やし続けても、温度上昇や分子間運動
の条件により飽和してしまうためである。グロー放電間
隔を約１／２として電流密度を増やし、オゾン濃度Ｄ＝
１２０ｇ／Ｎｍ3 までに高濃度化したオゾン発生器が公
開されているが、入力ガスは酸素専用の機種となる。従
って、図３においてＤ＝２０ｇ／Ｎｍ3 の図７の公知例
の場合は例えばオゾン発生量１kg／ｈとするとｆ1＝５
０Ｎｍ3／ｈとなる。なお、製造上のバラツキよりＤ＝
２０±５ｇ／Ｎｍ3 と変化することは許容される。
【００１７】一方、同一のオゾン発生器で入力ガスを酸
素に代えた場合オゾン発生量は２〜２.２倍以内となる
限界があるので、Ｄ＝６０ｇ／Ｎｍ3のオゾン発生量と
するためには、オゾン発生量が２kg／ｈでＦ1は３３Ｎ
ｍ3／ｈのオゾン化ガス量を流せばよい。またＤ＝４０
ｇ／Ｎｍ3 とするには、オゾン発生器３は発生量(kg／
ｈ)が２倍の２kg／ｈ，オゾン化ガス量（Ｎｍ3／ｈ）は
５０Ｎｍ3／ｈとなる。
素に代えた場合オゾン発生量は２〜２.２倍以内となる
限界があるので、Ｄ＝６０ｇ／Ｎｍ3のオゾン発生量と
するためには、オゾン発生量が２kg／ｈでＦ1は３３Ｎ
ｍ3／ｈのオゾン化ガス量を流せばよい。またＤ＝４０
ｇ／Ｎｍ3 とするには、オゾン発生器３は発生量(kg／
ｈ)が２倍の２kg／ｈ，オゾン化ガス量（Ｎｍ3／ｈ）は
５０Ｎｍ3／ｈとなる。
【００１８】尚、製造上のバラツキよりＤ＝４０±５ｇ
／Ｎｍ3 と変化することは許容される。従って、Ａｆと
ＯＦの曲線より電力原単位ＰはＤ＝３０ｇ／Ｎｍ3 が境
界点となつて、ＯＦ曲線側が消費電力が小さくなる。
／Ｎｍ3 と変化することは許容される。従って、Ａｆと
ＯＦの曲線より電力原単位ＰはＤ＝３０ｇ／Ｎｍ3 が境
界点となつて、ＯＦ曲線側が消費電力が小さくなる。
【００１９】以上の条件において、ラボプラントを運転
し実験データを求めた結果を図４〜図６に示す。
し実験データを求めた結果を図４〜図６に示す。
【００２０】図４，図５はオゾン接触池の面積比を横軸
にして、縦軸にオゾンの気液混合吸収効率（％）と臭気
物質（２−ＭＩＢ，ジェオスミン）の除去効率（％）を
とって、オゾン注入率η（mg／ｌ）８をパラメータとし
て最小ηL ，平均ηM ，最大ηH との条件で整理したも
ので、図４は従来の空気入力のオゾン発生器の場合の図
７のシステム系、図５は酸素入力のオゾン発生器の場合
の図１のシステム系のデータである。
にして、縦軸にオゾンの気液混合吸収効率（％）と臭気
物質（２−ＭＩＢ，ジェオスミン）の除去効率（％）を
とって、オゾン注入率η（mg／ｌ）８をパラメータとし
て最小ηL ，平均ηM ，最大ηH との条件で整理したも
ので、図４は従来の空気入力のオゾン発生器の場合の図
７のシステム系、図５は酸素入力のオゾン発生器の場合
の図１のシステム系のデータである。
【００２１】以上の有効差を図６に示した。すなわち、
臭気物質の除去効率（％）で整理するとオゾン注入率の
min(ηL）〜max(ηH）においても図１のシステム系が優
れており、従来の図７のオゾン接触池４において面積比
１とすると図１においては面積比０.６〜０.７としても
同等の除去効率があることを示している。尚、図１のよ
うにオゾン発生器を複数台で運転する場合、オゾン濃度
(ｇ／Ｎｍ3）を２倍、オゾン化ガス(Ｎｍ3／ｈ）を同一
とすることでオゾン発生量が１台当り２倍の出力が得ら
れるので、従来の２台分に相当し、オゾン台数を半減で
きる。オゾン処理系オゾン接触池については、高濃度オ
ゾンの時は図１のように面積比０.６ 〜０.７ に低減し
たオゾン接触池にして建設コストを少なくできる。ある
いは、図７のように面積比が従来と同じ時にはオゾン接
触池に２倍の被処理水量Ｑを流す方法もある。
臭気物質の除去効率（％）で整理するとオゾン注入率の
min(ηL）〜max(ηH）においても図１のシステム系が優
れており、従来の図７のオゾン接触池４において面積比
１とすると図１においては面積比０.６〜０.７としても
同等の除去効率があることを示している。尚、図１のよ
うにオゾン発生器を複数台で運転する場合、オゾン濃度
(ｇ／Ｎｍ3）を２倍、オゾン化ガス(Ｎｍ3／ｈ）を同一
とすることでオゾン発生量が１台当り２倍の出力が得ら
れるので、従来の２台分に相当し、オゾン台数を半減で
きる。オゾン処理系オゾン接触池については、高濃度オ
ゾンの時は図１のように面積比０.６ 〜０.７ に低減し
たオゾン接触池にして建設コストを少なくできる。ある
いは、図７のように面積比が従来と同じ時にはオゾン接
触池に２倍の被処理水量Ｑを流す方法もある。
【００２２】又この実施例ではオゾン濃度を３０（ｇ／
Ｎｍ3）から８０（ｇ／Ｎｍ3）の範囲にする理由を図３
により説明する。
Ｎｍ3）から８０（ｇ／Ｎｍ3）の範囲にする理由を図３
により説明する。
【００２３】オゾン濃度を３０（ｇ／Ｎｍ3）以下と８
０（ｇ／Ｎｍ3）以上とでは電力原単位Ｐ(kwｈ／kg−Ｏ
3）が増加して採算があわないばかりか、また電力消費
量の割には発生量（kg／ｈ）も増加しない。従って、オ
ゾン濃度を３０(ｇ／Ｎｍ3）から８０(ｇ／Ｎｍ3）の範
囲にすると採算があうが、採算の点から考慮すると下限
値のオゾン濃度は４０(ｇ／Ｎｍ3）が好ましい。
０（ｇ／Ｎｍ3）以上とでは電力原単位Ｐ(kwｈ／kg−Ｏ
3）が増加して採算があわないばかりか、また電力消費
量の割には発生量（kg／ｈ）も増加しない。従って、オ
ゾン濃度を３０(ｇ／Ｎｍ3）から８０(ｇ／Ｎｍ3）の範
囲にすると採算があうが、採算の点から考慮すると下限
値のオゾン濃度は４０(ｇ／Ｎｍ3）が好ましい。
【００２４】またオゾン濃度を３０（ｇ／Ｎｍ3）から
８０（ｇ／Ｎｍ3）の範囲又は下限値のオゾン濃度が４
０(ｇ／Ｎｍ3）になるように設定する方法は、ＰＳＡ装
置１の制御ユニット１ａと流量調節弁２ｃの制御ユニッ
ト２ｄとオゾン発生器３の電源制御盤３ｂとの総合制御
ユニット３ｃにより、図２〜図３の特性表よりガス流量
Ｆ1 を決めたために流量調節弁２ｃが開度制御されてオ
ゾン発生器での電力原単位(kwｈ／kg−Ｏ3）は２１から
１６となり２０％低減できるので、省エネ（ランニング
コストの低減）できると共に、運転コストを従来より安
くすることができる。
８０（ｇ／Ｎｍ3）の範囲又は下限値のオゾン濃度が４
０(ｇ／Ｎｍ3）になるように設定する方法は、ＰＳＡ装
置１の制御ユニット１ａと流量調節弁２ｃの制御ユニッ
ト２ｄとオゾン発生器３の電源制御盤３ｂとの総合制御
ユニット３ｃにより、図２〜図３の特性表よりガス流量
Ｆ1 を決めたために流量調節弁２ｃが開度制御されてオ
ゾン発生器での電力原単位(kwｈ／kg−Ｏ3）は２１から
１６となり２０％低減できるので、省エネ（ランニング
コストの低減）できると共に、運転コストを従来より安
くすることができる。
【００２５】更に、この実施例ではＰＳＡ装置１（酸素
富化装置）により９０％以上の酸素ガスを生成し、不要
な窒素Ｎ2 は減圧ポンプＶｐで大気へ排気するので、放
電による窒素酸化物の生成がなく、窒素酸化物と有機物
の反応によって生成すると言われているクロロピクリン
（ＣＮＯ2Ｃｌ3）を発生することがなく、処理水は人体
に対してより安全となる。
富化装置）により９０％以上の酸素ガスを生成し、不要
な窒素Ｎ2 は減圧ポンプＶｐで大気へ排気するので、放
電による窒素酸化物の生成がなく、窒素酸化物と有機物
の反応によって生成すると言われているクロロピクリン
（ＣＮＯ2Ｃｌ3）を発生することがなく、処理水は人体
に対してより安全となる。
【００２６】
【発明の効果】以上述べたように、次の効果がある。
【００２７】（１）オゾン発生器の濃度を４０ｇ／Ｎｍ
3 としてオゾン接触池で散気管により放出し被処理水と
気液混合接触させると、２０ｇ／Ｎｍ3 の時のオゾン接
触池の面積を１とすると０.６ に縮小しても同一の臭気
物質除去率が得られるのでオゾン接触池の建設コストを
大幅に低減できる。
3 としてオゾン接触池で散気管により放出し被処理水と
気液混合接触させると、２０ｇ／Ｎｍ3 の時のオゾン接
触池の面積を１とすると０.６ に縮小しても同一の臭気
物質除去率が得られるのでオゾン接触池の建設コストを
大幅に低減できる。
【００２８】即ち、図７におけるオゾン接触池４の面積
〔Ｗ×Ｄ〕は、図１に示すよう面積〔Ｗ1×Ｄ〕として
面積比を１→０.６まで縮少してもよいことを示してい
る。ここに、高さＨ，水深Ｈ1〜Ｈ2を変えない理由は、
散気管からの気液混合上昇時間が接触時間の１つのパラ
メータとなっているため変えていない。一般に５〜６ｍ
となっている場合が多い。
〔Ｗ×Ｄ〕は、図１に示すよう面積〔Ｗ1×Ｄ〕として
面積比を１→０.６まで縮少してもよいことを示してい
る。ここに、高さＨ，水深Ｈ1〜Ｈ2を変えない理由は、
散気管からの気液混合上昇時間が接触時間の１つのパラ
メータとなっているため変えていない。一般に５〜６ｍ
となっている場合が多い。
【００２９】（２）オゾン濃度を２０→４０ｇ／Ｎｍ3
と２倍にあげると必要オゾン量を一定とすれば、オゾン
化ガスが１／２になるのでオゾンの散気管の本数を１／
２と減らすことができる。
と２倍にあげると必要オゾン量を一定とすれば、オゾン
化ガスが１／２になるのでオゾンの散気管の本数を１／
２と減らすことができる。
【００３０】（３）オゾン発生器の入力ガスを空気から
酸素ガスに代えると、電力原単位（kwｈ／kg−Ｏ3）は
２０％低減できるので、省エネ（ランニングコストの低
減)できる。
酸素ガスに代えると、電力原単位（kwｈ／kg−Ｏ3）は
２０％低減できるので、省エネ（ランニングコストの低
減)できる。
【図１】本発明の一実施例である浄化処理用のオゾン処
理施設の概略説明図である。
理施設の概略説明図である。
【図２】本発明のオゾン処理施設の管理指標の相関関係
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図３】空気及び酸素ガスによるオゾン濃度と電力原単
位の関係を示す特性図である。
位の関係を示す特性図である。
【図４】図７のオゾン処理効果を示す特性図である。
【図５】図１のオゾン処理効果を示す特性図である。
【図６】総合評価データを示す特性図である。
【図７】従来の浄化処理用のオゾン処理施設の概略説明
図である。
図である。
１…ＰＳＡ装置、２…流量調節弁、３…オゾン発生器、
４…オゾン接触池、５…散気管、６…排オゾン処理装
置、７…補機空気源、８…オゾン注入率、９…処理水
量。
４…オゾン接触池、５…散気管、６…排オゾン処理装
置、７…補機空気源、８…オゾン注入率、９…処理水
量。
フロントページの続き (72)発明者 陰山 晃治 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 柴田 文夫 東京都千代田区神田駿河台四丁目６番地 株式会社日立製作所内
Claims (3)
- 【請求項１】空気を酸素富化装置で高濃度酸素にし、こ
れをオゾン発生器に送り込み高濃度オゾンを発生させ、
オゾンをオゾン接触池で散気させるオゾン処理施設にお
いて、オゾン濃度を３０ｇ／Ｎｍ3 以上にしてオゾン接
触池で散気させ、１００％面積のオゾン接触池を６０±
１０％までに縮小させることを特徴とする浄化処理用の
オゾン処理施設。 - 【請求項２】空気を酸素富化装置で高濃度酸素にし、こ
れをオゾン発生器に送り込み高濃度オゾンを発生させ、
オゾンをオゾン接触池で散気させるオゾン処理施設にお
いて、オゾン濃度を３０（ｇ／Ｎｍ3）から８０（ｇ／
Ｎｍ3）の範囲になるように酸素富化装置で発生する酸
素の流量を制御して、オゾン接触池で散気させることを
特徴とする浄化処理用のオゾン処理施設。 - 【請求項３】酸素富化装置での不要な窒素Ｎ2を大気へ
排気して、オゾン発生器へのＮ2を１０％以下とするこ
とを特徴とする請求項１または２記載の浄化処理用のオ
ゾン処理施設。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7171774A JPH0919695A (ja) | 1995-07-07 | 1995-07-07 | 浄化処理用のオゾン処理施設 |
| CN96108625A CN1140694A (zh) | 1995-07-07 | 1996-07-04 | 净化处理用的臭氧处理设备 |
| KR1019960027284A KR970006197A (ko) | 1995-07-07 | 1996-07-05 | 정화처리용의 오존처리시설 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7171774A JPH0919695A (ja) | 1995-07-07 | 1995-07-07 | 浄化処理用のオゾン処理施設 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0919695A true JPH0919695A (ja) | 1997-01-21 |
Family
ID=15929437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7171774A Pending JPH0919695A (ja) | 1995-07-07 | 1995-07-07 | 浄化処理用のオゾン処理施設 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0919695A (ja) |
| KR (1) | KR970006197A (ja) |
| CN (1) | CN1140694A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001180915A (ja) * | 1999-12-20 | 2001-07-03 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | オゾン発生設備及びその運転方法 |
| JP4950362B1 (ja) * | 2011-04-13 | 2012-06-13 | 三菱電機株式会社 | オゾン発生システム、およびオゾン発生システムの運転方法 |
| JP2018027868A (ja) * | 2016-08-18 | 2018-02-22 | 東洋バルヴ株式会社 | オゾン発生装置とその装置を用いた養液栽培装置並びにオゾン濃度制御方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4201042B2 (ja) * | 2006-12-26 | 2008-12-24 | 株式会社日立製作所 | 液体処理方法および装置 |
| CN102040276B (zh) * | 2010-12-28 | 2012-02-01 | 哈尔滨工业大学深圳研究生院 | 一种臭氧接触池及臭氧接触方法 |
| CN111056605B (zh) * | 2020-01-08 | 2020-08-14 | 海伟环境科技有限公司 | 一种利用臭氧实现空气净化及水净化的装置及方法 |
-
1995
- 1995-07-07 JP JP7171774A patent/JPH0919695A/ja active Pending
-
1996
- 1996-07-04 CN CN96108625A patent/CN1140694A/zh active Pending
- 1996-07-05 KR KR1019960027284A patent/KR970006197A/ko not_active Application Discontinuation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001180915A (ja) * | 1999-12-20 | 2001-07-03 | Sumitomo Precision Prod Co Ltd | オゾン発生設備及びその運転方法 |
| JP4950362B1 (ja) * | 2011-04-13 | 2012-06-13 | 三菱電機株式会社 | オゾン発生システム、およびオゾン発生システムの運転方法 |
| WO2012140749A1 (ja) * | 2011-04-13 | 2012-10-18 | 三菱電機株式会社 | オゾン発生システム、およびオゾン発生システムの運転方法 |
| US9233848B2 (en) | 2011-04-13 | 2016-01-12 | Mitsubishi Electric Corporation | Ozone generation system and method for operating ozone generation system |
| JP2018027868A (ja) * | 2016-08-18 | 2018-02-22 | 東洋バルヴ株式会社 | オゾン発生装置とその装置を用いた養液栽培装置並びにオゾン濃度制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1140694A (zh) | 1997-01-22 |
| KR970006197A (ko) | 1997-02-19 |
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