JPH09192879A - 耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤおよびその製造方法 - Google Patents
耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤおよびその製造方法Info
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- JPH09192879A JPH09192879A JP261296A JP261296A JPH09192879A JP H09192879 A JPH09192879 A JP H09192879A JP 261296 A JP261296 A JP 261296A JP 261296 A JP261296 A JP 261296A JP H09192879 A JPH09192879 A JP H09192879A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接の際のアーク安定性が良好であって溶接
時のスパッタ発生量が少なく、溶接部における高温強
度，耐食性に優れていると共に、耐溶接割れ性にも優れ
ており、溶接部において溶接割れを生じがたいフェライ
ト系ステンレス鋼溶接ワイヤを提供する。 【解決方法】 重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓ
ｉ：０．９〜１．５％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．
０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１５．０
〜２５．０％、Ｎｂ：１．０％以下、Ｎ：０．０２％以
下、Ｃａ：０．０００８％以下、残部Ｆｅおよび不純物
よりなり、さらに場合によっては、（Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ：
０．０３０以下，１０（Ｃ＋Ｎ）／（Ｎｂ×Ｓｉ）：
０．０４〜０．６０を満たすものとした耐溶接割れ性に
優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。
時のスパッタ発生量が少なく、溶接部における高温強
度，耐食性に優れていると共に、耐溶接割れ性にも優れ
ており、溶接部において溶接割れを生じがたいフェライ
ト系ステンレス鋼溶接ワイヤを提供する。 【解決方法】 重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓ
ｉ：０．９〜１．５％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．
０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１５．０
〜２５．０％、Ｎｂ：１．０％以下、Ｎ：０．０２％以
下、Ｃａ：０．０００８％以下、残部Ｆｅおよび不純物
よりなり、さらに場合によっては、（Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ：
０．０３０以下，１０（Ｃ＋Ｎ）／（Ｎｂ×Ｓｉ）：
０．０４〜０．６０を満たすものとした耐溶接割れ性に
優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術の分野】本発明は、フェライト系ス
テンレス鋼溶接ワイヤおよびその製造方法に関するもの
であり、さらに詳しくは、溶接の際のアーク安定性が良
好であって溶接時のスパッタ発生量が少なく、しかも耐
溶接割れ性を向上させることが可能である耐溶接割れ性
に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤおよびそ
の製造方法に関するものである。
テンレス鋼溶接ワイヤおよびその製造方法に関するもの
であり、さらに詳しくは、溶接の際のアーク安定性が良
好であって溶接時のスパッタ発生量が少なく、しかも耐
溶接割れ性を向上させることが可能である耐溶接割れ性
に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤおよびそ
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、自動車の排気ガス処理系には、
耐食性に優れたステンレス鋼が使用されており、このよ
うな自動車の排気ガス処理系を構成するステンレス鋼製
部材の溶接には、高価でかつ熱疲労特性に劣る高Ｎｉの
オーステナイト系ステンレス鋼溶接ワイヤに代えて、安
価な高Ｃｒのフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤが使
用されていた。
耐食性に優れたステンレス鋼が使用されており、このよ
うな自動車の排気ガス処理系を構成するステンレス鋼製
部材の溶接には、高価でかつ熱疲労特性に劣る高Ｎｉの
オーステナイト系ステンレス鋼溶接ワイヤに代えて、安
価な高Ｃｒのフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤが使
用されていた。
【０００３】そして、高Ｃｒのフェライト系ステンレス
鋼であるＦｅ−Ｃｒ−（Ｓｉ−Ｍｎ）系ステンレス鋼溶
接ワイヤでは、高温強度や耐食性等が劣るため、Ｎｂの
添加によりこれらの特性を改善する試みがなされたが、
このＦｅ−Ｃｒ−（Ｓｉ−Ｍｎ）−Ｎｂ系溶接ワイヤで
は耐溶接割れ性が劣るため、Ｓｉ含有量の適正化（増
量）により耐溶接割れ性を改善する試みがなされた。
鋼であるＦｅ−Ｃｒ−（Ｓｉ−Ｍｎ）系ステンレス鋼溶
接ワイヤでは、高温強度や耐食性等が劣るため、Ｎｂの
添加によりこれらの特性を改善する試みがなされたが、
このＦｅ−Ｃｒ−（Ｓｉ−Ｍｎ）−Ｎｂ系溶接ワイヤで
は耐溶接割れ性が劣るため、Ｓｉ含有量の適正化（増
量）により耐溶接割れ性を改善する試みがなされた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このようなＦｅ−Ｃｒ
−（Ｓｉ−Ｍｎ）−Ｎｂ系ステンレス鋼溶接ワイヤにお
いては、Ｓｉ含有量の適正化（増量）により耐溶接割れ
性の改善が図られたが、この反面、溶接の際のアーク安
定性が良好でなく溶接時のスパッタ発生量が多くなる場
合があることから、耐溶接割れ性に優れていると共にア
ーク安定性が良好であってスパッタ発生量が少ないフェ
ライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの開発が望まれている
という課題があった。
−（Ｓｉ−Ｍｎ）−Ｎｂ系ステンレス鋼溶接ワイヤにお
いては、Ｓｉ含有量の適正化（増量）により耐溶接割れ
性の改善が図られたが、この反面、溶接の際のアーク安
定性が良好でなく溶接時のスパッタ発生量が多くなる場
合があることから、耐溶接割れ性に優れていると共にア
ーク安定性が良好であってスパッタ発生量が少ないフェ
ライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの開発が望まれている
という課題があった。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、耐溶接割れ性に優れてい
ると共に溶接の際のアーク安定性が良好で溶接時のスパ
ッタ発生量が少ないフェライト系ステンレス鋼溶接ワイ
ヤを提供することを目的としている。
がみてなされたものであって、耐溶接割れ性に優れてい
ると共に溶接の際のアーク安定性が良好で溶接時のスパ
ッタ発生量が少ないフェライト系ステンレス鋼溶接ワイ
ヤを提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｆｅ−Ｃ
ｒ−（Ｓｉ−Ｍｎ）−Ｎｂ系ステンレス鋼溶接ワイヤに
おいて、Ｓｉ含有量の適正化（増量）により耐溶接割れ
性の改善を図った場合に、溶接の際のアーク安定性が良
くなく溶接時のスパッタ発生量が多くなる原因について
鋭意検討した結果、Ｓｉ含有量を適正化（増大）するた
めにＦｅ−Ｓｉを従来よりも多く添加した場合に、Ｆｅ
−Ｓｉ中に含まれるＣａが溶鋼中に残留し、このＣａが
溶接の際のアーク安定性を劣化させて溶接時のスパッタ
発生量を多くすることを見い出して、本発明を完成する
に至った。
ｒ−（Ｓｉ−Ｍｎ）−Ｎｂ系ステンレス鋼溶接ワイヤに
おいて、Ｓｉ含有量の適正化（増量）により耐溶接割れ
性の改善を図った場合に、溶接の際のアーク安定性が良
くなく溶接時のスパッタ発生量が多くなる原因について
鋭意検討した結果、Ｓｉ含有量を適正化（増大）するた
めにＦｅ−Ｓｉを従来よりも多く添加した場合に、Ｆｅ
−Ｓｉ中に含まれるＣａが溶鋼中に残留し、このＣａが
溶接の際のアーク安定性を劣化させて溶接時のスパッタ
発生量を多くすることを見い出して、本発明を完成する
に至った。
【０００７】すなわち、本発明に係わる耐溶接割れ性に
優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤは、重量％
で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．９〜１．５％、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
０１０％以下、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％、Ｎｂ：
１．０％以下、Ｎ：０．０２％以下、Ｃａ：０．０００
８％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなる構成としたこ
とを特徴としており、実施耐用においては、 （Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ：０．０３０以下 １０（Ｃ＋Ｎ）／Ｎｂ／Ｓｉ：０．０４〜０．６０を満
足するようにしたことを特徴としている。
優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤは、重量％
で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．９〜１．５％、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
０１０％以下、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％、Ｎｂ：
１．０％以下、Ｎ：０．０２％以下、Ｃａ：０．０００
８％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなる構成としたこ
とを特徴としており、実施耐用においては、 （Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ：０．０３０以下 １０（Ｃ＋Ｎ）／Ｎｂ／Ｓｉ：０．０４〜０．６０を満
足するようにしたことを特徴としている。
【０００８】また、本発明に係わる耐溶接割れ性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法は、
上記耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶
接ワイヤを製造するに際し、ＬＦ精錬（取鍋精錬）では
なく、ＡＯＤ精錬（アルゴン酸素脱ガス精錬）によって
フェライト系ステンレス鋼の溶製を行うと共に、このＡ
ＯＤ精錬時にＦｅ−Ｓｉを添加してＳｉ含有量を上記範
囲に調整するようにしたことを特徴としている。
たフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法は、
上記耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶
接ワイヤを製造するに際し、ＬＦ精錬（取鍋精錬）では
なく、ＡＯＤ精錬（アルゴン酸素脱ガス精錬）によって
フェライト系ステンレス鋼の溶製を行うと共に、このＡ
ＯＤ精錬時にＦｅ−Ｓｉを添加してＳｉ含有量を上記範
囲に調整するようにしたことを特徴としている。
【０００９】次に、本発明に係わる耐溶接割れ性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの成分組成（重
量％）の限定理由について説明する。
たフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの成分組成（重
量％）の限定理由について説明する。
【００１０】Ｃ：０．０１５％以下 Ｃは溶接部の強度を向上させる作用を有するものの、Ｃ
含有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過
大となり、溶接割れを発生するおそれがあるので、０．
０１５％以下としている。
含有量が多すぎるとマルテンサイトを生成して硬さが過
大となり、溶接割れを発生するおそれがあるので、０．
０１５％以下としている。
【００１１】Ｓｉ：０．９〜１．５％ Ｓｉは、フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの耐溶接
割れ性を向上させるのに有用な元素であるが、Ｓｉ含有
量が少ないと耐溶接割れ性の向上が不十分であり、０．
９％以上含有させることが必要である。しかし、Ｓｉ含
有量が多すぎると靭性が劣化するので、１．５％以下と
した。
割れ性を向上させるのに有用な元素であるが、Ｓｉ含有
量が少ないと耐溶接割れ性の向上が不十分であり、０．
９％以上含有させることが必要である。しかし、Ｓｉ含
有量が多すぎると靭性が劣化するので、１．５％以下と
した。
【００１２】Ｍｎ：１．０％以下 Ｍｎはステンレス鋼の溶製時において脱酸剤として作用
する元素であるので、脱酸に有効な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させ
ることとなるので、１．０％以下としている。
する元素であるので、脱酸に有効な量を含有させること
が望ましいが、多すぎると耐食性や耐酸化性を低下させ
ることとなるので、１．０％以下としている。
【００１３】Ｐ：０．０３％以下 Ｐ含有量が多いと溶接割れを生じやすくなると共に溶接
部の靭性を劣化させることとなるので、０．０３％以下
としている。
部の靭性を劣化させることとなるので、０．０３％以下
としている。
【００１４】Ｓ：０．０１％以下 Ｓ含有量が多いと溶接割れを生じやすくなると共に溶接
部の靭性を劣化させたり耐食性を低下させたりすること
となるので、０．０１％以下としている。
部の靭性を劣化させたり耐食性を低下させたりすること
となるので、０．０１％以下としている。
【００１５】Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の基本成分であり、溶
接部の強度を高めると共に、耐食性ならびに耐酸化性を
向上させるのに有用な元素であって、Ｃｒ含有量が少な
いと耐食性ならびに耐酸化性の向上が得がたくなるの
で、１５．０％以上としている。しかし、あまり多く添
加しても効果の向上はさほど得られず、歩留りを低下し
てコストの上昇をもたらすこととなるので、２５．０％
以下としている。
接部の強度を高めると共に、耐食性ならびに耐酸化性を
向上させるのに有用な元素であって、Ｃｒ含有量が少な
いと耐食性ならびに耐酸化性の向上が得がたくなるの
で、１５．０％以上としている。しかし、あまり多く添
加しても効果の向上はさほど得られず、歩留りを低下し
てコストの上昇をもたらすこととなるので、２５．０％
以下としている。
【００１６】Ｎｂ：１．０％以下 Ｎｂは高温強度および耐食性を向上させるのに有用な元
素であるが、多く含有させると耐溶接割れ性が低下して
溶接割れを生じやすくするので、１．０％以下としてい
る。
素であるが、多く含有させると耐溶接割れ性が低下して
溶接割れを生じやすくするので、１．０％以下としてい
る。
【００１７】Ｎ：０．０２％以下 Ｎ含有量が多いと、耐溶接割れ性を低下させると共に溶
接部分の靭性を劣化させるので、０．０２％以下として
いる。
接部分の靭性を劣化させるので、０．０２％以下として
いる。
【００１８】Ｃａ：０．０００８％以下 Ｃａは溶製時にＳｉ添加源としてＦｅ−Ｓｉを用いた場
合にこのＦｅ−Ｓｉ中に含有されていることにより鋼中
に残留する元素であるが、とくにＳｉ含有量を適正化
（増量）して耐溶接割れ性をより一層向上させるように
した場合には、Ｆｅ−Ｓｉ添加量も多くなってＦｅ−Ｓ
ｉ中のＣａが鋼中に残留する量も多くなり、このＣａ残
留量の増大によって溶接の際のアーク安定性が低下して
溶接時のスパッタ発生量が多くなるので、溶接の際のア
ーク安定化，スパッタ発生量の低減のためにＣａ含有量
を０．０００８％以下に規制した。
合にこのＦｅ−Ｓｉ中に含有されていることにより鋼中
に残留する元素であるが、とくにＳｉ含有量を適正化
（増量）して耐溶接割れ性をより一層向上させるように
した場合には、Ｆｅ−Ｓｉ添加量も多くなってＦｅ−Ｓ
ｉ中のＣａが鋼中に残留する量も多くなり、このＣａ残
留量の増大によって溶接の際のアーク安定性が低下して
溶接時のスパッタ発生量が多くなるので、溶接の際のア
ーク安定化，スパッタ発生量の低減のためにＣａ含有量
を０．０００８％以下に規制した。
【００１９】（Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ：０．０３０以下 Ｃ＋Ｎ含有量に対してＳｉ含有量が少なすぎると耐溶接
割れ性が低下することとなるので、（Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ比
で０．０３０以下であるようにすることが望ましい。
割れ性が低下することとなるので、（Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ比
で０．０３０以下であるようにすることが望ましい。
【００２０】 １０（Ｃ＋Ｎ）／Ｎｂ／Ｓｉ：０．０４〜０．６０ Ｓｉを適量添加することによって、Ｎｂ炭化物（Ｎｂ
Ｃ），Ｎｂ窒化物（ＮｂＮ）の粒界析出を抑制し、溶接
割れの発生を防止して耐溶接割れ性を向上させることが
可能であるが、Ｓｉ含有量が少ないと耐溶接割れ性の向
上が十分でなく、また、Ｎｂ含有量が多くなると高温強
度，耐食性は向上するものの耐溶接割れ性が低下するの
で、このようなＳｉ，Ｎｂ含有量とＣ，Ｎ含有量との関
連で、１０（Ｃ＋Ｎ）／Ｎｂ／Ｓｉにおいて０．０４〜
０．６０の範囲であるようにすることが望ましい。
Ｃ），Ｎｂ窒化物（ＮｂＮ）の粒界析出を抑制し、溶接
割れの発生を防止して耐溶接割れ性を向上させることが
可能であるが、Ｓｉ含有量が少ないと耐溶接割れ性の向
上が十分でなく、また、Ｎｂ含有量が多くなると高温強
度，耐食性は向上するものの耐溶接割れ性が低下するの
で、このようなＳｉ，Ｎｂ含有量とＣ，Ｎ含有量との関
連で、１０（Ｃ＋Ｎ）／Ｎｂ／Ｓｉにおいて０．０４〜
０．６０の範囲であるようにすることが望ましい。
【００２１】このような化学成分組成を有するフェライ
ト系ステンレス鋼溶接ワイヤを製造するに際し、Ｓｉ含
有量の適正化（増量）のためにＦｅ−Ｓｉ添加量を増加
すると、Ｆｅ−Ｓｉ中に含まれるＣａ量が鋼中に多く残
留しやすいこととなり、とくに精錬時の溶鋼撹拌力が小
さいＬＦ精錬（取鍋精錬）によって鋼の溶製を行った場
合には鋼中に残留するＣａ量が多くなって溶接の際のア
ーク安定性が低下し溶接時のスパッタ発生量が多くなる
場合もあるので、精錬時のＡｒ，Ｏ２吹き込みにより溶
鋼に対する撹拌力が大きいＡＯＤ精錬（アルゴン酸素脱
ガス精錬）を採用してＣａを酸化浮上分離しやすいもの
として鋼中の残留Ｃａ量を少なくし、低Ｃａ量に規制す
ることによって溶接の際のアーク安定性を良好なものと
して溶接時のスパッタ発生量が低減したものとなるよう
にすることがより望ましい。
ト系ステンレス鋼溶接ワイヤを製造するに際し、Ｓｉ含
有量の適正化（増量）のためにＦｅ−Ｓｉ添加量を増加
すると、Ｆｅ−Ｓｉ中に含まれるＣａ量が鋼中に多く残
留しやすいこととなり、とくに精錬時の溶鋼撹拌力が小
さいＬＦ精錬（取鍋精錬）によって鋼の溶製を行った場
合には鋼中に残留するＣａ量が多くなって溶接の際のア
ーク安定性が低下し溶接時のスパッタ発生量が多くなる
場合もあるので、精錬時のＡｒ，Ｏ２吹き込みにより溶
鋼に対する撹拌力が大きいＡＯＤ精錬（アルゴン酸素脱
ガス精錬）を採用してＣａを酸化浮上分離しやすいもの
として鋼中の残留Ｃａ量を少なくし、低Ｃａ量に規制す
ることによって溶接の際のアーク安定性を良好なものと
して溶接時のスパッタ発生量が低減したものとなるよう
にすることがより望ましい。
【００２２】
【発明の作用】本発明に係わるフェライト系ステンレス
鋼溶接ワイヤでは、上述した構成としており、Ｓｉを適
量添加（増量）することによって、Ｎｂ炭窒化物の粒界
析出を抑制するようにしているので、Ｎｂ炭窒化物が粒
界に析出することによりこのＮｂ炭窒化物に沿って割れ
を生ずるのが防止されて、高温強度および耐食性に優れ
ていると共に耐溶接割れ性にも優れた溶接継手部の形成
に適するステンレス鋼溶接ワイヤとなり、Ｓｉの適量添
加（増量）のためにＦｅ−Ｓｉ添加量を増加した際にＦ
ｅ−Ｓｉ中に含まれるＣａの鋼中残留量が増加して溶接
の際のアーク安定性が劣化して溶接時のスパッタ発生量
が増大する可能性があるのに対してこのＣａ含有量を
０．０００８％以下に抑制していることから溶接の際の
アーク安定性が良好なものとなって溶接時のスパッタ発
生量が少なくなり、耐溶接割れ性に優れた高品質のステ
ンレス鋼溶接継手が得られることとなる。
鋼溶接ワイヤでは、上述した構成としており、Ｓｉを適
量添加（増量）することによって、Ｎｂ炭窒化物の粒界
析出を抑制するようにしているので、Ｎｂ炭窒化物が粒
界に析出することによりこのＮｂ炭窒化物に沿って割れ
を生ずるのが防止されて、高温強度および耐食性に優れ
ていると共に耐溶接割れ性にも優れた溶接継手部の形成
に適するステンレス鋼溶接ワイヤとなり、Ｓｉの適量添
加（増量）のためにＦｅ−Ｓｉ添加量を増加した際にＦ
ｅ−Ｓｉ中に含まれるＣａの鋼中残留量が増加して溶接
の際のアーク安定性が劣化して溶接時のスパッタ発生量
が増大する可能性があるのに対してこのＣａ含有量を
０．０００８％以下に抑制していることから溶接の際の
アーク安定性が良好なものとなって溶接時のスパッタ発
生量が少なくなり、耐溶接割れ性に優れた高品質のステ
ンレス鋼溶接継手が得られることとなる。
【００２３】
【実施例】表１および表２に示す化学成分組成に対応す
る鋼を溶製したのち圧延および線引を行うことによっ
て、直径１．２ｍｍのワイヤに加工し、リールに巻き取
って表１および表２に示す化学成分組成の実施例１〜６
および比較例１〜６のフェライト系ステンレス鋼溶接ワ
イヤを得た。
る鋼を溶製したのち圧延および線引を行うことによっ
て、直径１．２ｍｍのワイヤに加工し、リールに巻き取
って表１および表２に示す化学成分組成の実施例１〜６
および比較例１〜６のフェライト系ステンレス鋼溶接ワ
イヤを得た。
【００２４】次いで、上記フェライト系ステンレス鋼溶
接ワイヤを使用して表３に示す条件による下向きビード
オンプレート溶接を行った。
接ワイヤを使用して表３に示す条件による下向きビード
オンプレート溶接を行った。
【００２５】そして、溶接時のスパッタ発生量を調べた
ところ、同じく表２および図１に示す結果であった。
ところ、同じく表２および図１に示す結果であった。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】表１および表２ならびに図１に示すよう
に、本発明実施例１〜６では、溶接時のスパッタ発生量
が少ないものとなっており、品質の良い溶接継手部を得
ることが可能であって、耐溶接割れ性が良好であると共
に、高温強度および耐食性も良好なものとすることが可
能であった。
に、本発明実施例１〜６では、溶接時のスパッタ発生量
が少ないものとなっており、品質の良い溶接継手部を得
ることが可能であって、耐溶接割れ性が良好であると共
に、高温強度および耐食性も良好なものとすることが可
能であった。
【００３０】これに対して、Ｃａ含有量が多い比較例１
〜６の場合は、スパッタ発生量が多いものとなってい
た。
〜６の場合は、スパッタ発生量が多いものとなってい
た。
【００３１】
【発明の効果】本発明に係わる耐溶接割れ性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤでは、重量％で、
Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．９〜１．５％、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０
１０％以下、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％、Ｎｂ：１．
０％以下、Ｎ：０．０２％以下、Ｃａ：０．０００８％
以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなり、さらに場合によ
っては、（Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ：０．０３０以下，１０（Ｃ
＋Ｎ）／Ｎｂ／Ｓｉ：０．０４〜０．６０を満たすもの
としたから、溶接の際のアーク安定性を良好なものとす
ることが可能であって溶接時のスパッタ発生量を少なく
することが可能であり、品質のよい溶接継手部を得るこ
とが可能であるので、溶接継手部における高温強度，耐
食性に優れていると共に、耐溶接割れ性にも優れてお
り、溶接部において溶接割れを生じがたいものとするこ
とが可能であるという著しく優れた効果がもたらされ
る。
ェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤでは、重量％で、
Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．９〜１．５％、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０
１０％以下、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％、Ｎｂ：１．
０％以下、Ｎ：０．０２％以下、Ｃａ：０．０００８％
以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなり、さらに場合によ
っては、（Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ：０．０３０以下，１０（Ｃ
＋Ｎ）／Ｎｂ／Ｓｉ：０．０４〜０．６０を満たすもの
としたから、溶接の際のアーク安定性を良好なものとす
ることが可能であって溶接時のスパッタ発生量を少なく
することが可能であり、品質のよい溶接継手部を得るこ
とが可能であるので、溶接継手部における高温強度，耐
食性に優れていると共に、耐溶接割れ性にも優れてお
り、溶接部において溶接割れを生じがたいものとするこ
とが可能であるという著しく優れた効果がもたらされ
る。
【００３２】そして、本発明に係わるフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤの製造方法によれば、上述した溶接
の際のアーク安定性が良好であって溶接時のスパッタ発
生量が少なく、特性の優れた溶接継手部を得ることが可
能である耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス
鋼溶接ワイヤを製造することが可能であるという著しく
優れた効果がもたらされる。
ンレス鋼溶接ワイヤの製造方法によれば、上述した溶接
の際のアーク安定性が良好であって溶接時のスパッタ発
生量が少なく、特性の優れた溶接継手部を得ることが可
能である耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス
鋼溶接ワイヤを製造することが可能であるという著しく
優れた効果がもたらされる。
【図１】本発明の実施例および比較例において溶接ワイ
ヤ中のＣａ含有量とスパッタ発生量との関係を調べた結
果を例示した説明図である。
ヤ中のＣａ含有量とスパッタ発生量との関係を調べた結
果を例示した説明図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓ
ｉ：０．９〜１．５％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．
０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１５．０
〜２５．０％、Ｎｂ：１．０％以下、Ｎ：０．０２％以
下、Ｃａ：０．０００８％以下、残部Ｆｅおよび不純物
よりなることを特徴とする耐溶接割れ性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。 - 【請求項２】 請求項１に記載のフェライト系ステンレ
ス鋼溶接ワイヤにおいて、 （Ｃ＋Ｎ）／Ｓｉ：０．０３０以下 １０（Ｃ＋Ｎ）／Ｎｂ／Ｓｉ：０．０４〜０．６０ を満足するものとしたことを特徴とする耐溶接割れ性に
優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の耐溶接割れ性
に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを製造す
るに際し、ＡＯＤ精錬によってフェライト系ステンレス
鋼の溶製を行うと共にこのＡＯＤ精錬時にＦｅ−Ｓｉを
添加してＳｉ含有量を調整することを特徴とする耐溶接
割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP261296A JPH09192879A (ja) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | 耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP261296A JPH09192879A (ja) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | 耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09192879A true JPH09192879A (ja) | 1997-07-29 |
Family
ID=11534229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP261296A Pending JPH09192879A (ja) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | 耐溶接割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09192879A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040050294A (ko) * | 2002-12-10 | 2004-06-16 | 고려용접봉 주식회사 | 페라이트계 스테인리스강 용접용 플럭스 코어드 와이어 |
| KR100456465B1 (ko) * | 2000-03-20 | 2004-11-10 | 현대종합금속 주식회사 | 내균열성이 우수한 페라이트계 스테인레스 스틸 용접용플럭스 충전 와이어 |
| JP2007524513A (ja) * | 2004-02-16 | 2007-08-30 | ケビン、フランシス、ドルマン | 硬化肉盛合金鉄材料 |
| JP2009214171A (ja) * | 2008-03-13 | 2009-09-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 亜鉛系合金めっき鋼材の溶接方法 |
| CN103436657A (zh) * | 2013-08-28 | 2013-12-11 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种防止焊接飞溅的焊丝钢冶炼工艺 |
| CN110343806A (zh) * | 2018-04-02 | 2019-10-18 | 潍坊特钢集团有限公司 | 一种H08A、H08MnA系列低碳钢冶炼脱氧工艺 |
-
1996
- 1996-01-10 JP JP261296A patent/JPH09192879A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100456465B1 (ko) * | 2000-03-20 | 2004-11-10 | 현대종합금속 주식회사 | 내균열성이 우수한 페라이트계 스테인레스 스틸 용접용플럭스 충전 와이어 |
| KR20040050294A (ko) * | 2002-12-10 | 2004-06-16 | 고려용접봉 주식회사 | 페라이트계 스테인리스강 용접용 플럭스 코어드 와이어 |
| JP2007524513A (ja) * | 2004-02-16 | 2007-08-30 | ケビン、フランシス、ドルマン | 硬化肉盛合金鉄材料 |
| JP2009214171A (ja) * | 2008-03-13 | 2009-09-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 亜鉛系合金めっき鋼材の溶接方法 |
| CN103436657A (zh) * | 2013-08-28 | 2013-12-11 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种防止焊接飞溅的焊丝钢冶炼工艺 |
| CN110343806A (zh) * | 2018-04-02 | 2019-10-18 | 潍坊特钢集团有限公司 | 一种H08A、H08MnA系列低碳钢冶炼脱氧工艺 |
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