JPH0919089A - 電動機のステータ - Google Patents
電動機のステータInfo
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 機械的強度を低下させることなく橋絡部を通
過する漏れ磁束を効果的に減少させることができる電動
機のステータを得る。 【構成】 電動機のステータ１０では、コアシート１２
の橋絡部２４の軸線方向の肉厚がコアシート１２の他の
部分よりも薄肉とされている。これによって、橋絡部２
４でのステータ１０の軸線方向の厚さがステータ１０の
他の部位よりも小さくなり、この部分での実効断面積が
縮小されるため、この部分の磁気抵抗が増大される。こ
のため、橋絡部２４を流れる漏れ磁束が減少され、電動
機の作動に有効な有効磁束を効果的に増大することがで
きる。また、橋絡部２４は肉厚のみが薄くされているた
め、十分な機械的強度を確保することができる。
過する漏れ磁束を効果的に減少させることができる電動
機のステータを得る。 【構成】 電動機のステータ１０では、コアシート１２
の橋絡部２４の軸線方向の肉厚がコアシート１２の他の
部分よりも薄肉とされている。これによって、橋絡部２
４でのステータ１０の軸線方向の厚さがステータ１０の
他の部位よりも小さくなり、この部分での実効断面積が
縮小されるため、この部分の磁気抵抗が増大される。こ
のため、橋絡部２４を流れる漏れ磁束が減少され、電動
機の作動に有効な有効磁束を効果的に増大することがで
きる。また、橋絡部２４は肉厚のみが薄くされているた
め、十分な機械的強度を確保することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電動機のステータに係
り、特に、ブラシレスモータ等の回転磁界型電動機に好
適な電動機のステータに関する。
り、特に、ブラシレスモータ等の回転磁界型電動機に好
適な電動機のステータに関する。
【０００２】
【従来の技術】電動機、例えば、ブラシレスモータ等の
回転磁界型電動機では、ステータに形成された複数の鉄
芯部に巻線を施し、この巻線に電流を流して回転磁界を
発生させ、ステータの内側に配設されたマグネット付ロ
ータが回転される。
回転磁界型電動機では、ステータに形成された複数の鉄
芯部に巻線を施し、この巻線に電流を流して回転磁界を
発生させ、ステータの内側に配設されたマグネット付ロ
ータが回転される。
【０００３】ところで、このような回転磁界型電動機の
ステータでは、渦電流による電力ロスや発熱等を防止す
るため、絶縁皮膜等の絶縁処理を表面に施したケイ素鋼
板等の薄肉の磁性材料から成るコアシートを積層するこ
とによって形成されている。
ステータでは、渦電流による電力ロスや発熱等を防止す
るため、絶縁皮膜等の絶縁処理を表面に施したケイ素鋼
板等の薄肉の磁性材料から成るコアシートを積層するこ
とによって形成されている。
【０００４】このようなコアシートには、リング状に形
成された外側コアシート部が設けられており、外側コア
シート部の内側には、巻線の巻軸となる複数の鉄芯部が
半径方向内側に向けて放射状に固定されている。これら
の鉄芯部の半径方向内側の端部には、リング状の橋絡部
が一体に形成されており、これによって鉄芯部の半径方
向内側の端部が互いに連繋されている。すなわち、橋絡
部によって複数の鉄芯部が放射状に一体成形される構成
である。
成された外側コアシート部が設けられており、外側コア
シート部の内側には、巻線の巻軸となる複数の鉄芯部が
半径方向内側に向けて放射状に固定されている。これら
の鉄芯部の半径方向内側の端部には、リング状の橋絡部
が一体に形成されており、これによって鉄芯部の半径方
向内側の端部が互いに連繋されている。すなわち、橋絡
部によって複数の鉄芯部が放射状に一体成形される構成
である。
【０００５】このようなコアシートを積層したステータ
では、複数の鉄芯部が橋絡部によって連繋されているた
め、コアシートをプレス加工等で大量生産することがで
き、積層が容易であるという利点がある。また、橋絡部
によって鉄芯部が連繋されているため、鉄芯部と外側コ
アシートを別に成形することができ、これによって、巻
線を施すためのスロット部（隣接する鉄芯部の間の空
間）が半径方向外側に向けて開口するため、巻線が容易
で巻線工程の自動化を図ることができるという利点があ
る。
では、複数の鉄芯部が橋絡部によって連繋されているた
め、コアシートをプレス加工等で大量生産することがで
き、積層が容易であるという利点がある。また、橋絡部
によって鉄芯部が連繋されているため、鉄芯部と外側コ
アシートを別に成形することができ、これによって、巻
線を施すためのスロット部（隣接する鉄芯部の間の空
間）が半径方向外側に向けて開口するため、巻線が容易
で巻線工程の自動化を図ることができるという利点があ
る。
【０００６】しかしながら一方、上記構成のステータで
は、鉄芯部が橋絡部によって結合されているため、ロー
タのマグネットから発生する磁束の一部が橋絡部内を流
れる漏れ磁束となる。このような漏れ磁束は、鉄芯部を
通過しないため、ロータの回転には全く作用しない。
は、鉄芯部が橋絡部によって結合されているため、ロー
タのマグネットから発生する磁束の一部が橋絡部内を流
れる漏れ磁束となる。このような漏れ磁束は、鉄芯部を
通過しないため、ロータの回転には全く作用しない。
【０００７】また、上記構成のコアシートをインダクシ
ョンモータのステータに使用した場合にも同様な問題が
生じる。この場合では、鉄芯部に巻き回された巻線を流
れる電流によって発生した磁束の一部が橋絡部内を流れ
る無効磁束となる。このような無効磁束は、ステータ内
側に配設されたロータを通過せず、ロータの回転に作用
しない。
ョンモータのステータに使用した場合にも同様な問題が
生じる。この場合では、鉄芯部に巻き回された巻線を流
れる電流によって発生した磁束の一部が橋絡部内を流れ
る無効磁束となる。このような無効磁束は、ステータ内
側に配設されたロータを通過せず、ロータの回転に作用
しない。
【０００８】このような、漏れ磁束や無効磁束は、いず
れもロータの回転に作用せず、これらを補うだけの有効
磁束を発生させる必要があるため、電動機の小型化及び
高出力化の妨げとなっている。
れもロータの回転に作用せず、これらを補うだけの有効
磁束を発生させる必要があるため、電動機の小型化及び
高出力化の妨げとなっている。
【０００９】このような欠点を解決するためのステータ
の一例が、特開平２−７８３９号及び特開平２−２８０
６４１号の各公報に開示されている。
の一例が、特開平２−７８３９号及び特開平２−２８０
６４１号の各公報に開示されている。
【００１０】特開平２−７８３９号公報に開示されてい
るステータでは、半径方向外側に向けて開口した凹部を
橋絡部の外周面に設け、橋絡部の幅を縮小することによ
って橋絡部の実効断面積を縮小するものである。これに
よって、橋絡部の磁気抵抗が増大されるため、橋絡部を
流れる無効磁束が減少して有効磁束を増大させることが
でき、しかも、それまでのステータの製造工程内にて凹
部を形成できるため、製造工程を増加させることなく、
安価なコストにて実施できる。
るステータでは、半径方向外側に向けて開口した凹部を
橋絡部の外周面に設け、橋絡部の幅を縮小することによ
って橋絡部の実効断面積を縮小するものである。これに
よって、橋絡部の磁気抵抗が増大されるため、橋絡部を
流れる無効磁束が減少して有効磁束を増大させることが
でき、しかも、それまでのステータの製造工程内にて凹
部を形成できるため、製造工程を増加させることなく、
安価なコストにて実施できる。
【００１１】一方、特開平２−２８０６４１号公報に開
示されているステータでは、橋絡部に熱的処理を施して
橋絡部の金属組織を変化させて、橋絡部の透磁率を減少
させるものである。これによって橋絡部の磁気抵抗が増
加されるため、橋絡部を流れる無効磁束が減少して有効
磁束を増大させることができ、しかも、橋絡部の金属組
織を変化させることによって、橋絡部の機械的強度を向
上させることができる。
示されているステータでは、橋絡部に熱的処理を施して
橋絡部の金属組織を変化させて、橋絡部の透磁率を減少
させるものである。これによって橋絡部の磁気抵抗が増
加されるため、橋絡部を流れる無効磁束が減少して有効
磁束を増大させることができ、しかも、橋絡部の金属組
織を変化させることによって、橋絡部の機械的強度を向
上させることができる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た特開平２−７８３９号公報に開示されているステータ
では、橋絡部に凹部を設けるだけでよいため安価なコス
トにて製造できるが、凹部を設けることによって橋絡部
の幅方向の強度が低下するため、鉄芯部に巻線を施す際
の力によって橋絡部が半径方向に変形する可能性があ
り、橋絡部の幅を十分に狭くすることができず、十分な
効果が得られない欠点があった。
た特開平２−７８３９号公報に開示されているステータ
では、橋絡部に凹部を設けるだけでよいため安価なコス
トにて製造できるが、凹部を設けることによって橋絡部
の幅方向の強度が低下するため、鉄芯部に巻線を施す際
の力によって橋絡部が半径方向に変形する可能性があ
り、橋絡部の幅を十分に狭くすることができず、十分な
効果が得られない欠点があった。
【００１３】一方、特開平２−２８０６４１号公報に開
示されているステータでは、熱的処理によって橋絡部の
金属組織を変化させるため、機械的強度を向上させるこ
とが可能であるが、橋絡部に熱的処理を施す必要がある
ため、それまでのステータ製造工程に熱処理工程を加え
なければならず、これによって、工程数が増加してコス
ト高となってしまう。
示されているステータでは、熱的処理によって橋絡部の
金属組織を変化させるため、機械的強度を向上させるこ
とが可能であるが、橋絡部に熱的処理を施す必要がある
ため、それまでのステータ製造工程に熱処理工程を加え
なければならず、これによって、工程数が増加してコス
ト高となってしまう。
【００１４】本発明は、上記事実を考慮して、機械的強
度を低下させることなく橋絡部を流れる漏れ磁束あるい
は無効磁束を効果的に減少させることができ、安価なコ
ストにて電動機の高出力化及び小型化が可能な電動機の
ステータを得ることが目的である。
度を低下させることなく橋絡部を流れる漏れ磁束あるい
は無効磁束を効果的に減少させることができ、安価なコ
ストにて電動機の高出力化及び小型化が可能な電動機の
ステータを得ることが目的である。
【００１５】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の電動機
のステータでは、薄肉でリング状に形成された外側コア
シート部と、前記コアシート部の内周面に半径方向内側
へ向けて放射状に突出して設けられ巻線が施される複数
の鉄芯部と、前記複数の鉄芯部の半径方向内側の端部を
互いに連繋する橋絡部と、によって成るコアシートを、
複数枚積層することによって構成される電動機のステー
タであって、前記橋絡部の前記ステータ軸線方向に沿っ
た厚さを、前記コアシートの他の部位よりも薄く形成し
たことを特徴としている。
のステータでは、薄肉でリング状に形成された外側コア
シート部と、前記コアシート部の内周面に半径方向内側
へ向けて放射状に突出して設けられ巻線が施される複数
の鉄芯部と、前記複数の鉄芯部の半径方向内側の端部を
互いに連繋する橋絡部と、によって成るコアシートを、
複数枚積層することによって構成される電動機のステー
タであって、前記橋絡部の前記ステータ軸線方向に沿っ
た厚さを、前記コアシートの他の部位よりも薄く形成し
たことを特徴としている。
【００１６】
【作用】請求項１記載の電動機のステータでは、コアシ
ートの橋絡部の軸線方向の厚さが、コアシートの他の部
位よりも薄く形成される。ここで、磁性体の磁気抵抗の
大きさは、磁路の実効断面積の大きさに反比例する。し
たがって、肉厚を薄くすることによって、橋絡部は他の
部位よりも実効断面積が小さくなり、磁気抵抗が増大さ
れる。これによって、橋絡部を流れる電動機の作動に無
関係な漏れ磁束あるいは無効磁束が減少されて、電動機
の作動に対して有効な有効磁束が増大される。このた
め、電動機の高出力化や小型化を図ることができる。
ートの橋絡部の軸線方向の厚さが、コアシートの他の部
位よりも薄く形成される。ここで、磁性体の磁気抵抗の
大きさは、磁路の実効断面積の大きさに反比例する。し
たがって、肉厚を薄くすることによって、橋絡部は他の
部位よりも実効断面積が小さくなり、磁気抵抗が増大さ
れる。これによって、橋絡部を流れる電動機の作動に無
関係な漏れ磁束あるいは無効磁束が減少されて、電動機
の作動に対して有効な有効磁束が増大される。このた
め、電動機の高出力化や小型化を図ることができる。
【００１７】また、橋絡部の軸線方向の厚さのみが薄く
されるため、橋絡部の機械的強度、特に半径方向の力に
対する強度を確保することができる。
されるため、橋絡部の機械的強度、特に半径方向の力に
対する強度を確保することができる。
【００１８】
【実施例】図１には本発明の第１実施例に係る電動機の
ステータ１０（以下、単に「ステータ１０」と称す
る。）の斜視図が示されている。また、図２にはステー
タ１０をブラシレスモータ１１に適用した場合の平面図
が示されている。
ステータ１０（以下、単に「ステータ１０」と称す
る。）の斜視図が示されている。また、図２にはステー
タ１０をブラシレスモータ１１に適用した場合の平面図
が示されている。
【００１９】これらの図に示されるように、ステータ１
０は、複数のコアシート１２によって構成されている。
０は、複数のコアシート１２によって構成されている。
【００２０】これらのコアシート１２は、表面に図示し
ない絶縁皮膜が施されたケイ素鋼板等の薄肉の磁性材料
から成り、プレス加工等によって所定の形状に成形され
ている。このコアシート１２には、リング状の外側コア
シート部１４が設けられており、その内周面には所定間
隔毎に嵌合部１６が形成されている。
ない絶縁皮膜が施されたケイ素鋼板等の薄肉の磁性材料
から成り、プレス加工等によって所定の形状に成形され
ている。このコアシート１２には、リング状の外側コア
シート部１４が設けられており、その内周面には所定間
隔毎に嵌合部１６が形成されている。
【００２１】また、コアシート１２には、複数の鉄芯部
１８が設けられている。これらの鉄芯部１８は、外側コ
アシート部１４の内側に設けられており、半径方向内側
に向けて放射状に配置されている。これらの鉄芯部１８
の半径方向外側の端部にはダブテール部２０が形成され
ており、このダブテール部２０が外側コアシート部１４
の嵌合部１６に嵌合され、一体的に固定されている。
１８が設けられている。これらの鉄芯部１８は、外側コ
アシート部１４の内側に設けられており、半径方向内側
に向けて放射状に配置されている。これらの鉄芯部１８
の半径方向外側の端部にはダブテール部２０が形成され
ており、このダブテール部２０が外側コアシート部１４
の嵌合部１６に嵌合され、一体的に固定されている。
【００２２】一方、これらの鉄芯部１８の半径方向内側
の端部は、隣接同士がそれぞれ橋絡部２４によって互い
に一体的に連繋されており、このため、鉄芯部１８の半
径方向内側の端部と橋絡部２４は全体として平面視リン
グ状に形成されている。
の端部は、隣接同士がそれぞれ橋絡部２４によって互い
に一体的に連繋されており、このため、鉄芯部１８の半
径方向内側の端部と橋絡部２４は全体として平面視リン
グ状に形成されている。
【００２３】これらの橋絡部２４は、図３に示されるよ
うに、鉄芯部１８等のコアシート１２の他の部位よりも
薄肉とされている。すなわち、橋絡部２４は、隣接する
鉄芯部１８の肉厚方向の一方の面（図１及び図３の矢印
Ａ方向の面）に対して所定の段差を有し、凹状に開口し
た形状とされている。
うに、鉄芯部１８等のコアシート１２の他の部位よりも
薄肉とされている。すなわち、橋絡部２４は、隣接する
鉄芯部１８の肉厚方向の一方の面（図１及び図３の矢印
Ａ方向の面）に対して所定の段差を有し、凹状に開口し
た形状とされている。
【００２４】ステータ１０は、上記構成のコアシート１
２から成る積層鉄芯であり、コアシート１２を同軸的に
複数枚積層することによって形成されている。このた
め、ステータ１０の橋絡部２４に相当する部位は、軸線
方向（図１の矢印Ａ方向）に向けて断続的に肉抜きされ
た状態となっている。したがって、この部分での実質的
な厚さ（磁性体部分の厚さ）は、ステータ１０の他の部
分の実質的な厚さよりも小さくなる構成である。
２から成る積層鉄芯であり、コアシート１２を同軸的に
複数枚積層することによって形成されている。このた
め、ステータ１０の橋絡部２４に相当する部位は、軸線
方向（図１の矢印Ａ方向）に向けて断続的に肉抜きされ
た状態となっている。したがって、この部分での実質的
な厚さ（磁性体部分の厚さ）は、ステータ１０の他の部
分の実質的な厚さよりも小さくなる構成である。
【００２５】さらに、このステータ１０には、積層され
た鉄芯部１８に図示しない巻線が施される。また、図２
に示されるようにステータ１０の軸芯部にはロータ２６
が配設される。このロータ２６の外周部には、隣接同士
で磁極の異なる複数のマグネット２５が配置されてい
る。
た鉄芯部１８に図示しない巻線が施される。また、図２
に示されるようにステータ１０の軸芯部にはロータ２６
が配設される。このロータ２６の外周部には、隣接同士
で磁極の異なる複数のマグネット２５が配置されてい
る。
【００２６】次に、本実施例の作用を説明する。上記構
成のステータ１０では、橋絡部２４の肉厚がコアシート
１２の他の部位の肉厚よりも薄肉とされているため、橋
絡部２４でのステータ１０の軸線方向の実質的な厚さ
が、橋絡部２４の肉厚と他の部分の肉厚の比に応じて縮
小される。ここで、ステータ１０の如き磁性体の磁気抵
抗の大きさは、磁束が流れる磁路の実効断面積の大きさ
に反比例する。したがって、ステータ１０では、橋絡部
２４での軸線方向の実質的な厚さが縮小されることによ
って、この部分での実効断面積が他の部分よりも縮小さ
れるため、磁気抵抗がステータ１０の他の部分よりも増
大される。これによって、ロータ２６のマグネット２５
から発生してステータ１０内を流れる磁束のうち、橋絡
部２４を通過して隣接するマグネット２５の方向へ流れ
る漏れ磁束が減少し、鉄芯部１８内を流れる有効磁束を
増大させることができる。
成のステータ１０では、橋絡部２４の肉厚がコアシート
１２の他の部位の肉厚よりも薄肉とされているため、橋
絡部２４でのステータ１０の軸線方向の実質的な厚さ
が、橋絡部２４の肉厚と他の部分の肉厚の比に応じて縮
小される。ここで、ステータ１０の如き磁性体の磁気抵
抗の大きさは、磁束が流れる磁路の実効断面積の大きさ
に反比例する。したがって、ステータ１０では、橋絡部
２４での軸線方向の実質的な厚さが縮小されることによ
って、この部分での実効断面積が他の部分よりも縮小さ
れるため、磁気抵抗がステータ１０の他の部分よりも増
大される。これによって、ロータ２６のマグネット２５
から発生してステータ１０内を流れる磁束のうち、橋絡
部２４を通過して隣接するマグネット２５の方向へ流れ
る漏れ磁束が減少し、鉄芯部１８内を流れる有効磁束を
増大させることができる。
【００２７】ここで、図４にブラシレスモータ１１にお
ける橋絡部２４の肉厚と有効磁束との関係をＦＥＭ解析
によって解析したグラフを示す。なお、この図におい
て、橋絡部２４の肉厚及び有効磁束はいずれも、従来の
如く橋絡部２４の肉厚を薄くしない状態を１とした場合
の相対値である。この図に示されるように、橋絡部２４
の肉厚を１／２とし、実効断面積を縮小することによっ
て、有効磁束を約１５％増大させることができ、さら
に、肉厚を１／４とすることによって、有効磁束を約２
５％増大させることができる。
ける橋絡部２４の肉厚と有効磁束との関係をＦＥＭ解析
によって解析したグラフを示す。なお、この図におい
て、橋絡部２４の肉厚及び有効磁束はいずれも、従来の
如く橋絡部２４の肉厚を薄くしない状態を１とした場合
の相対値である。この図に示されるように、橋絡部２４
の肉厚を１／２とし、実効断面積を縮小することによっ
て、有効磁束を約１５％増大させることができ、さら
に、肉厚を１／４とすることによって、有効磁束を約２
５％増大させることができる。
【００２８】以上説明したように、上記構成のステータ
１０では、コアシート１２の橋絡部２４の肉厚を薄くす
ることによって、橋絡部２４を流れる漏れ磁束を減少さ
せ、ロータ２６の回転に作用する有効磁束を効果的に増
大させることができ、電動機の小型化及び高出力化を図
ることができる。
１０では、コアシート１２の橋絡部２４の肉厚を薄くす
ることによって、橋絡部２４を流れる漏れ磁束を減少さ
せ、ロータ２６の回転に作用する有効磁束を効果的に増
大させることができ、電動機の小型化及び高出力化を図
ることができる。
【００２９】また、上記構成のステータ１０では、コア
シート１２の橋絡部２４の肉厚のみを薄くするだけで、
橋絡部２４の幅は従来のステータと同等であるため、ス
テータ１０の機械的強度、特に半径方向の力に対する強
度を確保することができ、鉄芯部１８に巻線を施す際の
力が作用してもステータ１０が変形することはない。
シート１２の橋絡部２４の肉厚のみを薄くするだけで、
橋絡部２４の幅は従来のステータと同等であるため、ス
テータ１０の機械的強度、特に半径方向の力に対する強
度を確保することができ、鉄芯部１８に巻線を施す際の
力が作用してもステータ１０が変形することはない。
【００３０】さらに、橋絡部２４は、プレス加工等のコ
アシート１２成形時の圧力によって薄肉とすることがで
きるため、従来のステータの製造工程を流用でき、製造
工程を変更することなく、安価なコストにて製造でき
る。しかも、プレス加工時の圧力の作用によって橋絡部
２４の金属組織が変化され、これによっても橋絡部２４
の磁気抵抗を増大させることができるため、実効断面積
の縮小による効果と金属組織の変化による効果との相乗
効果で、橋絡部２４を流れる漏れ磁束をより一層効果的
に減少させることができる。
アシート１２成形時の圧力によって薄肉とすることがで
きるため、従来のステータの製造工程を流用でき、製造
工程を変更することなく、安価なコストにて製造でき
る。しかも、プレス加工時の圧力の作用によって橋絡部
２４の金属組織が変化され、これによっても橋絡部２４
の磁気抵抗を増大させることができるため、実効断面積
の縮小による効果と金属組織の変化による効果との相乗
効果で、橋絡部２４を流れる漏れ磁束をより一層効果的
に減少させることができる。
【００３１】なお、本実施例では、複数の橋絡部２４
は、全て同一の肉厚でしかも同一方向（図１及び図３の
矢印Ａ方向）に開口した凹状とされた構成であったが、
これに限らず、例えば、橋絡部２４を前記実施例とは逆
側に向けて（すなわち、図１及び図３の反矢印Ａ方向）
に開口する凹状に形成してもよく、また、開口方向（段
差方向）の異なる橋絡部２４が混同していてもよい。さ
らに、積層後の強度等を考慮したうえで、各々の橋絡部
２４の肉厚を個々に異ならせてもよく、また、コアシー
ト１２毎に橋絡部２４の肉厚を変えてもよい。これらの
場合でも、前記実施例と同様の効果を得ることができ
る。
は、全て同一の肉厚でしかも同一方向（図１及び図３の
矢印Ａ方向）に開口した凹状とされた構成であったが、
これに限らず、例えば、橋絡部２４を前記実施例とは逆
側に向けて（すなわち、図１及び図３の反矢印Ａ方向）
に開口する凹状に形成してもよく、また、開口方向（段
差方向）の異なる橋絡部２４が混同していてもよい。さ
らに、積層後の強度等を考慮したうえで、各々の橋絡部
２４の肉厚を個々に異ならせてもよく、また、コアシー
ト１２毎に橋絡部２４の肉厚を変えてもよい。これらの
場合でも、前記実施例と同様の効果を得ることができ
る。
【００３２】次に、本発明の第２実施例ついて説明す
る。なお、前記第１実施例と基本的に同一の部位につい
ては、前記第１実施例と同じ符号を付与しその説明を省
略する。
る。なお、前記第１実施例と基本的に同一の部位につい
ては、前記第１実施例と同じ符号を付与しその説明を省
略する。
【００３３】図５には本発明の第１実施例に係る電動機
のステータ４０（以下、単に「ステータ４０」と称す
る。）の斜視図が示されている。
のステータ４０（以下、単に「ステータ４０」と称す
る。）の斜視図が示されている。
【００３４】この図に示されるように、ステータ４０
は、複数のコアシート４２によって構成されている。こ
れらのコアシート４２には、複数の鉄芯部１８が設けら
れており、これらの鉄芯部１８の半径方向内側の端部
は、隣接同士がそれぞれ橋絡部４６によって互いに一体
的に連繋されており、このため、鉄芯部１８の半径方向
内側の端部と橋絡部４６は全体として平面視リング状に
形成されている。
は、複数のコアシート４２によって構成されている。こ
れらのコアシート４２には、複数の鉄芯部１８が設けら
れており、これらの鉄芯部１８の半径方向内側の端部
は、隣接同士がそれぞれ橋絡部４６によって互いに一体
的に連繋されており、このため、鉄芯部１８の半径方向
内側の端部と橋絡部４６は全体として平面視リング状に
形成されている。
【００３５】これらの橋絡部４６は、図６に示されるよ
うに、鉄芯部１８等のコアシート４２の他の部位よりも
薄肉とされている。すなわち、橋絡部４６は、隣接する
鉄芯部１８の肉厚方向の両面に対して所定の段差を有
し、肉厚方向の双方に向けて凹状に開口した形状とされ
ている。
うに、鉄芯部１８等のコアシート４２の他の部位よりも
薄肉とされている。すなわち、橋絡部４６は、隣接する
鉄芯部１８の肉厚方向の両面に対して所定の段差を有
し、肉厚方向の双方に向けて凹状に開口した形状とされ
ている。
【００３６】ステータ４０は、上記構成のコアシート４
２から成る積層鉄芯であり、コアシート４２を同軸的に
複数枚積層することによって形成されている。このた
め、ステータ４０の橋絡部４６に相当する部位は、軸線
方向（図５の矢印Ａ方向）に向けて断続的に肉抜きされ
た状態となっている。したがって、この部分での実質的
な厚さ（磁性体部分の厚さ）は、ステータ４０の他の部
分の実質的な厚さよりも小さくなる構成である。
２から成る積層鉄芯であり、コアシート４２を同軸的に
複数枚積層することによって形成されている。このた
め、ステータ４０の橋絡部４６に相当する部位は、軸線
方向（図５の矢印Ａ方向）に向けて断続的に肉抜きされ
た状態となっている。したがって、この部分での実質的
な厚さ（磁性体部分の厚さ）は、ステータ４０の他の部
分の実質的な厚さよりも小さくなる構成である。
【００３７】上記構成のステータ４０では、橋絡部４６
の肉厚がコアシート４２の他の部位の肉厚よりも薄肉と
されているため、この部分での実効断面積が他の部分よ
りも縮小され、磁気抵抗がステータ４０の他の部分より
も増大される。
の肉厚がコアシート４２の他の部位の肉厚よりも薄肉と
されているため、この部分での実効断面積が他の部分よ
りも縮小され、磁気抵抗がステータ４０の他の部分より
も増大される。
【００３８】これによって、マグネット２５から発生す
る磁束のうち、橋絡部４６を通過して隣接するマグネッ
ト２５の方向への漏れ磁束が減少し、鉄芯部１８へ流れ
る有効磁束を増大させることができる。
る磁束のうち、橋絡部４６を通過して隣接するマグネッ
ト２５の方向への漏れ磁束が減少し、鉄芯部１８へ流れ
る有効磁束を増大させることができる。
【００３９】以上説明したように、上記構成のステータ
４０では、コアシート４２の橋絡部４６の肉厚を薄くす
ることによって、橋絡部４６を流れる漏れ磁束を減少さ
せ、ロータ２６の回転に作用する有効磁束を効果的に増
大させることができ、電動機の小型化及び高出力化を図
ることができる等、前記第１実施例と同様の効果を得る
ことができる。
４０では、コアシート４２の橋絡部４６の肉厚を薄くす
ることによって、橋絡部４６を流れる漏れ磁束を減少さ
せ、ロータ２６の回転に作用する有効磁束を効果的に増
大させることができ、電動機の小型化及び高出力化を図
ることができる等、前記第１実施例と同様の効果を得る
ことができる。
【００４０】なお、本実施例では、複数の橋絡部４６
は、全て同一の肉厚であったが、これに限らず、例え
ば、積層後の強度等を考慮したうえで、各々の橋絡部４
６の肉厚を個々に異ならせてもよく、また、コアシート
４２毎に橋絡部４６の肉厚を変えてもよい。これらの場
合でも、本実施例と同様の効果を得ることができる。
は、全て同一の肉厚であったが、これに限らず、例え
ば、積層後の強度等を考慮したうえで、各々の橋絡部４
６の肉厚を個々に異ならせてもよく、また、コアシート
４２毎に橋絡部４６の肉厚を変えてもよい。これらの場
合でも、本実施例と同様の効果を得ることができる。
【００４１】また、前記第１実施例及び第２実施例で
は、コアシート１２、４２は、鉄芯部１８と橋絡部２
４、４６が一体に形成され、外側コアシート部１４の嵌
合部１６に鉄芯部１８のダブテール部２０を嵌合させて
固定する構成であったが、これに限らず、例えば、外側
コアシート部１４の内側に鉄心部１８を一体に形成する
と共に、外側コアシート部１４よりも薄肉でリング状に
橋絡部２４、４６を形成して、橋絡部２４、４６と鉄心
部１８を一体的に結合させるように構成してもよい。こ
の場合でも上記実施例と同様の効果を得ることができ
る。
は、コアシート１２、４２は、鉄芯部１８と橋絡部２
４、４６が一体に形成され、外側コアシート部１４の嵌
合部１６に鉄芯部１８のダブテール部２０を嵌合させて
固定する構成であったが、これに限らず、例えば、外側
コアシート部１４の内側に鉄心部１８を一体に形成する
と共に、外側コアシート部１４よりも薄肉でリング状に
橋絡部２４、４６を形成して、橋絡部２４、４６と鉄心
部１８を一体的に結合させるように構成してもよい。こ
の場合でも上記実施例と同様の効果を得ることができ
る。
【００４２】さらに、前記第１実施例及び第２実施例で
は、ステータ１０、４０をブラシレスモータ１１に適用
したが、これに限らず、例えばこれらのステータ１０、
４０をインダクションモータに適用してもよい。この場
合では、鉄芯部１８に施された巻線を流れる電流によっ
て発生される磁束のうち、橋絡部４６を通過して隣接す
る鉄芯部１８の方向へ流れる無効磁束が減少され、橋絡
部４６の内側を流れてロータの回転に作用する有効磁束
を効果的に増大させることができる。
は、ステータ１０、４０をブラシレスモータ１１に適用
したが、これに限らず、例えばこれらのステータ１０、
４０をインダクションモータに適用してもよい。この場
合では、鉄芯部１８に施された巻線を流れる電流によっ
て発生される磁束のうち、橋絡部４６を通過して隣接す
る鉄芯部１８の方向へ流れる無効磁束が減少され、橋絡
部４６の内側を流れてロータの回転に作用する有効磁束
を効果的に増大させることができる。
【００４３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る発明
の電動機のステータでは、ステータの軸線方向に向けて
コアシートの橋絡部の厚さを、コアシートの他の部位よ
りも薄くすることによって、橋絡部の磁気抵抗を効果的
に増大させることができる。このため、橋絡部を流れる
漏れ磁束あるいは無効磁束を効果的に減少させることが
でき、電動機の高出力化及び小型化を図ることができ
る。
の電動機のステータでは、ステータの軸線方向に向けて
コアシートの橋絡部の厚さを、コアシートの他の部位よ
りも薄くすることによって、橋絡部の磁気抵抗を効果的
に増大させることができる。このため、橋絡部を流れる
漏れ磁束あるいは無効磁束を効果的に減少させることが
でき、電動機の高出力化及び小型化を図ることができ
る。
【００４４】また、橋絡部の厚さのみを薄くしているた
め、コアシートの半径方向の機械的強度を維持すること
ができ、鉄芯部に巻線を施す際の力が作用しても、橋絡
部が半径方向に歪むことがない。
め、コアシートの半径方向の機械的強度を維持すること
ができ、鉄芯部に巻線を施す際の力が作用しても、橋絡
部が半径方向に歪むことがない。
【００４５】さらに、プレス加工等によって橋絡部の厚
さを薄くできるため、従来と同様の製造工程で製造で
き、工程変更等を行うことなく安価なコストにて製造で
きる。
さを薄くできるため、従来と同様の製造工程で製造で
き、工程変更等を行うことなく安価なコストにて製造で
きる。
【図１】本発明の第１実施例に係る電動機のステータの
斜視図である。
斜視図である。
【図２】本発明の第１実施例に係る電動機のステータを
ブラシレスモータに適用した場合の平面図である。
ブラシレスモータに適用した場合の平面図である。
【図３】図１に示される橋絡部の拡大正面図である。
【図４】図１に示される電動機のステータの効果を示す
橋絡部の肉厚と有効磁束との関係を表すグラフである。
橋絡部の肉厚と有効磁束との関係を表すグラフである。
【図５】本発明の第２実施例に係る電動機のステータの
斜視図である。
斜視図である。
【図６】図５に示される橋絡部の拡大正面図である。
１０ 電動機のステータ １２ コアシート １４ 外側コアシート部 １８ 鉄芯部 ２４ 橋絡部 ４０ 電動機のステータ ４２ コアシート ４６ 橋絡部
Claims (1)
- 【請求項１】 薄肉でリング状に形成された外側コアシ
ート部と、前記コアシート部の内周面に半径方向内側へ
向けて放射状に突出して設けられ巻線が施される複数の
鉄芯部と、前記複数の鉄芯部の半径方向内側の端部を互
いに連繋する橋絡部と、によって成るコアシートを、複
数枚積層することによって構成される電動機のステータ
であって、 前記橋絡部の前記ステータ軸線方向に沿った厚さを、前
記コアシートの他の部位よりも薄く形成したことを特徴
とする電動機のステータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16573995A JP2875497B2 (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | 電動機のステータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16573995A JP2875497B2 (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | 電動機のステータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0919089A true JPH0919089A (ja) | 1997-01-17 |
| JP2875497B2 JP2875497B2 (ja) | 1999-03-31 |
Family
ID=15818163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16573995A Expired - Lifetime JP2875497B2 (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | 電動機のステータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2875497B2 (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000152528A (ja) * | 1998-11-12 | 2000-05-30 | Sankyo Seiki Mfg Co Ltd | 多極コア及びそれを用いたインナー型電機子、並びにその製造方法 |
| WO2000072426A1 (fr) * | 1999-05-25 | 2000-11-30 | Hitachi, Ltd. | Noyau de machine rotative, son procede de fabrication, piece du noyau et machine rotative |
| JP2003088011A (ja) * | 2001-09-05 | 2003-03-20 | Asmo Co Ltd | ブラシレスモータ及びブラシレスモータのステータ |
| EP1376815A1 (de) * | 2002-06-18 | 2004-01-02 | Cornelius Peter | Elektrische Maschine |
| US6822364B2 (en) | 2002-07-30 | 2004-11-23 | Asmo Co., Ltd. | Brushless motor |
| US7038349B2 (en) | 2003-03-18 | 2006-05-02 | Asmo Co., Ltd. | Stator for dynamo-electric machine |
| JP2007151232A (ja) * | 2005-11-24 | 2007-06-14 | Toshiba Corp | 永久磁石型モータ及びそれを使用した電動パワーステアリング装置 |
| DE102008041292A1 (de) * | 2008-08-15 | 2010-02-18 | Ina Drives & Mechatronics Gmbh & Co. Ohg | Aktiveinheit einer elektrischen Maschine |
| JP2010535465A (ja) * | 2007-08-02 | 2010-11-18 | イーティーエー エスエー マニュファクチュア ホルロゲア スイス | 電気モータ用ステータ |
| CN104852489A (zh) * | 2015-05-22 | 2015-08-19 | 湖州佳力机电科技有限公司 | 一种组合结构的定子冲片 |
| CN105762951A (zh) * | 2016-04-08 | 2016-07-13 | 东莞国亮电机有限公司 | 组合式电机定子及其电机 |
| WO2017009924A1 (ja) * | 2015-07-13 | 2017-01-19 | 三菱電機株式会社 | 回転電動機及び電動コンプレッサ |
| JP2019004602A (ja) * | 2017-06-14 | 2019-01-10 | 株式会社マキタ | 電動工具 |
| US11750064B2 (en) | 2017-06-14 | 2023-09-05 | Makita Corporation | Electric tool |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3019947B1 (fr) * | 2014-04-10 | 2017-12-08 | Moteurs Leroy-Somer | Stator de machine electrique tournante. |
| FR3019948B1 (fr) | 2014-04-10 | 2017-12-22 | Moteurs Leroy-Somer | Rotor de machine electrique tournante. |
| FR3082376B1 (fr) | 2018-06-07 | 2020-07-17 | Moteurs Leroy-Somer | Stator de machine electrique tournante |
| FR3082375B1 (fr) | 2018-06-07 | 2021-12-24 | Leroy Somer Moteurs | Stator de machine electrique tournante |
| FR3082374B1 (fr) | 2018-06-07 | 2020-05-29 | Moteurs Leroy-Somer | Stator de machine electrique tournante |
| JP7228768B2 (ja) * | 2019-02-07 | 2023-02-27 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電動工具の製造方法及びモータの製造方法 |
| FR3111243B1 (fr) | 2020-06-09 | 2023-06-09 | Nidec Psa Emotors | Stator de machine électrique tournante |
| FR3112905B1 (fr) | 2020-07-23 | 2023-06-09 | Nidec Psa Emotors | Stator de machine électrique tournante |
-
1995
- 1995-06-30 JP JP16573995A patent/JP2875497B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP4633978B2 (ja) * | 2001-09-05 | 2011-02-16 | アスモ株式会社 | ブラシレスモータ及びブラシレスモータのステータ |
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| US11750064B2 (en) | 2017-06-14 | 2023-09-05 | Makita Corporation | Electric tool |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2875497B2 (ja) | 1999-03-31 |
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