JPH09168844A - 双ドラム式連続鋳造方法 - Google Patents
双ドラム式連続鋳造方法Info
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- JPH09168844A JPH09168844A JP33014795A JP33014795A JPH09168844A JP H09168844 A JPH09168844 A JP H09168844A JP 33014795 A JP33014795 A JP 33014795A JP 33014795 A JP33014795 A JP 33014795A JP H09168844 A JPH09168844 A JP H09168844A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スクラップを多量に用いた溶湯などのように
不純物を多く含有する溶湯を用いて鋳片を連続して鋳造
する場合でも、品質の良好な鋳片を得られるようにす
る。 【解決手段】 スクラップを多量に用いた溶湯１１中に
含有されるアルミニウムが０．０１〜０．０８wt％とな
るように当該溶湯１１を調整処理した後に、当該溶湯１
１から鋳片を製造するようにすることにより、溶湯１１
中に含有されているＳｉやＭｎとの脱酸作用の複合効果
から、溶湯１１の表面に生成するスカム１５が流動性の
よい微小なものとなり、障壁４により溶湯１１に生じる
対流Ｆがスムーズに流れ、スカム１５が凝集成長せず、
鋳片に巻き込まれても割れを生じなくなる。
不純物を多く含有する溶湯を用いて鋳片を連続して鋳造
する場合でも、品質の良好な鋳片を得られるようにす
る。 【解決手段】 スクラップを多量に用いた溶湯１１中に
含有されるアルミニウムが０．０１〜０．０８wt％とな
るように当該溶湯１１を調整処理した後に、当該溶湯１
１から鋳片を製造するようにすることにより、溶湯１１
中に含有されているＳｉやＭｎとの脱酸作用の複合効果
から、溶湯１１の表面に生成するスカム１５が流動性の
よい微小なものとなり、障壁４により溶湯１１に生じる
対流Ｆがスムーズに流れ、スカム１５が凝集成長せず、
鋳片に巻き込まれても割れを生じなくなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、双ドラム式連続鋳
造方法に関し、特に、スクラップを多量に用いた溶湯か
ら鋳片を連続して鋳造する際に有効である。
造方法に関し、特に、スクラップを多量に用いた溶湯か
ら鋳片を連続して鋳造する際に有効である。
【０００２】
【従来の技術】溶湯から鋳片を連続して鋳造する際、溶
湯表面に生成したスカムが鋳片へ巻き込まれてしまう
と、鋳片の凝固殻が均一に成長しにくくなり、鋳片の表
面に割れを生じてしまう場合がある。このため、特開平
６−１０６３０４号公報に記載された双ドラム式連続鋳
造装置では、図２に示すように、一対の冷却ドラム１
ａ，１ｂと一対のサイド堰２ａ，２ｂとで形成されてノ
ズル３から溶湯１１を注入される空間内の上記冷却ドラ
ム１ａ，１ｂの近傍に障壁４ａ，４ｂを当該冷却ドラム
１ａ，１ｂの長手方向に沿ってそれぞれ設けることによ
り、溶湯１１の表面に対流Ｆを生じさせ、上記冷却ドラ
ム１ａ，１ｂによるスカムの巻き込みを防止している。
なお、図中、１４は鋳片である。
湯表面に生成したスカムが鋳片へ巻き込まれてしまう
と、鋳片の凝固殻が均一に成長しにくくなり、鋳片の表
面に割れを生じてしまう場合がある。このため、特開平
６−１０６３０４号公報に記載された双ドラム式連続鋳
造装置では、図２に示すように、一対の冷却ドラム１
ａ，１ｂと一対のサイド堰２ａ，２ｂとで形成されてノ
ズル３から溶湯１１を注入される空間内の上記冷却ドラ
ム１ａ，１ｂの近傍に障壁４ａ，４ｂを当該冷却ドラム
１ａ，１ｂの長手方向に沿ってそれぞれ設けることによ
り、溶湯１１の表面に対流Ｆを生じさせ、上記冷却ドラ
ム１ａ，１ｂによるスカムの巻き込みを防止している。
なお、図中、１４は鋳片である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、スクラ
ップを多量に用いた溶湯１１から鋳片を製造しようとす
ると、溶湯１１中にはＣｕ，Ｐ，Ｓなどの不純物が多く
含まれることがあるため、溶湯１１の表面に流動性の悪
いスカムが生成し、図３に示すように、溶湯１１の表面
に広がったスカム１２が冷却ドラム１ａに巻き込まれる
ことにより、凝固殻１３の成長が不均一になり、前記鋳
片１４に割れを生じてしまう場合があった。また、スク
ラップを多量に用いた溶湯中には上述したような不純物
が多く含有されていることから、鋳造された鋳片１４
は、高温脆性を起こしやすく、巻き取り時に加わる曲折
力や押圧力などで表面にひびを生じてしまうだけでな
く、巻き取り時の急冷により硬化を起こしやすく、冷間
圧延時やリコイル時に不具合を生じてしまう場合があっ
た。
ップを多量に用いた溶湯１１から鋳片を製造しようとす
ると、溶湯１１中にはＣｕ，Ｐ，Ｓなどの不純物が多く
含まれることがあるため、溶湯１１の表面に流動性の悪
いスカムが生成し、図３に示すように、溶湯１１の表面
に広がったスカム１２が冷却ドラム１ａに巻き込まれる
ことにより、凝固殻１３の成長が不均一になり、前記鋳
片１４に割れを生じてしまう場合があった。また、スク
ラップを多量に用いた溶湯中には上述したような不純物
が多く含有されていることから、鋳造された鋳片１４
は、高温脆性を起こしやすく、巻き取り時に加わる曲折
力や押圧力などで表面にひびを生じてしまうだけでな
く、巻き取り時の急冷により硬化を起こしやすく、冷間
圧延時やリコイル時に不具合を生じてしまう場合があっ
た。
【０００４】このようなことから、本発明は、スクラッ
プを多量に用いた溶湯などのように、不純物を多く含有
する溶湯を用いて鋳片を連続して鋳造する場合でも、品
質の良好な鋳片を得ることができる双ドラム式連続鋳造
方法を提供することを目的とした。
プを多量に用いた溶湯などのように、不純物を多く含有
する溶湯を用いて鋳片を連続して鋳造する場合でも、品
質の良好な鋳片を得ることができる双ドラム式連続鋳造
方法を提供することを目的とした。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前述した課題を解決する
ための、第一番目の発明による双ドラム式連続鋳造方法
は、溶湯中に含有されるアルミニウムが０．０１〜０．
０８wt％となるように当該溶湯を調整処理した後に、当
該溶湯から鋳片を製造することを特徴とする。
ための、第一番目の発明による双ドラム式連続鋳造方法
は、溶湯中に含有されるアルミニウムが０．０１〜０．
０８wt％となるように当該溶湯を調整処理した後に、当
該溶湯から鋳片を製造することを特徴とする。
【０００６】第二番目の発明による双ドラム式連続鋳造
方法は、溶湯中に含有されるアルミニウムの重量とチタ
ンの重量の１／１０の量との合計が０．０１〜０．０８
wt％となるように当該溶湯を調整処理した後に、当該溶
湯から鋳片を製造することを特徴とする。
方法は、溶湯中に含有されるアルミニウムの重量とチタ
ンの重量の１／１０の量との合計が０．０１〜０．０８
wt％となるように当該溶湯を調整処理した後に、当該溶
湯から鋳片を製造することを特徴とする。
【０００７】上述した双ドラム式連続鋳造方法において
は、前記溶湯がＣを０．０５〜０．２５wt％含有し、Ｓ
ｉを０．１５〜０．５wt％含有し、Ｍｎを０．４〜１．
５wt％含有し、Ｐを０．０１〜０．０２５wt％含有し、
Ｓを０．０１〜０．０２５wt％含有し、Ｃｕを０．０５
〜０．２wt％含有する普通鋼からなることを特徴とす
る。
は、前記溶湯がＣを０．０５〜０．２５wt％含有し、Ｓ
ｉを０．１５〜０．５wt％含有し、Ｍｎを０．４〜１．
５wt％含有し、Ｐを０．０１〜０．０２５wt％含有し、
Ｓを０．０１〜０．０２５wt％含有し、Ｃｕを０．０５
〜０．２wt％含有する普通鋼からなることを特徴とす
る。
【０００８】上述した双ドラム式連続鋳造方法において
は、前記溶湯の表面を不活性ガスで覆いながら当該溶湯
から前記鋳片を製造することを特徴とする。
は、前記溶湯の表面を不活性ガスで覆いながら当該溶湯
から前記鋳片を製造することを特徴とする。
【０００９】上述した双ドラム式連続鋳造方法において
は、前記溶湯の表面を１５５０℃以上に保温しながら当
該溶湯から前記鋳片を製造することを特徴とする。
は、前記溶湯の表面を１５５０℃以上に保温しながら当
該溶湯から前記鋳片を製造することを特徴とする。
【００１０】上述した双ドラム式連続鋳造方法において
は、鋳造された前記鋳片を下記の式（１）に示す範囲の
温度Ｔで巻き取り、当該鋳片を０．１〜５℃／sec の速
度で上記温度Ｔから６００℃まで冷却することを特徴と
する。
は、鋳造された前記鋳片を下記の式（１）に示す範囲の
温度Ｔで巻き取り、当該鋳片を０．１〜５℃／sec の速
度で上記温度Ｔから６００℃まで冷却することを特徴と
する。
【数２】 ［８５０−３００×（％Ｃ）］℃≦Ｔ≦９５０℃ ……（１） 但し （％Ｃ）：溶湯中に含有される炭素の重量パーセ
ント値
ント値
【００１１】・作用 溶湯中に含有されるアルミニウムが０．０１〜０．０８
wt％であると、溶湯中に含有されているＳｉやＭｎとの
脱酸作用の複合効果により、溶湯の表面に流動性のよい
微小なスカムが生成するようになる。この際、アルミニ
ウムの含有量が０．０１wt％に満たない場合には、上述
したＳｉやＭｎとの脱酸作用の複合効果が小さくなり、
スカムの流動性の向上を図ることができず、さらに、溶
湯中のＣＯガスの発生を十分に防ぐことができなくな
る。一方、アルミニウムの含有量が０．０８wt％を超え
る場合には、スカムの流動性が逆に悪くなってしまう。
wt％であると、溶湯中に含有されているＳｉやＭｎとの
脱酸作用の複合効果により、溶湯の表面に流動性のよい
微小なスカムが生成するようになる。この際、アルミニ
ウムの含有量が０．０１wt％に満たない場合には、上述
したＳｉやＭｎとの脱酸作用の複合効果が小さくなり、
スカムの流動性の向上を図ることができず、さらに、溶
湯中のＣＯガスの発生を十分に防ぐことができなくな
る。一方、アルミニウムの含有量が０．０８wt％を超え
る場合には、スカムの流動性が逆に悪くなってしまう。
【００１２】また、溶湯中に含有されるアルミニウムの
重量とチタンの重量の１／１０の量とを合計した量が
０．０１〜０．０８wt％であれば、前述した場合と同様
に流動性のよい微小なスカムが生成するようになる。こ
の際、上記量が０．０１wt％に満たない場合には、前述
した場合と同様にスカムの流動性の向上及びＣＯガスの
発生の防止を実現することができなくなる。一方、上記
量が０．０８wt％を超える場合には、前述した場合と同
様にスカムの流動性が逆に悪くなってしまう。
重量とチタンの重量の１／１０の量とを合計した量が
０．０１〜０．０８wt％であれば、前述した場合と同様
に流動性のよい微小なスカムが生成するようになる。こ
の際、上記量が０．０１wt％に満たない場合には、前述
した場合と同様にスカムの流動性の向上及びＣＯガスの
発生の防止を実現することができなくなる。一方、上記
量が０．０８wt％を超える場合には、前述した場合と同
様にスカムの流動性が逆に悪くなってしまう。
【００１３】なお、前記溶湯が前述したような普通鋼か
らなるものであれば、上述した作用が著しく発現するよ
うになる。この際、Ｓｉ＜０．１５wt％，Ｍｎ＜０．４
wt％であると、スカムの流動性の向上を図ることができ
なくなり、Ｓｉ＞０．５wt％，Ｍｎ＞１．５wt％である
と、鋳片の強度や伸びのバランスが悪くなってしまい、
Ｐ＞０．０２５wt％，Ｓ＞０．０２５wt％，Ｃｕ＞０．
２wt％であると、鋳造性が悪化し、割れのない鋳片を得
ることが極めて困難となり、Ｃ＞０．２５wt％である
と、連続鋳造しにくくなると共に、冷却時に硬化しやす
くなってしまうので、原料として適切に使用することが
困難となってしまう。一方、Ｃ＜０．０５wt％，Ｐ＜
０．０１wt％，Ｓ＜０．０１wt％，Ｃｕ＜０．０５wt％
とすることは、非常にコストがかかり、経済的に無駄を
生じてしまう。
らなるものであれば、上述した作用が著しく発現するよ
うになる。この際、Ｓｉ＜０．１５wt％，Ｍｎ＜０．４
wt％であると、スカムの流動性の向上を図ることができ
なくなり、Ｓｉ＞０．５wt％，Ｍｎ＞１．５wt％である
と、鋳片の強度や伸びのバランスが悪くなってしまい、
Ｐ＞０．０２５wt％，Ｓ＞０．０２５wt％，Ｃｕ＞０．
２wt％であると、鋳造性が悪化し、割れのない鋳片を得
ることが極めて困難となり、Ｃ＞０．２５wt％である
と、連続鋳造しにくくなると共に、冷却時に硬化しやす
くなってしまうので、原料として適切に使用することが
困難となってしまう。一方、Ｃ＜０．０５wt％，Ｐ＜
０．０１wt％，Ｓ＜０．０１wt％，Ｃｕ＜０．０５wt％
とすることは、非常にコストがかかり、経済的に無駄を
生じてしまう。
【００１４】このような双ドラム式連続鋳造方法におい
て、溶湯の表面を不活性ガスで覆いながら当該溶湯から
鋳片を製造するようにすれば、前述した脱酸作用の複合
効果の低下を抑えることができるので、スカムの流動性
の低下を防止することができる。
て、溶湯の表面を不活性ガスで覆いながら当該溶湯から
鋳片を製造するようにすれば、前述した脱酸作用の複合
効果の低下を抑えることができるので、スカムの流動性
の低下を防止することができる。
【００１５】また、溶湯の表面を１５５０℃以上に保温
しながら鋳片を製造するようにすれば、スカムの生成が
抑制され、スカムの流動性をさらに向上させることがで
きる。
しながら鋳片を製造するようにすれば、スカムの生成が
抑制され、スカムの流動性をさらに向上させることがで
きる。
【００１６】さらに、上述したようにして鋳造された鋳
片を前述したような範囲の温度Ｔで巻き取り、当該鋳片
を０．１〜５℃／sec の速度で上記温度Ｔから６００℃
まで冷却するようにすれば、巻き取り時における鋳片の
劣化を防止することができる。即ち、鋳片を９５０℃以
下で巻き取れば、鋳片の高温脆性を抑えることができ、
巻き取り時に曲折力や押圧力などが加わっても、表面に
ひびが生じるのを防ぐことができ、また、前述したよう
な下限温度値以上で巻き取れば、初析フェライトの生成
を抑制することができるだけでなく、γ→α変態域（６
００℃まで）を徐冷（０．１〜５℃／sec ）することが
できるようになるので、鋳片の硬化を防止することがで
きるからである。この際、上記冷却速度が５℃／sec よ
りも大きいと、鋳片の硬化防止を図ることができず、
０．１℃／sec よりも小さいと、結晶粒の成長を生じて
しまうようになる。
片を前述したような範囲の温度Ｔで巻き取り、当該鋳片
を０．１〜５℃／sec の速度で上記温度Ｔから６００℃
まで冷却するようにすれば、巻き取り時における鋳片の
劣化を防止することができる。即ち、鋳片を９５０℃以
下で巻き取れば、鋳片の高温脆性を抑えることができ、
巻き取り時に曲折力や押圧力などが加わっても、表面に
ひびが生じるのを防ぐことができ、また、前述したよう
な下限温度値以上で巻き取れば、初析フェライトの生成
を抑制することができるだけでなく、γ→α変態域（６
００℃まで）を徐冷（０．１〜５℃／sec ）することが
できるようになるので、鋳片の硬化を防止することがで
きるからである。この際、上記冷却速度が５℃／sec よ
りも大きいと、鋳片の硬化防止を図ることができず、
０．１℃／sec よりも小さいと、結晶粒の成長を生じて
しまうようになる。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明による双ドラム式連続鋳造
方法の実施の形態を以下に説明する。なお、図１は、そ
の際に用いられる双ドラム式連続鋳造装置の主要部の概
略構造を表す断面図である。
方法の実施の形態を以下に説明する。なお、図１は、そ
の際に用いられる双ドラム式連続鋳造装置の主要部の概
略構造を表す断面図である。
【００１８】図１中、１は冷却ドラム、２はサイド堰、
３はノズル、４は障壁である。冷却ドラム１は、図示し
てないが、対向して対をなすように配備されており、そ
の対向側の周面が下方へ向かうようにそれぞれ回転する
と共に、周面を所定の温度にそれぞれ冷却できるように
なっている。溶湯１１の表面は、フード５で覆われてお
り、当該フード５は、溶湯１１を外気からしゃへいする
ようになっている。上記ノズル３は、上記フード５を貫
通し、その先端がフード５の内側に入れられている。上
記障壁４は、上記冷却ドラム１の近傍にそれぞれ配備さ
れ、その上端がフード５の天井部分にそれぞれ連結され
て支持されている。当該障壁４は、上記冷却ロール１の
長手方向に沿って溶湯１１の表面をそれぞれ仕切る一
方、サイド堰２との間に隙間がそれぞれあけられてお
り、溶湯１１に所定の対流を生じさせることができるよ
うになっている。
３はノズル、４は障壁である。冷却ドラム１は、図示し
てないが、対向して対をなすように配備されており、そ
の対向側の周面が下方へ向かうようにそれぞれ回転する
と共に、周面を所定の温度にそれぞれ冷却できるように
なっている。溶湯１１の表面は、フード５で覆われてお
り、当該フード５は、溶湯１１を外気からしゃへいする
ようになっている。上記ノズル３は、上記フード５を貫
通し、その先端がフード５の内側に入れられている。上
記障壁４は、上記冷却ドラム１の近傍にそれぞれ配備さ
れ、その上端がフード５の天井部分にそれぞれ連結され
て支持されている。当該障壁４は、上記冷却ロール１の
長手方向に沿って溶湯１１の表面をそれぞれ仕切る一
方、サイド堰２との間に隙間がそれぞれあけられてお
り、溶湯１１に所定の対流を生じさせることができるよ
うになっている。
【００１９】前記フード５の天井には、当該フード５の
内部へ不活性ガスを送給する送給管６が連結されてお
り、溶湯１１は、その表面が不活性ガスで覆われるよう
になっている。フード５の内部の各冷却ロール１のメニ
スカス部上方には、スーパーカンタルやシリコニットな
どのようなヒータ７がそれぞれ設けられており、当該ヒ
ータ７は、溶湯１１を輻射熱で所定の温度に加熱できる
ようになっている。
内部へ不活性ガスを送給する送給管６が連結されてお
り、溶湯１１は、その表面が不活性ガスで覆われるよう
になっている。フード５の内部の各冷却ロール１のメニ
スカス部上方には、スーパーカンタルやシリコニットな
どのようなヒータ７がそれぞれ設けられており、当該ヒ
ータ７は、溶湯１１を輻射熱で所定の温度に加熱できる
ようになっている。
【００２０】このような双ドラム式連続鋳造装置を用い
た場合の本発明による双ドラム式連続鋳造方法を説明す
る。スクラップを溶解し、内部に含有されるアルミニウ
ムの重量またはアルミニウムの重量とチタンの重量の１
／１０の量とを合計した量が０．０１〜０．０８wt％と
なるように調整処理した溶湯１１をノズル３からフード
５の内部に供給すると共に、送給管６からフード５の内
部に不活性ガスを送給して、溶湯１１の表面を不活性ガ
スで覆う一方、ヒータ７で溶湯１１の表面を所定の温度
（１５５０℃以上）に保温し、冷却ロール１の表面を冷
却しながら当該冷却ロール１を回転させることにより、
各冷却ロール１の表面に形成される凝固殻１３が当該冷
却ロール１間で合わせられ、鋳片となって下方へ連続し
て送り出される。
た場合の本発明による双ドラム式連続鋳造方法を説明す
る。スクラップを溶解し、内部に含有されるアルミニウ
ムの重量またはアルミニウムの重量とチタンの重量の１
／１０の量とを合計した量が０．０１〜０．０８wt％と
なるように調整処理した溶湯１１をノズル３からフード
５の内部に供給すると共に、送給管６からフード５の内
部に不活性ガスを送給して、溶湯１１の表面を不活性ガ
スで覆う一方、ヒータ７で溶湯１１の表面を所定の温度
（１５５０℃以上）に保温し、冷却ロール１の表面を冷
却しながら当該冷却ロール１を回転させることにより、
各冷却ロール１の表面に形成される凝固殻１３が当該冷
却ロール１間で合わせられ、鋳片となって下方へ連続し
て送り出される。
【００２１】この際、溶湯１１内にアルミニウムまたは
アルミニウムとチタンとの混合物が上述したような割合
で含有されているので、溶湯１１中に含有されているＳ
ｉやＭｎとの脱酸作用の複合効果により、溶湯１１の表
面に流動性のよい微小なスカム１５が生成するようにな
る。このため、障壁４により溶湯１１に生じる対流Ｆが
スムーズに流れるようになるので、スカム１５が冷却ロ
ール１に巻き込まれることはなくなり、鋳片の表面に割
れを生じることがない。
アルミニウムとチタンとの混合物が上述したような割合
で含有されているので、溶湯１１中に含有されているＳ
ｉやＭｎとの脱酸作用の複合効果により、溶湯１１の表
面に流動性のよい微小なスカム１５が生成するようにな
る。このため、障壁４により溶湯１１に生じる対流Ｆが
スムーズに流れるようになるので、スカム１５が冷却ロ
ール１に巻き込まれることはなくなり、鋳片の表面に割
れを生じることがない。
【００２２】従って、スクラップを多量に用いた溶湯１
１から鋳片を連続して鋳造しても、品質の良好な鋳片を
得ることができる。
１から鋳片を連続して鋳造しても、品質の良好な鋳片を
得ることができる。
【００２３】また、溶湯１１の表面を不活性ガスで覆っ
ているので、前述した脱酸作用の複合効果の低下を抑え
ることができ、スカム１５の流動性の低下を防止するこ
とができる。また、溶湯１１の表面を所定の温度（１５
５０℃以上）に保温しているので、スカム１５の生成が
抑制され、スカム１５の流動性をさらに向上することが
できる。
ているので、前述した脱酸作用の複合効果の低下を抑え
ることができ、スカム１５の流動性の低下を防止するこ
とができる。また、溶湯１１の表面を所定の温度（１５
５０℃以上）に保温しているので、スカム１５の生成が
抑制され、スカム１５の流動性をさらに向上することが
できる。
【００２４】続いて、前記鋳片を自然冷却または気水ス
プレ冷却で徐冷し、下記の式（１）に示す範囲の温度Ｔ
で巻き取ると共に、当該温度Ｔから６００℃まで０．１
〜５℃／sec の速度で冷却することにより、連続鋳造を
終えた。これにより、イオウや銅などの不純物の多い鋳
片でも、巻き取り時に加わる曲折力や押圧力などによる
ひびの発生を防止することができ、また、初析フェライ
トの生成を抑制し且つγ→α変態域を徐冷することによ
り鋳片の硬化を防止することができ、冷間圧延時やリコ
イル時に不具合を生じることがない。従って、スクラッ
プを多量に用いた溶湯から鋳片を連続して鋳造した際の
品質の良好な鋳片の状態を最終工程まで維持することが
できる。
プレ冷却で徐冷し、下記の式（１）に示す範囲の温度Ｔ
で巻き取ると共に、当該温度Ｔから６００℃まで０．１
〜５℃／sec の速度で冷却することにより、連続鋳造を
終えた。これにより、イオウや銅などの不純物の多い鋳
片でも、巻き取り時に加わる曲折力や押圧力などによる
ひびの発生を防止することができ、また、初析フェライ
トの生成を抑制し且つγ→α変態域を徐冷することによ
り鋳片の硬化を防止することができ、冷間圧延時やリコ
イル時に不具合を生じることがない。従って、スクラッ
プを多量に用いた溶湯から鋳片を連続して鋳造した際の
品質の良好な鋳片の状態を最終工程まで維持することが
できる。
【数３】 ［８５０−３００×（％Ｃ）］℃≦Ｔ≦９５０℃ ……（１） 但し （％Ｃ）：溶湯中に含有される炭素の重量パーセ
ント値
ント値
【００２５】
【実施例】前述した実施の形態に基づいた各実施例を下
記のような条件で行った。装置条件 ・冷却ドラムのサイズ：直径６００mm，長さ６００mm ・サイド堰の材質：高アルミナ系の耐熱材 ・障壁の材質：高アルミナ系の耐熱材 ・障壁の傾斜角度：鉛直方向に対して冷却ドラム側へ２
０° ・冷却ドラムと障壁との最接近部分の距離：１０mm製造条件 ・鋳造温度：１５８０〜１６２０℃ ・鋳造速度：４０ｍ／min ・不活性ガス：窒素 ・ヒータ保温温度：表１に記載の通り ・巻き取り温度：表１に記載の通り溶湯 ・成分：表１に記載の通り また、比較のため、上記条件で各比較例を行った。これ
らの各実施例及び各比較例の結果を表１に示す。
記のような条件で行った。装置条件 ・冷却ドラムのサイズ：直径６００mm，長さ６００mm ・サイド堰の材質：高アルミナ系の耐熱材 ・障壁の材質：高アルミナ系の耐熱材 ・障壁の傾斜角度：鉛直方向に対して冷却ドラム側へ２
０° ・冷却ドラムと障壁との最接近部分の距離：１０mm製造条件 ・鋳造温度：１５８０〜１６２０℃ ・鋳造速度：４０ｍ／min ・不活性ガス：窒素 ・ヒータ保温温度：表１に記載の通り ・巻き取り温度：表１に記載の通り溶湯 ・成分：表１に記載の通り また、比較のため、上記条件で各比較例を行った。これ
らの各実施例及び各比較例の結果を表１に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１からわかるように、前述した実施の形
態に基づいて行った実施例１〜８では、スカムの巻き込
みや巻き取り時のひびの発生等を防止することができた
が、比較例１では、スカムを巻き込んで鋳片に割れを生
じてしまい、比較例２では、巻き取り時に鋳片に高温脆
性を起こしてひびが生じてしまった。
態に基づいて行った実施例１〜８では、スカムの巻き込
みや巻き取り時のひびの発生等を防止することができた
が、比較例１では、スカムを巻き込んで鋳片に割れを生
じてしまい、比較例２では、巻き取り時に鋳片に高温脆
性を起こしてひびが生じてしまった。
【００２８】
【発明の効果】本発明の双ドラム式連続鋳造方法によれ
ば、不純物を多く含有する溶解した溶湯を用いて鋳片を
連続して鋳造しても、品質の良好な鋳片を得ることがで
きる。
ば、不純物を多く含有する溶解した溶湯を用いて鋳片を
連続して鋳造しても、品質の良好な鋳片を得ることがで
きる。
【図１】本発明による双ドラム式連続鋳造方法の実施の
形態に用いられる双ドラム式連続鋳造装置の主要部の概
略構造を表す断面図である。
形態に用いられる双ドラム式連続鋳造装置の主要部の概
略構造を表す断面図である。
【図２】従来の双ドラム式連続鋳造装置の要部の概略構
造を表す斜視図である。
造を表す斜視図である。
【図３】図２の主要部の抽出拡大断面図である。
１ 冷却ドラム ２ サイド堰 ３ ノズル ４ 障壁 ５ フード ６ 送給管 ７ ヒータ １１ 溶湯 １３ 凝固殻 １５ スカム
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 33/04 Ｃ２２Ｃ 33/04 Ｊ 38/16 38/16
Claims (6)
- 【請求項１】 溶湯中に含有されるアルミニウムが０．
０１〜０．０８wt％となるように当該溶湯を調整処理し
た後に、当該溶湯から鋳片を製造することを特徴とする
双ドラム式連続鋳造方法。 - 【請求項２】 溶湯中に含有されるアルミニウムの重量
とチタンの重量の１／１０の量との合計が０．０１〜
０．０８wt％となるように当該溶湯を調整処理した後
に、当該溶湯から鋳片を製造することを特徴とする双ド
ラム式連続鋳造方法。 - 【請求項３】 前記溶湯がＣを０．０５〜０．２５wt％
含有し、Ｓｉを０．１５〜０．５wt％含有し、Ｍｎを
０．４〜１．５wt％含有し、Ｐを０．０１〜０．０２５
wt％含有し、Ｓを０．０１〜０．０２５wt％含有し、Ｃ
ｕを０．０５〜０．２wt％含有する普通鋼からなること
を特徴とする請求項１または２に記載の双ドラム式連続
鋳造方法。 - 【請求項４】 前記溶湯の表面を不活性ガスで覆いなが
ら当該溶湯から前記鋳片を製造することを特徴とする請
求項１から３のいずれかに記載の双ドラム式連続鋳造方
法。 - 【請求項５】 前記溶湯の表面を１５５０℃以上に保温
しながら当該溶湯から前記鋳片を製造することを特徴と
する請求項１から４のいずれかに記載の双ドラム式連続
鋳造方法。 - 【請求項６】 鋳造された前記鋳片を下記の式（１）に
示す範囲の温度Ｔで巻き取り、当該鋳片を０．１〜５℃
／sec の速度で上記温度Ｔから６００℃まで冷却するこ
とを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の双ド
ラム式連続鋳造方法。 【数１】 ［８５０−３００×（％Ｃ）］℃≦Ｔ≦９５０℃ ……（１） 但し （％Ｃ）：溶湯中に含有される炭素の重量パーセ
ント値
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33014795A JPH09168844A (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 双ドラム式連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33014795A JPH09168844A (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 双ドラム式連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09168844A true JPH09168844A (ja) | 1997-06-30 |
Family
ID=18229345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33014795A Withdrawn JPH09168844A (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 双ドラム式連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09168844A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004508942A (ja) * | 2000-09-29 | 2004-03-25 | ニューコア・コーポレーション | 鋼ストリップ製造方法 |
| JP2004509762A (ja) * | 2000-09-19 | 2004-04-02 | ティッセンクルップ ニロスタ ゲー エム ベー ハー | Ｍｎ−オーステナイトから主としてなる鋼ストリップ又はシートの製造方法 |
| JP2010504214A (ja) * | 2006-09-22 | 2010-02-12 | シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー・ウント・コ | 鋼ストリップの生産プロセス |
-
1995
- 1995-12-19 JP JP33014795A patent/JPH09168844A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004509762A (ja) * | 2000-09-19 | 2004-04-02 | ティッセンクルップ ニロスタ ゲー エム ベー ハー | Ｍｎ−オーステナイトから主としてなる鋼ストリップ又はシートの製造方法 |
| JP2004508942A (ja) * | 2000-09-29 | 2004-03-25 | ニューコア・コーポレーション | 鋼ストリップ製造方法 |
| JP2010504214A (ja) * | 2006-09-22 | 2010-02-12 | シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー・ウント・コ | 鋼ストリップの生産プロセス |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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