JPH09168801A - 形鋼の圧延方法及びその装置 - Google Patents
形鋼の圧延方法及びその装置Info
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- JPH09168801A JPH09168801A JP35062395A JP35062395A JPH09168801A JP H09168801 A JPH09168801 A JP H09168801A JP 35062395 A JP35062395 A JP 35062395A JP 35062395 A JP35062395 A JP 35062395A JP H09168801 A JPH09168801 A JP H09168801A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧延ロールの原単位を向上させて、寸法精度
の向上が図れ、更には圧延の安定性も向上させた生産性
の高い形鋼の圧延方法及びその装置を提供する。 【解決手段】 単数又は複数のブレークダウンミルＢＤ
等によって粗圧延されたドッグボーン状の被圧延材２２
を、Ｘ形圧延を行う中間ユニバーサルミルＵＲと、寸法
の異なる複数の袋孔型を有し、パススケジュールに対応
した袋孔型をクイックシフトさせてエッジング圧延を行
うクイックシフトエッジャーミルＱＥと、両側のフラン
ジを立てるＨ形圧延を行う仕上げユニバーサルミルＵＦ
とを用いてリバース圧延する形鋼の圧延方法及びその装
置。
の向上が図れ、更には圧延の安定性も向上させた生産性
の高い形鋼の圧延方法及びその装置を提供する。 【解決手段】 単数又は複数のブレークダウンミルＢＤ
等によって粗圧延されたドッグボーン状の被圧延材２２
を、Ｘ形圧延を行う中間ユニバーサルミルＵＲと、寸法
の異なる複数の袋孔型を有し、パススケジュールに対応
した袋孔型をクイックシフトさせてエッジング圧延を行
うクイックシフトエッジャーミルＱＥと、両側のフラン
ジを立てるＨ形圧延を行う仕上げユニバーサルミルＵＦ
とを用いてリバース圧延する形鋼の圧延方法及びその装
置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、形鋼、特に大型の
Ｈ形鋼等の製造に最適な圧延方法及びその装置に関す
る。
Ｈ形鋼等の製造に最適な圧延方法及びその装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】大型のＨ形鋼は、連続鋳造などで製造さ
れたビームブランク、ブルームやスラブを、ブレークダ
ウンミルにおいて粗圧延し、次いでユニバーサルミル等
による中間圧延ないしは仕上げ圧延を行い製造するのが
一般的である。図５に最も一般的な形鋼ミルのレイアウ
トを示すが、上下対となる溝付きの水平ロール１０、１
１からなるブレークダウンミルＢＤ、上下及び左右に対
向する水平ロール１２、１３及び竪ロール１４、１５を
備えた中間ユニバーサルミルＵＲ、上下対となる水平ロ
ール１６、１７を備えたエッジャーミルＥ、上下及び左
右に対向する水平ロール１８、１９、竪ロール２０、２
１を備えた仕上げユニバーサルミルＵＦを備えている。
この形鋼ミルを用いた形鋼の圧延は、図５の中段及び下
段に示すように、ブレークダウンミルＢＤで複数のリバ
ースパス、中間ユニバーサルミルＵＲとエッジャーミル
Ｅで複数のリバースパス、そして仕上げユニバーサルミ
ルＵＦで１パスで行って、所定の形鋼を製造している。
れたビームブランク、ブルームやスラブを、ブレークダ
ウンミルにおいて粗圧延し、次いでユニバーサルミル等
による中間圧延ないしは仕上げ圧延を行い製造するのが
一般的である。図５に最も一般的な形鋼ミルのレイアウ
トを示すが、上下対となる溝付きの水平ロール１０、１
１からなるブレークダウンミルＢＤ、上下及び左右に対
向する水平ロール１２、１３及び竪ロール１４、１５を
備えた中間ユニバーサルミルＵＲ、上下対となる水平ロ
ール１６、１７を備えたエッジャーミルＥ、上下及び左
右に対向する水平ロール１８、１９、竪ロール２０、２
１を備えた仕上げユニバーサルミルＵＦを備えている。
この形鋼ミルを用いた形鋼の圧延は、図５の中段及び下
段に示すように、ブレークダウンミルＢＤで複数のリバ
ースパス、中間ユニバーサルミルＵＲとエッジャーミル
Ｅで複数のリバースパス、そして仕上げユニバーサルミ
ルＵＦで１パスで行って、所定の形鋼を製造している。
【０００３】図６には、図５の従来の形鋼ミルの設備を
コンパクトにした特開昭５２−８８５６５号公報で提案
されたもので、仕上げユニバーサルミルＵＦをエッジャ
ーミルＥに直近して配置している。この圧延ミルの圧延
パススケジュールは、図６の下段に示すように、ブレー
クダウンミルＢＤで複数回パスのリバース圧延をした
後、中間ユニバーサルミルＵＲ及びエッジャーミルＥで
複数パスのリバース圧延を行い、仕上げユニバーサルミ
ルＵＦは１パス圧延となっている。また、図７には特開
昭６３−５２７０１号公報で提案されている形鋼の圧延
ミルを示すが、その圧延パススケジュールは、中間ユニ
バーサルミルＵＲ、エッジャーミルＥ、及び仕上げユニ
バーサルミルＵＦを近接配置し、これらを複数パス通し
てＨ形鋼の圧延をすることとしている。なお、２２は被
圧延原材を、２３は加熱炉を示す。
コンパクトにした特開昭５２−８８５６５号公報で提案
されたもので、仕上げユニバーサルミルＵＦをエッジャ
ーミルＥに直近して配置している。この圧延ミルの圧延
パススケジュールは、図６の下段に示すように、ブレー
クダウンミルＢＤで複数回パスのリバース圧延をした
後、中間ユニバーサルミルＵＲ及びエッジャーミルＥで
複数パスのリバース圧延を行い、仕上げユニバーサルミ
ルＵＦは１パス圧延となっている。また、図７には特開
昭６３−５２７０１号公報で提案されている形鋼の圧延
ミルを示すが、その圧延パススケジュールは、中間ユニ
バーサルミルＵＲ、エッジャーミルＥ、及び仕上げユニ
バーサルミルＵＦを近接配置し、これらを複数パス通し
てＨ形鋼の圧延をすることとしている。なお、２２は被
圧延原材を、２３は加熱炉を示す。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図５に示す従来例に係
る圧延ミルにおいて、中間ユニバーサルミルＵＲの上下
の水平ロール１２、１３は、図８（Ａ）に実線で示すよ
うな形状のものを使用し、被圧延材であるＨ形鋼のフラ
ンジを両側に開かせた形状に圧延する（以下、このよう
な形状にＨ形鋼を圧延することをＸ形圧延という）。そ
して、使用によって水平ロール１２（１３も同様）は図
８（Ｂ）に示す破線のように摩耗するが、改削すれば一
点鎖線で示すように一定の幅ｂを確保して同じ寸法のＨ
形鋼からなる被圧延材２４に使用できる。
る圧延ミルにおいて、中間ユニバーサルミルＵＲの上下
の水平ロール１２、１３は、図８（Ａ）に実線で示すよ
うな形状のものを使用し、被圧延材であるＨ形鋼のフラ
ンジを両側に開かせた形状に圧延する（以下、このよう
な形状にＨ形鋼を圧延することをＸ形圧延という）。そ
して、使用によって水平ロール１２（１３も同様）は図
８（Ｂ）に示す破線のように摩耗するが、改削すれば一
点鎖線で示すように一定の幅ｂを確保して同じ寸法のＨ
形鋼からなる被圧延材２４に使用できる。
【０００５】一方、仕上げユニバーサルミルＵＦの上下
の水平ロール１８、１９は、図９（Ａ）に示すように、
Ｈ形鋼の最終製品に合わせるため幅ｂ１が半径方向に一
定の形状となって、被圧延材であるＨ形鋼を上下の水平
ロール１８、１９及び左右の竪ロール２０、２１を用い
てＨ形に圧延する（以下、このような形状にＨ形鋼を圧
延することをＨ形圧延という）が、図９（Ｂ）に示すよ
うに一定以上の使用後は幅ｂ２となって、改削しても規
定のロールの幅ｂ１を確保できないために、次の圧延は
製品サイズの小さいものに適応させている。このため仕
上げユニバーサルミルＵＦのロール原単位は、中間ユニ
バーサルミルＵＲの原単位より悪いという問題があっ
た。
の水平ロール１８、１９は、図９（Ａ）に示すように、
Ｈ形鋼の最終製品に合わせるため幅ｂ１が半径方向に一
定の形状となって、被圧延材であるＨ形鋼を上下の水平
ロール１８、１９及び左右の竪ロール２０、２１を用い
てＨ形に圧延する（以下、このような形状にＨ形鋼を圧
延することをＨ形圧延という）が、図９（Ｂ）に示すよ
うに一定以上の使用後は幅ｂ２となって、改削しても規
定のロールの幅ｂ１を確保できないために、次の圧延は
製品サイズの小さいものに適応させている。このため仕
上げユニバーサルミルＵＦのロール原単位は、中間ユニ
バーサルミルＵＲの原単位より悪いという問題があっ
た。
【０００６】次に、図６に示す特開昭５２−８８５６５
号公報記載の圧延ミルでは、仕上げユニバーサルミルＵ
ＦをエッジャーミルＥに近接させてより狭いスペースで
取付け可能なようにしているが、圧延造形上は基本的に
は図５に示す従来例と変わらない。なぜなら前述のよう
に、仕上げユニバーサルミルＵＦのロール原単位が悪
く、結果としてランニングコストがかかるという問題が
あるので、仕上げユニバーサルミルＵＦは最終の１パス
のみの圧延を行っているにすぎないからである。また、
図７に示す特開昭６３−５２７０１号公報においては、
中間ユニバーサルミルＵＲ、エッジャーミルＥ及び仕上
げユニバーサルミルＵＦを複数回正逆圧延を行っている
ので、前記した仕上げユニバーサルミルＵＦのロール原
単価の改善はなされていないという問題があった。この
ため、特開昭６３−５２７０１号公報記載の圧延ミルで
は、仕上げユニバーサルミルＵＦの減面率を中間ユニバ
ーサルミルＵＲの１５〜５５％と少なくするという消極
的な対策を提示している。更には、Ｘ形圧延とＨ形圧延
を繰り返すことは、Ｈ形鋼のフランジを起こしたり寝せ
たりすることになるが、リバースパスの初期の段階でＨ
形鋼のフランジの厚みが６０〜８０ｍｍと大きい場合に
は、噛込みミスを起こしてミスロールとなって、生産阻
害の一因となるという問題があった。本発明はかかる事
情に鑑みてなされたもので、圧延ロールの原単位を向上
させて、寸法精度の向上が図れ、更には圧延の安定性も
向上させた生産性の高い形鋼の圧延方法及びその装置を
提供することを目的とする。
号公報記載の圧延ミルでは、仕上げユニバーサルミルＵ
ＦをエッジャーミルＥに近接させてより狭いスペースで
取付け可能なようにしているが、圧延造形上は基本的に
は図５に示す従来例と変わらない。なぜなら前述のよう
に、仕上げユニバーサルミルＵＦのロール原単位が悪
く、結果としてランニングコストがかかるという問題が
あるので、仕上げユニバーサルミルＵＦは最終の１パス
のみの圧延を行っているにすぎないからである。また、
図７に示す特開昭６３−５２７０１号公報においては、
中間ユニバーサルミルＵＲ、エッジャーミルＥ及び仕上
げユニバーサルミルＵＦを複数回正逆圧延を行っている
ので、前記した仕上げユニバーサルミルＵＦのロール原
単価の改善はなされていないという問題があった。この
ため、特開昭６３−５２７０１号公報記載の圧延ミルで
は、仕上げユニバーサルミルＵＦの減面率を中間ユニバ
ーサルミルＵＲの１５〜５５％と少なくするという消極
的な対策を提示している。更には、Ｘ形圧延とＨ形圧延
を繰り返すことは、Ｈ形鋼のフランジを起こしたり寝せ
たりすることになるが、リバースパスの初期の段階でＨ
形鋼のフランジの厚みが６０〜８０ｍｍと大きい場合に
は、噛込みミスを起こしてミスロールとなって、生産阻
害の一因となるという問題があった。本発明はかかる事
情に鑑みてなされたもので、圧延ロールの原単位を向上
させて、寸法精度の向上が図れ、更には圧延の安定性も
向上させた生産性の高い形鋼の圧延方法及びその装置を
提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載の形鋼の圧延方法は、単数又は複数のブレークダウ
ンミルによって粗圧延されたドッグボーン状の被圧延材
を、Ｘ形圧延を行う中間ユニバーサルミルと、寸法の異
なる複数の袋孔型を有し、パススケジュールに対応した
袋孔型をクイックシフトさせてエッジング圧延を行うク
イックシフトエッジャーミルと、両側のフランジを立て
るＨ形圧延を行う仕上げユニバーサルミルとを用いてリ
バース圧延している。また、請求項２記載の形鋼の圧延
装置は、単数又は複数のブレークダウンミルによって粗
圧延された被圧延材を圧延する形鋼の圧延装置であっ
て、左右にソロバン玉形状の竪ロールを備え、被圧延材
をＸ形に圧延する中間ユニバーサルミルと、被圧延材の
両側のフランジのエッジ部を圧延する袋孔型をパススケ
ジュールに応じて複数種類備えると共に、該エッジャー
ロールの袋孔型を圧延ラインに対して横方向に移動可能
とするクイックシフト手段を備えたクイックシフトエッ
ジャーミルと、左右に直円筒形状の竪ロールを備え、Ｈ
形に圧延する仕上げユニバーサルミルとを有し、しか
も、前記中間ユニバーサルミル、クイックシフトエッジ
ャーミル、及び仕上げユニバーサルミルは近接配置され
ている。
記載の形鋼の圧延方法は、単数又は複数のブレークダウ
ンミルによって粗圧延されたドッグボーン状の被圧延材
を、Ｘ形圧延を行う中間ユニバーサルミルと、寸法の異
なる複数の袋孔型を有し、パススケジュールに対応した
袋孔型をクイックシフトさせてエッジング圧延を行うク
イックシフトエッジャーミルと、両側のフランジを立て
るＨ形圧延を行う仕上げユニバーサルミルとを用いてリ
バース圧延している。また、請求項２記載の形鋼の圧延
装置は、単数又は複数のブレークダウンミルによって粗
圧延された被圧延材を圧延する形鋼の圧延装置であっ
て、左右にソロバン玉形状の竪ロールを備え、被圧延材
をＸ形に圧延する中間ユニバーサルミルと、被圧延材の
両側のフランジのエッジ部を圧延する袋孔型をパススケ
ジュールに応じて複数種類備えると共に、該エッジャー
ロールの袋孔型を圧延ラインに対して横方向に移動可能
とするクイックシフト手段を備えたクイックシフトエッ
ジャーミルと、左右に直円筒形状の竪ロールを備え、Ｈ
形に圧延する仕上げユニバーサルミルとを有し、しか
も、前記中間ユニバーサルミル、クイックシフトエッジ
ャーミル、及び仕上げユニバーサルミルは近接配置され
ている。
【０００８】
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１は本発明の一実施の形
態に係る圧延装置の概略説明図、図２はクイックシフト
エッジャーミルのエッジャーロールの説明図、図３はエ
ッジ圧延の説明図、図４はＨ形鋼の圧延形態の説明図で
ある。
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１は本発明の一実施の形
態に係る圧延装置の概略説明図、図２はクイックシフト
エッジャーミルのエッジャーロールの説明図、図３はエ
ッジ圧延の説明図、図４はＨ形鋼の圧延形態の説明図で
ある。
【０００９】図１に示すように、本発明の一実施の形態
に係る圧延装置２５は、ブレークダウンミルＢＤに後続
する中間ユニバーサルミルＵＲ、クイックシフトエッジ
ャーミルＱＥ、及び仕上げユニバーサルミルＵＦを有
し、これらが近接配置されている。前記ブレークダウン
ミルＢＤ、中間ユニバーサルミルＵＲ、及び仕上げユニ
バーサルミルＵＦは図５〜図９に示す技術のものと基本
的構成が同一であるので、その詳しい説明を省略する。
前記中間ユニバーサルミルＵＲ及び仕上げユニバーサル
ミルＵＦの中間部に配置されているクイックシフトエッ
ジャーミルＱＥは、図２に示すように上下のエッジャー
ロール２６に、Ｈ形鋼の中間圧延体２７〜２９のそれぞ
れのフランジ３０〜３２を嵌入させて圧延する袋孔型Ａ
〜Ｃが設けられている。袋孔型Ａ〜Ｃの幅ｔ1 〜ｔ3 は
徐々に薄く、その深さはｈ1 〜ｈ3 は徐々に変化してい
て、粗圧延された中間圧延体２７〜２９を徐々に最終製
品であるＨ形鋼のフランジ寸法に近づけている。また、
クイックシフトエッジャーミルＱＥには、図示しない油
圧シリンダー等の進退駆動源を備えたクイックシフト手
段が設けられて、圧延ラインＬの中心にその袋孔型Ａ〜
Ｃの何れか一つを短時間で移動させることができるよう
になっている。
に係る圧延装置２５は、ブレークダウンミルＢＤに後続
する中間ユニバーサルミルＵＲ、クイックシフトエッジ
ャーミルＱＥ、及び仕上げユニバーサルミルＵＦを有
し、これらが近接配置されている。前記ブレークダウン
ミルＢＤ、中間ユニバーサルミルＵＲ、及び仕上げユニ
バーサルミルＵＦは図５〜図９に示す技術のものと基本
的構成が同一であるので、その詳しい説明を省略する。
前記中間ユニバーサルミルＵＲ及び仕上げユニバーサル
ミルＵＦの中間部に配置されているクイックシフトエッ
ジャーミルＱＥは、図２に示すように上下のエッジャー
ロール２６に、Ｈ形鋼の中間圧延体２７〜２９のそれぞ
れのフランジ３０〜３２を嵌入させて圧延する袋孔型Ａ
〜Ｃが設けられている。袋孔型Ａ〜Ｃの幅ｔ1 〜ｔ3 は
徐々に薄く、その深さはｈ1 〜ｈ3 は徐々に変化してい
て、粗圧延された中間圧延体２７〜２９を徐々に最終製
品であるＨ形鋼のフランジ寸法に近づけている。また、
クイックシフトエッジャーミルＱＥには、図示しない油
圧シリンダー等の進退駆動源を備えたクイックシフト手
段が設けられて、圧延ラインＬの中心にその袋孔型Ａ〜
Ｃの何れか一つを短時間で移動させることができるよう
になっている。
【００１０】次に、この圧延装置２５の運転方法の一例
について説明すると、図１、図５にも示すように、加熱
炉２３で１２５０〜１３００℃に昇温された断面四角形
の被圧延原材２２をブレークダウンミルＢＤによって、
総計７〜１３回程度リバース圧延して粗圧延された中間
圧延体を製造する。この中間圧延体を中間ユニバーサル
ミルＵＲ、クイックシフトエッジャーミルＱＥ、及び仕
上げユニバーサルミルＵＦをパススケジュールに基づい
て総計３〜９回程度のリバース圧延する。ここで、リバ
ース圧延回数を例えば５回とした場合、クイックシフト
エッジャーミルＱＥにおいては、図１の下段に示すよう
に、最初の１パス及び２パスを、袋孔型Ａによって圧延
するようにし、次にクイックシフトエッジャーミルＱＥ
のクイックシフト手段を操作して３パス及び４パスを袋
孔型Ｂによって圧延を行い、最後の５パスを更にクイッ
クシフト手段を操作して袋孔型Ｃによって圧延してい
る。このように、本実施の形態においては、クイックシ
フトエッジャーミルＱＥを使用することによって、従来
の圧延方法に比較してロール原単位、寸法精度、そして
圧延の安定性などの向上が図られる。以下、その理由に
ついて各々説明する。
について説明すると、図１、図５にも示すように、加熱
炉２３で１２５０〜１３００℃に昇温された断面四角形
の被圧延原材２２をブレークダウンミルＢＤによって、
総計７〜１３回程度リバース圧延して粗圧延された中間
圧延体を製造する。この中間圧延体を中間ユニバーサル
ミルＵＲ、クイックシフトエッジャーミルＱＥ、及び仕
上げユニバーサルミルＵＦをパススケジュールに基づい
て総計３〜９回程度のリバース圧延する。ここで、リバ
ース圧延回数を例えば５回とした場合、クイックシフト
エッジャーミルＱＥにおいては、図１の下段に示すよう
に、最初の１パス及び２パスを、袋孔型Ａによって圧延
するようにし、次にクイックシフトエッジャーミルＱＥ
のクイックシフト手段を操作して３パス及び４パスを袋
孔型Ｂによって圧延を行い、最後の５パスを更にクイッ
クシフト手段を操作して袋孔型Ｃによって圧延してい
る。このように、本実施の形態においては、クイックシ
フトエッジャーミルＱＥを使用することによって、従来
の圧延方法に比較してロール原単位、寸法精度、そして
圧延の安定性などの向上が図られる。以下、その理由に
ついて各々説明する。
【００１１】まず、ロール原単位の向上について説明す
る。圧延によるロールの摩耗状況は、前記した図８
（Ｂ）、図９（Ｂ）に示されるように、被圧延材のフラ
ンジ端部に接触する部分Ｐ、被圧延材のウェブの付け根
に接触する部分Ｑ、その他の被圧延材の接触する部分Ｒ
に大別される。そして、これらの中で最も支配的なもの
は被圧延材のフランジ端部に接触する部分Ｐであり、こ
の部分の摩耗を改善すればロール原単位は著しく向上す
ることになる。ここで、フランジ端部Ｐのロール摩耗の
メカニズムを検討する。図３（Ｃ）、（Ｄ）には従来の
エッジャー圧延におけるメタルフローが示されている。
即ち、図３（Ｄ）に示すメタル３４は、上下の水平ロー
ル（エッジャーロール）１６、１７によって押されて横
方向に流れ、図３（Ｄ）に示すようにフランジ３０（３
１、３２も同様）の端部の外側に流れて余肉３５を形成
する。この突出した余肉３５は次パスのユニバーサル圧
延において、図８（Ｂ）、図９（Ｂ）に示すようなフラ
ンジ端部に接する水平ロールに局部的摩耗を引き起こし
ている。
る。圧延によるロールの摩耗状況は、前記した図８
（Ｂ）、図９（Ｂ）に示されるように、被圧延材のフラ
ンジ端部に接触する部分Ｐ、被圧延材のウェブの付け根
に接触する部分Ｑ、その他の被圧延材の接触する部分Ｒ
に大別される。そして、これらの中で最も支配的なもの
は被圧延材のフランジ端部に接触する部分Ｐであり、こ
の部分の摩耗を改善すればロール原単位は著しく向上す
ることになる。ここで、フランジ端部Ｐのロール摩耗の
メカニズムを検討する。図３（Ｃ）、（Ｄ）には従来の
エッジャー圧延におけるメタルフローが示されている。
即ち、図３（Ｄ）に示すメタル３４は、上下の水平ロー
ル（エッジャーロール）１６、１７によって押されて横
方向に流れ、図３（Ｄ）に示すようにフランジ３０（３
１、３２も同様）の端部の外側に流れて余肉３５を形成
する。この突出した余肉３５は次パスのユニバーサル圧
延において、図８（Ｂ）、図９（Ｂ）に示すようなフラ
ンジ端部に接する水平ロールに局部的摩耗を引き起こし
ている。
【００１２】この解決方法として、図２に示す袋孔型Ａ
〜Ｃを有するエッジャーロール２６を上下に備えたクイ
ックシフトエッジャーミルＱＥを使用すれば、メタルフ
ローが図３（Ａ）、（Ｂ）のようになって、フランジ３
０（３１、３２も同様）の外側に薄肉の余肉３６と、突
出する局部面積を減らして、その結果局部面圧も減るの
で、前後にある中間ユニバーサルミルＵＲ及び仕上げユ
ニバーサルミルＵＦのロール摩耗を著しく減少させるこ
とができる。従って、図２に示すように、エッジャーロ
ール２６の３個の袋孔型Ａ、Ｂ、Ｃを設けて、パスが進
むに従い、そのフランジ厚みに応じて縮幅した袋孔型
Ａ、Ｂ、Ｃを使う。このため、クイックシフト手段を使
用して、圧延ラインＬと袋孔型Ａ、Ｂ、Ｃの適当な何れ
か一つとを一致させるために、パスアイドル時間内に上
下のエッジャーロール２６を短時間でクイックシフトさ
せている。
〜Ｃを有するエッジャーロール２６を上下に備えたクイ
ックシフトエッジャーミルＱＥを使用すれば、メタルフ
ローが図３（Ａ）、（Ｂ）のようになって、フランジ３
０（３１、３２も同様）の外側に薄肉の余肉３６と、突
出する局部面積を減らして、その結果局部面圧も減るの
で、前後にある中間ユニバーサルミルＵＲ及び仕上げユ
ニバーサルミルＵＦのロール摩耗を著しく減少させるこ
とができる。従って、図２に示すように、エッジャーロ
ール２６の３個の袋孔型Ａ、Ｂ、Ｃを設けて、パスが進
むに従い、そのフランジ厚みに応じて縮幅した袋孔型
Ａ、Ｂ、Ｃを使う。このため、クイックシフト手段を使
用して、圧延ラインＬと袋孔型Ａ、Ｂ、Ｃの適当な何れ
か一つとを一致させるために、パスアイドル時間内に上
下のエッジャーロール２６を短時間でクイックシフトさ
せている。
【００１３】次に、寸法精度向上、特にＨ形鋼の寸法精
度の中で特に重要なウェブ偏りの向上について説明す
る。図２に示す袋孔型Ａ〜Ｃに記載されているｈ1 、ｈ
2 、ｈ3 を適正に形成することが、ウェブ偏りを防止す
るのに重要なポイントとなる。従来の圧延方法では、図
５に示すように一対の水平ロール（エッジャーロール）
１６、１７を使用してフランジ端面の圧延をしている
が、図３（Ｃ）に示すようにＨ形鋼からなる被圧延材２
４の片幅ｈは圧延パスによって変わってくるので、これ
を一種類のフランジ片幅高さを有するエッジャーロール
で圧延していたのでは、中央のウェブの位置がバラツク
ことになり、結果としてフランジ片幅ｈ（図４（Ｂ）参
照）が上下で異なってウェブ偏りが生じて、寸法精度が
悪いことになる。ところが、本実施の形態においては図
２に示すように、各々に応じたｈ1 〜ｈ3 の袋孔型Ａ〜
Ｃでエッジングしているので、ウェブ偏りの抑制に対し
て大きな効果があることになる。
度の中で特に重要なウェブ偏りの向上について説明す
る。図２に示す袋孔型Ａ〜Ｃに記載されているｈ1 、ｈ
2 、ｈ3 を適正に形成することが、ウェブ偏りを防止す
るのに重要なポイントとなる。従来の圧延方法では、図
５に示すように一対の水平ロール（エッジャーロール）
１６、１７を使用してフランジ端面の圧延をしている
が、図３（Ｃ）に示すようにＨ形鋼からなる被圧延材２
４の片幅ｈは圧延パスによって変わってくるので、これ
を一種類のフランジ片幅高さを有するエッジャーロール
で圧延していたのでは、中央のウェブの位置がバラツク
ことになり、結果としてフランジ片幅ｈ（図４（Ｂ）参
照）が上下で異なってウェブ偏りが生じて、寸法精度が
悪いことになる。ところが、本実施の形態においては図
２に示すように、各々に応じたｈ1 〜ｈ3 の袋孔型Ａ〜
Ｃでエッジングしているので、ウェブ偏りの抑制に対し
て大きな効果があることになる。
【００１４】最後に圧延の安定性について説明する。図
７に示す特開昭６３−５２７０１号公報に記載の圧延方
法においては、中間ユニバーサルミルＵＲから仕上げユ
ニバーサルミルＵＦへの正方向圧延、仕上げユニバーサ
ルミルＵＦから中間ユニバーサルミルＵＲへの逆方向圧
延を行うと、被圧延材であるＨ形鋼のフランジの動き
は、図４（Ａ）、（Ｃ）に示すＸ形圧延とＨ形圧延の形
態をパス毎に繰り返している。始めの頃のパスでは、フ
ランジの厚みが６０〜８０ｍｍのように大きいのが通常
である。被圧延材の温度が９００〜１０００℃あるとい
えども、フランジを変形させながら次パスのスタンドへ
噛み込ませるときに噛み込みミスが発生し易い。これを
防止する方法として、本実施の形態においては、図４
（Ｂ）に示すように、クイックシフトエッジャーミルＱ
Ｅの上下のエッジャーロール２６の袋孔型の角度θ
Q を、Ｘ形圧延におけるフランジ角度θX とＨ形圧延に
おけるフランジ角度θH の中間にして、その繋がりをス
ムーズにしてクイックシフトエッジャーミルＱＥ（ＱＥ
圧延）を行なっている。そして、このクイックシフトエ
ッジャーミルの場合には、パススケジュールに応じてリ
バースパスの前段、中段、後段でその中間の角度を変え
るために、袋孔型Ａ〜Ｃの角度を変えることができ、圧
延をスムーズに行うことが可能である。これらの新しい
技術により、形鋼の圧延において、生産能率を高め、製
品寸法精度の向上、各種ロール原単位の向上や設備コス
ト、設備スペースの低減を実現することが可能となる。
なお、エッジャーロール２６の袋孔型の形状について
は、図３（Ｅ）のようにフランジ外線に接する側壁部分
２６ａを、圧延材側に傾けるような角度とする（即ち、
図においてαを被圧延材のフランジの傾きに近づける）
と、上記の余肉の突出する量を小さくできる。一方、製
品品種及びサイズによっては、ロール改削の容易性、ロ
ール強度、圧延時の通板性等を考慮して、図３（Ｆ）に
示すように側壁部分２６ａを圧延材と反対側にわずかに
傾く角度βに設定しても上記の効果が得られる。
７に示す特開昭６３−５２７０１号公報に記載の圧延方
法においては、中間ユニバーサルミルＵＲから仕上げユ
ニバーサルミルＵＦへの正方向圧延、仕上げユニバーサ
ルミルＵＦから中間ユニバーサルミルＵＲへの逆方向圧
延を行うと、被圧延材であるＨ形鋼のフランジの動き
は、図４（Ａ）、（Ｃ）に示すＸ形圧延とＨ形圧延の形
態をパス毎に繰り返している。始めの頃のパスでは、フ
ランジの厚みが６０〜８０ｍｍのように大きいのが通常
である。被圧延材の温度が９００〜１０００℃あるとい
えども、フランジを変形させながら次パスのスタンドへ
噛み込ませるときに噛み込みミスが発生し易い。これを
防止する方法として、本実施の形態においては、図４
（Ｂ）に示すように、クイックシフトエッジャーミルＱ
Ｅの上下のエッジャーロール２６の袋孔型の角度θ
Q を、Ｘ形圧延におけるフランジ角度θX とＨ形圧延に
おけるフランジ角度θH の中間にして、その繋がりをス
ムーズにしてクイックシフトエッジャーミルＱＥ（ＱＥ
圧延）を行なっている。そして、このクイックシフトエ
ッジャーミルの場合には、パススケジュールに応じてリ
バースパスの前段、中段、後段でその中間の角度を変え
るために、袋孔型Ａ〜Ｃの角度を変えることができ、圧
延をスムーズに行うことが可能である。これらの新しい
技術により、形鋼の圧延において、生産能率を高め、製
品寸法精度の向上、各種ロール原単位の向上や設備コス
ト、設備スペースの低減を実現することが可能となる。
なお、エッジャーロール２６の袋孔型の形状について
は、図３（Ｅ）のようにフランジ外線に接する側壁部分
２６ａを、圧延材側に傾けるような角度とする（即ち、
図においてαを被圧延材のフランジの傾きに近づける）
と、上記の余肉の突出する量を小さくできる。一方、製
品品種及びサイズによっては、ロール改削の容易性、ロ
ール強度、圧延時の通板性等を考慮して、図３（Ｆ）に
示すように側壁部分２６ａを圧延材と反対側にわずかに
傾く角度βに設定しても上記の効果が得られる。
【００１５】
【発明の効果】請求項１記載の形鋼の圧延方法及び請求
項２記載の形鋼の圧延装置においては、複数の袋孔型を
有する上下対となるエッジャーロールを使用するクイッ
クシフトエッジャーミルを備えているので、ロール原単
位を損なうことなく、寸法精度の向上を図り、そして圧
延の安定性を得てミルレイアウトのコンパクト化、生産
能率の向上等を図ることができる。
項２記載の形鋼の圧延装置においては、複数の袋孔型を
有する上下対となるエッジャーロールを使用するクイッ
クシフトエッジャーミルを備えているので、ロール原単
位を損なうことなく、寸法精度の向上を図り、そして圧
延の安定性を得てミルレイアウトのコンパクト化、生産
能率の向上等を図ることができる。
【図１】本発明の一実施の形態に係る圧延装置の概略説
明図である。
明図である。
【図２】クイックシフトエッジャーミルのロールの説明
図である。
図である。
【図３】エッジング圧延の説明図である。
【図４】Ｈ形鋼の圧延形態の説明図である。
【図５】従来例に係るＨ形鋼の圧延方法の説明図であ
る。
る。
【図６】従来例に係るＨ形鋼の圧延方法の説明図であ
る。
る。
【図７】従来例に係るＨ形鋼の圧延方法の説明図であ
る。
る。
【図８】従来例に係る中間ユニバーサルミル圧延の説明
図である。
図である。
【図９】従来例に係る仕上げユニバーサルミル圧延の説
明図である。
明図である。
【符号の説明】 １０ 水平ロール １１ 水平ロー
ル １２ 水平ロール １３ 水平ロー
ル １４ 竪ロール １５ 竪ロール １６ 水平ロール １７ 水平ロー
ル １８ 水平ロール １９ 水平ロー
ル ２０ 竪ロール ２１ 竪ロール ２２ 被圧延原材 ２３ 加熱炉 ２４ 被圧延材 ２５ 圧延装置 ２６ エッジャーロール ２６ａ 側壁部
分 ２７ 中間圧延体 ２８ 中間圧延
体 ２９ 中間圧延体 ３０ フランジ ３１ フランジ ３２ フランジ ３４ メタル ３５ 余肉 ３６ 余肉
ル １２ 水平ロール １３ 水平ロー
ル １４ 竪ロール １５ 竪ロール １６ 水平ロール １７ 水平ロー
ル １８ 水平ロール １９ 水平ロー
ル ２０ 竪ロール ２１ 竪ロール ２２ 被圧延原材 ２３ 加熱炉 ２４ 被圧延材 ２５ 圧延装置 ２６ エッジャーロール ２６ａ 側壁部
分 ２７ 中間圧延体 ２８ 中間圧延
体 ２９ 中間圧延体 ３０ フランジ ３１ フランジ ３２ フランジ ３４ メタル ３５ 余肉 ３６ 余肉
Claims (2)
- 【請求項１】 単数又は複数のブレークダウンミルによ
って粗圧延されたドッグボーン状の被圧延材を、Ｘ形圧
延を行う中間ユニバーサルミルと、寸法の異なる複数の
袋孔型を有し、パススケジュールに対応した袋孔型をク
イックシフトさせてエッジング圧延を行うクイックシフ
トエッジャーミルと、両側のフランジを立てるＨ形圧延
を行う仕上げユニバーサルミルとを用いてリバース圧延
することを特徴とする形鋼の圧延方法。 - 【請求項２】 単数又は複数のブレークダウンミルによ
って粗圧延された被圧延材を圧延する形鋼の圧延装置で
あって、 左右にソロバン玉形状の竪ロールを備え、被圧延材をＸ
形に圧延する中間ユニバーサルミルと、 前記被圧延材のフランジのエッジ部を圧延する袋孔型を
パススケジュールに応じて複数種類備えるエッジャーロ
ール、及び該エッジャーロールの袋孔型を圧延ラインに
対して横方向に移動可能とするクイックシフト手段を備
えたクイックシフトエッジャーミルと、 左右に直円筒形状の竪ロールを備え、Ｘ形形状の被圧延
材をＨ形に圧延する仕上げユニバーサルミルとを有し、 しかも、前記中間ユニバーサルミル、クイックシフトエ
ッジャーミル、及び仕上げユニバーサルミルは近接配置
されていることを特徴とする形鋼の圧延装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35062395A JPH09168801A (ja) | 1995-12-21 | 1995-12-21 | 形鋼の圧延方法及びその装置 |
| US08/913,023 US5896770A (en) | 1995-12-21 | 1996-12-19 | Method and apparatus for rolling shape steel |
| KR1019970705760A KR100240605B1 (ko) | 1995-12-21 | 1996-12-19 | 형강 압연 방법 및 이를 위한 장치 |
| CN96192048A CN1081493C (zh) | 1995-12-21 | 1996-12-19 | 轧制型钢的方法 |
| PCT/JP1996/003714 WO1997023310A1 (fr) | 1995-12-21 | 1996-12-19 | Procede et appareil de laminage de profile d'acier |
| TW085115792A TW377308B (en) | 1995-12-21 | 1996-12-20 | Rolling method for shape steel and apparatus for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35062395A JPH09168801A (ja) | 1995-12-21 | 1995-12-21 | 形鋼の圧延方法及びその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09168801A true JPH09168801A (ja) | 1997-06-30 |
Family
ID=18411734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35062395A Pending JPH09168801A (ja) | 1995-12-21 | 1995-12-21 | 形鋼の圧延方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09168801A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009160630A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の圧延方法及び圧延装置 |
| CN101912873A (zh) * | 2010-08-12 | 2010-12-15 | 吴文海 | 用于折弯机的c型上模的轧制方法 |
-
1995
- 1995-12-21 JP JP35062395A patent/JPH09168801A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009160630A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の圧延方法及び圧延装置 |
| CN101912873A (zh) * | 2010-08-12 | 2010-12-15 | 吴文海 | 用于折弯机的c型上模的轧制方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010612 |