JPH09158014A - 編機用編針 - Google Patents
編機用編針Info
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- JPH09158014A JPH09158014A JP34551695A JP34551695A JPH09158014A JP H09158014 A JPH09158014 A JP H09158014A JP 34551695 A JP34551695 A JP 34551695A JP 34551695 A JP34551695 A JP 34551695A JP H09158014 A JPH09158014 A JP H09158014A
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- JP
- Japan
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- needle
- knitting
- knitting needle
- horn
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 新規な形状の編針により針頭部の破損をでき
る限り少なくする。 【解決手段】 フック（２）と、少なくとも１個の制御
バット（７）とを有する編機用編針において、長手方向
と垂直方向に弾性効果を有する弾性部を設ける。弾性部
は先端に近い方のバット付近を起点として先端方向に伸
びるツノ状の細長い突起（１０）を針幹部（３）とほぼ
平行に設けたものとするのが好ましい。ツノ状突起は、
中間部（１０ｂ）で一番太く、先端（１０ａ）または根
元（１０ｃ）に近づくほど細くし、針幹部の下辺からツ
ノ状突起（１０）の最も高い部分までの距離をＨとし、
制御カム（６）表面と針溝の溝底までの距離をｈとする
と、Ｈ≧ｈであるのが好ましい。
る限り少なくする。 【解決手段】 フック（２）と、少なくとも１個の制御
バット（７）とを有する編機用編針において、長手方向
と垂直方向に弾性効果を有する弾性部を設ける。弾性部
は先端に近い方のバット付近を起点として先端方向に伸
びるツノ状の細長い突起（１０）を針幹部（３）とほぼ
平行に設けたものとするのが好ましい。ツノ状突起は、
中間部（１０ｂ）で一番太く、先端（１０ａ）または根
元（１０ｃ）に近づくほど細くし、針幹部の下辺からツ
ノ状突起（１０）の最も高い部分までの距離をＨとし、
制御カム（６）表面と針溝の溝底までの距離をｈとする
と、Ｈ≧ｈであるのが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は編機、特に丸編機用
の編針に関する。
の編針に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、シリンダーに挿入されたシリンダ
ー針が針溝から外周方向へ浮き上がるのを防止するため
に、図６に示すように、板状のニードルガードプレート
や環状のファスナースプリングを装着し、編針の幹部を
押さえている。
ー針が針溝から外周方向へ浮き上がるのを防止するため
に、図６に示すように、板状のニードルガードプレート
や環状のファスナースプリングを装着し、編針の幹部を
押さえている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ダイアルに装
着されたダイアル針が上方向に浮き上がるのを防止する
手段として適当なものはない。前記環状のファスナース
プリングはダイアルに装着することができないからであ
る。前記ニードルガードプレートについても、ダイアル
の組立精度や編針の精度を考慮に入れると、ニードルガ
ードプレートとダイアル針の隙間を０にすることが困難
であった。（ニードルガードプレートをシリンダーに装
着した場合も同様に隙間を０にすることはできない。）
着されたダイアル針が上方向に浮き上がるのを防止する
手段として適当なものはない。前記環状のファスナース
プリングはダイアルに装着することができないからであ
る。前記ニードルガードプレートについても、ダイアル
の組立精度や編針の精度を考慮に入れると、ニードルガ
ードプレートとダイアル針の隙間を０にすることが困難
であった。（ニードルガードプレートをシリンダーに装
着した場合も同様に隙間を０にすることはできない。）
【０００４】さらに、編機の高速化に伴なって、ウエル
ト選針された針がステッチ部において、急激な方向変化
をしたとき、バット部で発生した振動が針幹部を経由し
てフック部へ伝達され、前記のダイアル針が浮き上がる
ことによって、さらに振動が増幅され、針頭部を破損さ
せる原因となっていた。
ト選針された針がステッチ部において、急激な方向変化
をしたとき、バット部で発生した振動が針幹部を経由し
てフック部へ伝達され、前記のダイアル針が浮き上がる
ことによって、さらに振動が増幅され、針頭部を破損さ
せる原因となっていた。
【０００５】本発明は、このような問題点に鑑み行なわ
れたもので、針頭部の破損をできる限り少なくした新規
な形状の編針を提供することを目的としている。
れたもので、針頭部の破損をできる限り少なくした新規
な形状の編針を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の編針は、フック
と、少なくとも１個の制御バットとを有する編機用編針
において、長手方向と垂直方向に弾性効果を有する弾性
部を設けたことを特徴とする。
と、少なくとも１個の制御バットとを有する編機用編針
において、長手方向と垂直方向に弾性効果を有する弾性
部を設けたことを特徴とする。
【０００７】
【発明の実施の態様】本発明の第１の実施態様によれ
ば、弾性部は、先端に近い方のバット付近を起点として
先端方向に伸びるツノ状の細長い突起を針幹部とほぼ平
行に設けた構造である。このツノ状突起は、できる限り
フックに近い部分に設けて振動を吸収するのが好まし
い。ツノ状突起は、中間部で一番太く、先端または根元
に近づくほど細くし、先端部において針幹部の下辺から
の距離が最も高くなっているのが好ましい。さらに、外
圧がかからない状態で、針幹部の下辺からツノ状突起の
最も高い部分までの距離をＨとし、制御カム表面と針溝
の溝底までの距離をｈとすると、Ｈ≧ｈとすることが好
ましい。現時点では、ツノ状突起の好ましい寸法は、長
手方向長さが１０−１５ｍｍ、より好ましくは１２−１
３ｍｍ、最も太い部分が１．４−２．０ｍｍ、より好ま
しくは１．６−１．８ｍｍ、最も細い部分が０．５ −
１．０ｍｍ、より好ましくは０．６−０．８ｍｍである
と考えられている。しかし、ツノ状突起の形状、寸法に
関しては、実験を繰り返すことにより、今後さらに改良
が図られるべきものであり、そのような改良・修正・変
更製品も本願特許請求の範囲に属する限り本願発明に包
含される。本発明の第２の実施態様によれば、弾性部
は、先端に近いバット下辺が針幹部の下辺延長線より僅
かに浮き上がって、バットの両側に亘って弓状に伸びた
ブリッジとなっている構造である。さらに、本発明の第
３の実施態様によれば、弾性部は、バットとフックの間
のブリッジが弓状に湾曲すると共に、針幹部がバット下
辺延長線と若干の角度をもって傾斜している構造であ
る。各実施態様において、弾性部における弾性の程度を
スライド抵抗値（針を針溝に挿入し、針溝内でスライド
させるときの抵抗を測定したもの）で表したとき、好ま
しい値は４０−１２０ｇ、より好ましくは５０−７０ｇ
である。スライド抵抗値が４０ｇより弱くなると、スプ
リング効果が十分に出ない。また、スライド抵抗値が１
２０ｇよりも強くなると、編機を稼働するときに大きな
駆動トルクが必要となり、編針が針溝をスライドすると
きの発熱が大きくなる。なお、コースゲージの編機で
は、編針の厚さが厚くなると共に編針の重量が重くなる
ため、スライド抵抗値は上記範囲内で比較的大きい方が
好ましい。スライド抵抗値が大きくなっても、コースゲ
ージの編機に挿入されている編針の総本数は減少するた
め、大きな駆動トルクを必要としないからである。編針
はラッチ針が好ましいが、複合針にも適用可能である。
ば、弾性部は、先端に近い方のバット付近を起点として
先端方向に伸びるツノ状の細長い突起を針幹部とほぼ平
行に設けた構造である。このツノ状突起は、できる限り
フックに近い部分に設けて振動を吸収するのが好まし
い。ツノ状突起は、中間部で一番太く、先端または根元
に近づくほど細くし、先端部において針幹部の下辺から
の距離が最も高くなっているのが好ましい。さらに、外
圧がかからない状態で、針幹部の下辺からツノ状突起の
最も高い部分までの距離をＨとし、制御カム表面と針溝
の溝底までの距離をｈとすると、Ｈ≧ｈとすることが好
ましい。現時点では、ツノ状突起の好ましい寸法は、長
手方向長さが１０−１５ｍｍ、より好ましくは１２−１
３ｍｍ、最も太い部分が１．４−２．０ｍｍ、より好ま
しくは１．６−１．８ｍｍ、最も細い部分が０．５ −
１．０ｍｍ、より好ましくは０．６−０．８ｍｍである
と考えられている。しかし、ツノ状突起の形状、寸法に
関しては、実験を繰り返すことにより、今後さらに改良
が図られるべきものであり、そのような改良・修正・変
更製品も本願特許請求の範囲に属する限り本願発明に包
含される。本発明の第２の実施態様によれば、弾性部
は、先端に近いバット下辺が針幹部の下辺延長線より僅
かに浮き上がって、バットの両側に亘って弓状に伸びた
ブリッジとなっている構造である。さらに、本発明の第
３の実施態様によれば、弾性部は、バットとフックの間
のブリッジが弓状に湾曲すると共に、針幹部がバット下
辺延長線と若干の角度をもって傾斜している構造であ
る。各実施態様において、弾性部における弾性の程度を
スライド抵抗値（針を針溝に挿入し、針溝内でスライド
させるときの抵抗を測定したもの）で表したとき、好ま
しい値は４０−１２０ｇ、より好ましくは５０−７０ｇ
である。スライド抵抗値が４０ｇより弱くなると、スプ
リング効果が十分に出ない。また、スライド抵抗値が１
２０ｇよりも強くなると、編機を稼働するときに大きな
駆動トルクが必要となり、編針が針溝をスライドすると
きの発熱が大きくなる。なお、コースゲージの編機で
は、編針の厚さが厚くなると共に編針の重量が重くなる
ため、スライド抵抗値は上記範囲内で比較的大きい方が
好ましい。スライド抵抗値が大きくなっても、コースゲ
ージの編機に挿入されている編針の総本数は減少するた
め、大きな駆動トルクを必要としないからである。編針
はラッチ針が好ましいが、複合針にも適用可能である。
【０００８】
【作用】本発明によれば、編針が制御カム（ステッチカ
ム）に引き込まれた際に、制御カム表面が弾性部を押し
つけ、針の浮き上がりを防止すると共に、この弾性部に
よって針幹部を通過する振動が吸収され、針頭部破損が
防止される。
ム）に引き込まれた際に、制御カム表面が弾性部を押し
つけ、針の浮き上がりを防止すると共に、この弾性部に
よって針幹部を通過する振動が吸収され、針頭部破損が
防止される。
【０００９】
【実施例】以下、添付の図面に基づき本発明の実施例を
説明する。
説明する。
【００１０】図１ないし４は本発明の第１ないし第３実
施例に係るラッチ針の正面図である。これらの編針１，
１Ａ，１Ｂは、先端にフック２を有する細長い幹部３
と、この幹部に長手方向に伸びるラッチ支持溝４と、こ
のラッチ支持溝に回動可能に軸支されたラッチ５を有す
る。さらに、編機の制御カム６に係合するバット７を少
なくとも１個有する。図示の各実施例では２個バットが
設けられている。２個のバット７の間およびバット７と
針幹部の後端との間にはそれぞれ切欠き８が設けられ
て、ブリッジ９を形成しており、いわゆるメアンダー針
と呼ばれる構造をしている。
施例に係るラッチ針の正面図である。これらの編針１，
１Ａ，１Ｂは、先端にフック２を有する細長い幹部３
と、この幹部に長手方向に伸びるラッチ支持溝４と、こ
のラッチ支持溝に回動可能に軸支されたラッチ５を有す
る。さらに、編機の制御カム６に係合するバット７を少
なくとも１個有する。図示の各実施例では２個バットが
設けられている。２個のバット７の間およびバット７と
針幹部の後端との間にはそれぞれ切欠き８が設けられ
て、ブリッジ９を形成しており、いわゆるメアンダー針
と呼ばれる構造をしている。
【００１１】本発明の編針の特徴は、編針の長手方向と
垂直方向に弾性効果を有する弾性部を設けたことであ
る。弾性部はさまざまな形態を取ることができる。
垂直方向に弾性効果を有する弾性部を設けたことであ
る。弾性部はさまざまな形態を取ることができる。
【００１２】＜第１実施例＞弾性部の第一の形態とし
て、例えば、図１に示すように、先端に近い方のバット
付近を起点として先端方向に伸びるツノ状の細長い突起
１０を針幹部３とほぼ平行に設けた構造とすることがで
きる。図２の拡大図から分かるように、この突起は均一
幅ではなく、中間部１０ｂが一番太く、先端１０ａまた
は根元１０ｃに近づくほどなだらかな曲線で細くなって
いる。外圧がかからない状態で、針幹部の下辺からツノ
状突起の最も高い部分までの距離をＨとし、制御カム表
面と針溝の溝底までの距離をｈとすると、Ｈ≧ｈである
ことがスプリング効果を出す上で好ましい。図２の実施
例に係る編針は、各部において図に書き入れた寸法（単
位ｍｍ）を有している。なお、図１において符号１１は
ブロックであり、編針がステッチ部に引き込まれるとき
に、ツノ状突起を押し付けるものである。これにより、
編機の駆動トルクを軽減することができる。
て、例えば、図１に示すように、先端に近い方のバット
付近を起点として先端方向に伸びるツノ状の細長い突起
１０を針幹部３とほぼ平行に設けた構造とすることがで
きる。図２の拡大図から分かるように、この突起は均一
幅ではなく、中間部１０ｂが一番太く、先端１０ａまた
は根元１０ｃに近づくほどなだらかな曲線で細くなって
いる。外圧がかからない状態で、針幹部の下辺からツノ
状突起の最も高い部分までの距離をＨとし、制御カム表
面と針溝の溝底までの距離をｈとすると、Ｈ≧ｈである
ことがスプリング効果を出す上で好ましい。図２の実施
例に係る編針は、各部において図に書き入れた寸法（単
位ｍｍ）を有している。なお、図１において符号１１は
ブロックであり、編針がステッチ部に引き込まれるとき
に、ツノ状突起を押し付けるものである。これにより、
編機の駆動トルクを軽減することができる。
【００１３】＜第２実施例＞弾性部の第２の形態とし
て、図３（ａ）（ｂ）に示すように、先端に近いバット
下辺７ａが針幹部３の下辺３ａ延長線より僅かに浮き上
がって、バットの両側に亘って弓状に伸びたブリッジ９
ａとなっている構造とすることもできる。換言すれば、
外圧がかからない状態で、針幹部の下辺３ａからブリッ
ジの最も高い部分までの距離をＨ１とし、制御カム表面
と針溝までの距離をｈとすると、Ｈ１≧ｈである。
て、図３（ａ）（ｂ）に示すように、先端に近いバット
下辺７ａが針幹部３の下辺３ａ延長線より僅かに浮き上
がって、バットの両側に亘って弓状に伸びたブリッジ９
ａとなっている構造とすることもできる。換言すれば、
外圧がかからない状態で、針幹部の下辺３ａからブリッ
ジの最も高い部分までの距離をＨ１とし、制御カム表面
と針溝までの距離をｈとすると、Ｈ１≧ｈである。
【００１４】＜第３実施例＞弾性部の第３の形態とし
て、図４（ａ）（ｂ）に示すように、バット７とフック
２の間のブリッジ９ｂが弓状に湾曲すると共に、針幹部
３がバット下辺７ａ延長線と若干の角度をもって傾斜し
ている構造とすることもできる。換言すれば、外圧がか
からない状態で、針幹部下辺３ａの最下点からブリッジ
の最高点までの距離をＨ２とし、制御カム表面と針溝ま
での距離をｈとすると、Ｈ２≧ｈである。
て、図４（ａ）（ｂ）に示すように、バット７とフック
２の間のブリッジ９ｂが弓状に湾曲すると共に、針幹部
３がバット下辺７ａ延長線と若干の角度をもって傾斜し
ている構造とすることもできる。換言すれば、外圧がか
からない状態で、針幹部下辺３ａの最下点からブリッジ
の最高点までの距離をＨ２とし、制御カム表面と針溝ま
での距離をｈとすると、Ｈ２≧ｈである。
【００１５】上記各実施例において、弾性部における弾
性の程度をスライド抵抗値で表したとき、好ましい値は
４０−１２０ｇ、より好ましくは５０−７０ｇである。
性の程度をスライド抵抗値で表したとき、好ましい値は
４０−１２０ｇ、より好ましくは５０−７０ｇである。
【００１６】
【発明の効果】本願発明第１実施例の針と従来の針につ
いて比較試験を行なった。ここで使用した本願発明は図
５Ａに示す針２種類（図２におけるＴ＝０．６５ｍｍの
ものとＴ＝０．５５ｍｍのもの）各９本であり、従来の
針は図５Ｂに示す針７本（特公平４−１３４６２号発明
に係るいわゆる「ベンド針」）である。下記条件でショ
ック折れ防止の効果確認試験を行なった。
いて比較試験を行なった。ここで使用した本願発明は図
５Ａに示す針２種類（図２におけるＴ＝０．６５ｍｍの
ものとＴ＝０．５５ｍｍのもの）各９本であり、従来の
針は図５Ｂに示す針７本（特公平４−１３４６２号発明
に係るいわゆる「ベンド針」）である。下記条件でショ
ック折れ防止の効果確認試験を行なった。
【００１７】（１）双方の針に共通な条件：編針のバッ
トに毎分１１００回、距離２．０ｍｍの往復運動を与え
る衝撃耐久テスト機を製作し、使用した。各編針は針油
に１回漬けて使用した。スライド抵抗値は、（株）大場
計器製作所（東京都大田区）の丸型バネ式テンションゲ
ージ（０−１１０ｇ）で測定した。 （２）ツノ状突起を有する本願発明の針に固有の条件：
インサートピースとブロック間の隙間は０に設定し、ス
ライド抵抗値を６０−７０ｇになるようにツノ状突起を
設けた。 （３）従来のベンド針に固有の条件：長手方向に２回曲
げ（図５Ｂ（２）参照）を加えてスライド抵抗値を６０
−７０ｇになるようにした。
トに毎分１１００回、距離２．０ｍｍの往復運動を与え
る衝撃耐久テスト機を製作し、使用した。各編針は針油
に１回漬けて使用した。スライド抵抗値は、（株）大場
計器製作所（東京都大田区）の丸型バネ式テンションゲ
ージ（０−１１０ｇ）で測定した。 （２）ツノ状突起を有する本願発明の針に固有の条件：
インサートピースとブロック間の隙間は０に設定し、ス
ライド抵抗値を６０−７０ｇになるようにツノ状突起を
設けた。 （３）従来のベンド針に固有の条件：長手方向に２回曲
げ（図５Ｂ（２）参照）を加えてスライド抵抗値を６０
−７０ｇになるようにした。
【表１】 本願発明（Ｔ＝０．６５ｍｍのもの） 耐久時間 使用前のＡ寸法 使用後のＡ寸法 使用後の （秒） （ｍｍ） （ｍｍ） スライド抵抗値 １ ２５４ ４．２３ ４．２２ ５０−６０ｇ ２ ２７６ ４．２３ ４．２２ ４０−５０ｇ ３ ２７８ ４．１４ ４．１４ ４０−５０ｇ ４ ３０４ ４．２３ ４．２０ ４０−５０ｇ ５ ３３７ ４．２６ ４．１８ ４０−５０ｇ ６ ３７５ ４．２０ ４．１７ ４０−５０ｇ ７ ３７８ ４．２４ ４．２３ ４０−５０ｇ ８ ３８１ ４．１７ ４．１７ ５０−６０ｇ ９ ４６３ ４．２２ ４．２０ ４０−５０ｇ 平均 ３３８ ４．２１ ４．１９ ４０−５０ｇ
【表２】 本願発明（Ｔ＝０．５５ｍｍのもの） 耐久時間 使用前のＡ寸法 使用後のＡ寸法 使用後の （秒） （ｍｍ） （ｍｍ） スライド抵抗値 １ １１３ ４．４１ ４．３０ ５０−６０ｇ ２ １８３ ４．３８ ４．２９ ４０−５０ｇ ３ ２４６ ４．４５ ４．３２ ４０−５０ｇ ４ ２７１ ４．２８ ４０−５０ｇ ５ ３２６ ４．４２ ４０−５０ｇ ６ ３２８ ４．３０ ４０−５０ｇ ７ ４７６ ４．３６ ４．３５ ４０−５０ｇ ８ ６３４ ４．５７ ４．４８ ５０−６０ｇ ９ ７４４ ４．４１ ４．３０ ４０−５０ｇ 平均 ３６９ ４．４３ ４．３４ ４０−５０ｇ
【表３】 従来のベンド針 耐久時間 使用後の （秒） スライド抵抗値 １ １５６ ４０−５０ｇ ２ １６３ ４０−５０ｇ ３ １９０ ４０−５０ｇ ４ ２１３ ４０−５０ｇ ５ ２３５ ４０−５０ｇ ６ ２７３ ４０−５０ｇ ７ ３３４ ４０−５０ｇ 平均 ２２３ ４０−５０ｇ
【００１８】この実験結果から、本願発明の針は従来の
ベンド針に比べ、１．６−１．８倍の耐久力があること
が判明した。
ベンド針に比べ、１．６−１．８倍の耐久力があること
が判明した。
【００１９】さらに従来のベンド針では、針が絶えず針
溝の壁（インサートピース）に押しつけられているた
め、編針の駆動時には大きなトルクが必要となる。それ
に対し、本願発明では針がステッチ部に引き込まれたと
きに、ツノ状突起を押しつけるようにブロックを設置す
ることにより、編機の駆動トルクを軽減することができ
る。
溝の壁（インサートピース）に押しつけられているた
め、編針の駆動時には大きなトルクが必要となる。それ
に対し、本願発明では針がステッチ部に引き込まれたと
きに、ツノ状突起を押しつけるようにブロックを設置す
ることにより、編機の駆動トルクを軽減することができ
る。
【図１】本願発明の係るラッチ針の正面図である。
【図２】ツノ状突起部分の拡大図である。
【図３】本願発明第２実施例に係るラッチ針の正面図で
ある。図３（ａ）は全体図、図３（ｂ）は一部拡大図で
ある。
ある。図３（ａ）は全体図、図３（ｂ）は一部拡大図で
ある。
【図４】本願発明第３実施例に係るラッチ針の正面図で
ある。図４（ａ）は全体図、図４（ｂ）は一部拡大図で
ある。
ある。図４（ａ）は全体図、図４（ｂ）は一部拡大図で
ある。
【図５】比較試験において用いた本願発明と従来の針の
正面図である。図５Ａは本願発明の針であり、図５Ｂは
従来のベンド針である。
正面図である。図５Ａは本願発明の針であり、図５Ｂは
従来のベンド針である。
【図６】シリンダー針が針溝から外周方向へ浮き上がる
のを防止するための従来の方法を示す編機編成部の断面
図である。
のを防止するための従来の方法を示す編機編成部の断面
図である。
１ ラッチ針 ２ フック ３ 針幹部 ６ 制御カム ７ 制御バット １０ ツノ状の細長い突起（弾性部） １１ ブロック
Claims (8)
- 【請求項１】 フック（２）と、少なくとも１個の制御
バット（７）とを有する編機用編針において、長手方向
と垂直方向に弾性効果を有する弾性部を設けたことを特
徴とする編機用編針（１，１Ａ，１Ｂ）。 - 【請求項２】 弾性部が先端に近い方のバット付近を起
点として先端方向に伸びるツノ状の細長い突起（１０）
を針幹部（３）とほぼ平行に設けたものである請求項１
記載の編針（１）。 - 【請求項３】 ツノ状突起（１０）が、中間部（１０
ｂ）で一番太く、先端（１０ａ）または根元（１０ｃ）
に近づくほど細くなっている請求項１または２記載の編
針。 - 【請求項４】 外圧がかからない状態で、針幹部の下辺
（３ａ）からツノ状突起（１０）の最も高い部分までの
距離をＨとし、制御カム（６）表面と針溝の溝底までの
距離をｈとすると、Ｈ≧ｈである請求項３記載の編針。 - 【請求項５】 ツノ状突起（１０）が、長手方向長さが
１０ − １５ｍｍ、最も太い部分が１．４ − ２．０ｍ
ｍ、最も細い部分が０．５ − １．０ｍｍである請求項
１ないし４のいずれかに記載の編針。 - 【請求項６】 弾性部が、先端に近いバット下辺（７
ａ）が針幹部（３ａ）の下辺延長線より僅かに浮き上が
って、バットの両側に亘って弓状に伸びたブリッジ（９
ａ）となっている構造である請求項１記載の編針（１
Ａ）。 - 【請求項７】 弾性部が、バットとフックの間のブリッ
ジ（９ｂ）が弓状に湾曲すると共に、針幹部（３）がバ
ット下辺延長線と若干の角度をもって傾斜している構造
である請求項１記載の編針（１Ｂ）。 - 【請求項８】 編針のスライド抵抗値が４０−１２０ｇ
である請求項１ないし７のいずれかに記載の編針。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34551695A JPH09158014A (ja) | 1995-12-07 | 1995-12-07 | 編機用編針 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34551695A JPH09158014A (ja) | 1995-12-07 | 1995-12-07 | 編機用編針 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09158014A true JPH09158014A (ja) | 1997-06-17 |
Family
ID=18377117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34551695A Pending JPH09158014A (ja) | 1995-12-07 | 1995-12-07 | 編機用編針 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09158014A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110735224A (zh) * | 2018-07-18 | 2020-01-31 | 格罗兹-贝克特公司 | 机器编织工具，特别是机器编织针 |
-
1995
- 1995-12-07 JP JP34551695A patent/JPH09158014A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110735224A (zh) * | 2018-07-18 | 2020-01-31 | 格罗兹-贝克特公司 | 机器编织工具，特别是机器编织针 |
| CN110735224B (zh) * | 2018-07-18 | 2023-01-03 | 格罗兹-贝克特公司 | 机器编织工具，特别是机器编织针 |
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